多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書全手算附圖

1、結(jié)構(gòu)計(jì)算書    某六層框架結(jié)構(gòu)，建筑平面圖、剖面圖如圖1所示，采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 1設(shè)計(jì)資料（1）設(shè)計(jì)標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高±0.000 m，室內(nèi)外高差450mm。（2）墻身做法：墻身為普通機(jī)制磚填充墻，M5水泥砂漿砌筑。內(nèi)粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚20mm，“803”內(nèi)墻涂料兩度。外粉刷為1：3水泥砂漿底，厚20mm，馬賽克貼面。（3）樓面做法：頂層為20mm厚水泥砂漿找平，5mm厚1：2水泥砂漿加“107”膠水著色粉面層；底層為15mm厚紙筋面石灰抹底，涂料兩度。（4）屋面做法：現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層（檐口

2、處厚100mm，2%自兩側(cè)檐口向中間找坡），1：2水泥砂漿找平層厚20mm，二氈三油防水層。（5）門窗做法：門廳處為鋁合金門窗，其它均為木門，鋼窗。（6）地質(zhì)資料：屬類建筑場(chǎng)地。（7）基本風(fēng)壓：o=0.55 KN/m2（地面粗糙度屬B類）。（8）活荷載：屋面活荷載2.0 KN/m2，辦公樓樓面活荷載2.0KN/m2，走廊樓面活荷載2.0KN/m2 。 建筑剖面圖建筑平面圖 結(jié)構(gòu)平面布置圖2.結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定邊跨（AB、CD跨）梁：取h=1/12L=1/12X6000=500mm,取b=250mm.中跨（BC跨）梁：取h=400mm,b=250mm邊柱（A軸、D軸）連系梁：取 b&#

3、215;h =250mm×500mm中柱（B軸、C軸）連系梁：取b×h=250mm×400mm柱截面均為b×h=300mm×450mm現(xiàn)澆樓板厚100mm。結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3所示。根據(jù)地質(zhì)資料，確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為450mm，由此求得底層層高為4.5m。各梁柱構(gòu)件的線剛度經(jīng)計(jì)算后列于圖3。其中在求梁截面慣性矩時(shí)考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2Io（Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。邊跨（AB、CD）梁：i=2Ec×1/12×0.25×0.5036.0=8.68×10-4Ec (m3)邊跨（BC）

4、梁：i=2Ec×1/12×0.25×0.432.5=10.67×10-4Ec (m3)上部各層柱：i=Ec×1/12×0.30×0.4533.6=6.33×10-4Ec (m3)底層柱：i=Ec×1/12×0.30×0.4534.5=5.06×10-4Ec (m3)注：圖中數(shù)字為線剛度，單位： x10-4Ecm33.恒荷載計(jì)算（1）屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：20mm厚水泥砂漿找平 0.02×20=0.4KN/m2 100厚140厚（2%找坡）膨脹珍珠巖 (0.10+0

5、.14)2×7=0.84KN/m2 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.10×25=2.5KNm25mm厚紙筋面石灰抹底 0.015×16=0.24KNm2_屋面恒荷載 3.98 KNm2邊跨（AB、CD）框架梁自重 0.25×0.50×25=3.13KNm梁側(cè)粉刷 2×(0.5-0.1) ×0.02×17=0.27KNm中跨（BC）框架梁自重 0.25×0.40×25=2.5KNm梁側(cè)粉刷 2×(0.4-0.1) ×0.02×17=0.2KNm因此，作用在屋頂框架梁上

6、的線荷載為：G6AB1=g6CD1=3.13+0.27=3.4KNmG6BC1=2.5+0.2=2.7KNmG6AB2=g6CD2=3.98×3.6=14.33KNmG6BC2=3.98×2.5=9.95KNm(2)樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載計(jì)算同上（略），作用在中間層框架上的線荷載為：25mm厚水泥砂漿面層 0.025×20=0.50KN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.10×25=2.5 KN/m215mm厚紙筋石灰抹底 0.015×16=0.24 KN/m2樓面恒荷載 3.24 KN/m2邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷 3.4KN/m邊跨填

7、充墻自重 0.24×（）×19=14.14 KN/m墻面粉刷 （）×0.02×2×17=2.11 KN/m中跨框架梁及梁側(cè)粉刷 2.7 KN/m因此，作用在屋頂框架梁上的線荷載為：gAB1=gCD1=3.4+14.14+2.11=19.65 KN/mgBC1=2.7 KNmgAB2=gCD2=3.24×3.6=11.66 KNmgBC2=3.24×2.5=8.1 KNm(3)屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重 0.25×0.50×3.6×25=11.25KN梁側(cè)粉刷 0.02×（

8、）×3.6×2×19=1.09KN1m高女兒墻自重 1×3.6×0.24×19=16.42KN粉刷 1×0.02×2×3.6×17=2.45(KN)連系梁傳來(lái)屋面自重 12×3.6×12×3.6×3.98=12.90(KN)_頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 G6A=G6D=44.11KN中柱連系梁自重 0.25×0.40×3.6×25=9.0KN粉刷 0.02×(0.40-0.10) ×2×3.6×

9、17=0.73KN連系梁傳來(lái)屋面自 12×(3.6+3.6-2.5) ×1.25×3.98=11.69KN12×3.6×1.80×3.98=12.90KN頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 34.32KN 樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重 11.25KN 粉刷 1.09KN鋼窗自重 2.1×1.8×0.45=1.70KN窗下墻體自重 0.24×1.3×3.3×19=19.56KN 粉刷 2×0.02×1.3×3.3×17=2.20KN窗邊墻體自重 0.6

10、0×1.8× 0.24×19=4.92KN 粉刷 0.60×1.8×2×0.02×17=0.73KN框架梁自重 0.30×0.45×3.6×25=12.15KN 粉刷 0.75×0.02×3.6×17=0.918KN連系梁傳來(lái)樓面自重 1 /2×3.6×1/2×3.6×3.24=10.50KN中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 GA=GD =65.02KN中柱連系梁自重 9.0KN 粉刷 0.73KN內(nèi)縱墻自重 3.3×（）

11、15;0.24×19=48.15KN 粉刷 3.3×（）×2×0.02×17=7.18KN連系梁傳來(lái)樓面自重 1/2×（）×1.25×3.24=9.14KN 1/2×3.6×1.8×3.24=10.50KN間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載： GB=GC=84.70KN（5）恒荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖4.樓面活荷載計(jì)算活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖5所示。圖中各荷載值計(jì)算如下：p6AB=P6CD=2.0×3.6=7.2 kN/mp6BC= 2.0×2.5=5.0kN/mP

12、6A=P6D=1/2×3.6×1/2×3.6×2.0=6.48kN/mP6B=P6C=1/2×(3.6+3.6-2.5)×1/2×2.5×2.0 +1/4×3.6×3.6×2.0=12.36kN/mpAB=pCD=2.0×3.6=7.2 kN/mpBC = 2.0×2.5=5.0 kN/mpA=pD=1/2×3.6×1/2×3.6×2.0=6.48kN/mpB=pC=1/2×(3.6+3.6-2.

13、5)×1/2×2.5×2.0 +1/4×3.6×3.6×2.0=12.36kN/m（2）活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖5.風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為=ZSZO因結(jié)構(gòu)高度H=23.5m<30m，可取z=1.0；對(duì)于矩形截面S=1.3Z可查荷載規(guī)范，當(dāng)查得的Z<1.0時(shí)，取Z=1.0。將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過程如表1所示。表1為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，計(jì)算結(jié)果如圖6所示。 表1風(fēng)荷載計(jì)算 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖6. 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算（1）采用分層法計(jì)算 分層法計(jì)算簡(jiǎn)圖中梁上的分布的荷載

14、由矩形和梯形兩部分組成，求固端彎矩時(shí)可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載和三角形分布荷載，化為等效分布荷載；等效均布荷載如上圖（右）。頂層：G邊頂 = gAB1 +(1 - a2 + a3) gAB2 = 3.4+（1-2×0.3252+ 0.3253 ）×14.33=15.19 KN/mg中頂 = gBC1 + 5/8 gAB2 = 2.7 + 5/8×9.95 = 8.92 KN/m結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算并利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。各桿的固端彎矩為MAB = 1/12g邊l邊2 = 1/12×15.19×62=45.17K

15、N·mMBC = 1/3g邊l邊2 = 1/3×8.92×1.252=4.66KN·mMCB = 1/6g邊l邊2 = 1/6×8.92×1.252=2.33KN·m彎矩分配計(jì)算過程如下圖所示，計(jì)算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖如下，柱子的線剛度取框架柱實(shí)際線剛度的0.9倍。SA1=4i=4×6.33×0.9=22.79 SAB=4i=4×8.68=34.72µA1 = = 0.396 µAB = = 0.604SBA=4i=4×8.68=34.72 SB2=4i=4×6

16、.33×0.9=22.79SBC = i = 10.67µBA = = 0.509 µB2 =0.334µBC = = 0.157首層彎矩分配法計(jì)算過程如下：計(jì)算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖如下：邊跨最大彎矩 = - 1/8ql2 = 28.64 - 1/8×15.19×62= -39.72 KN/m中跨最大彎矩 = - 1/8ql2 = 13.87 - 1/8×8.92×2.52=6.90 KN/m分層法彎矩計(jì)算結(jié)果（頂層）標(biāo)準(zhǔn)層：g邊標(biāo) = gAB1 +(1 - a2 + a3) gAB2 =19.65+（1-2×

17、0.3252+ 0.3253 ）×11.66=29.25 KN/mG中標(biāo) = gBC1 + 5/8 gAB2 = 2.7 + 5/8×8.1 = 7.76 KN/m各桿的固端彎矩為MAB = 1/12g邊l邊2 = 1/12×29.25×62=87.75KN·mMBC = 1/3g邊l邊2 = 1/3×7.76×1.252=4.04KN·mMCB = 1/6g邊l邊2 = 1/6×7.76×1.252=2.02KN·m彎矩分配計(jì)算過程如下圖所示，計(jì)算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖如下，柱子的線剛度取框

18、架柱實(shí)際線剛度的0.9倍。SA1=4i=4×6.33×0.9=22.79 SA2=4i=4×6.33×0.9=22.79SAB=4i=4×8.68=34.72 µA1 = = 0.284µA2 = = 0.284 µAB = = 0.432SBA=4i=4×8.68=34.72 SB1=4i=4×6.33×0.9=22.79SB2=4i=4×6.33×0.9=22.79 SBC = i = 10.67µBA = = 0.382 µB1 = = 0

19、.250µB2 = = 0.250µBC = = 0.118 標(biāo)準(zhǔn)層彎矩分配計(jì)算過程計(jì)算如下： 邊跨最大彎矩 = - 1/8ql2 = 65.84 - 1/8×29.25×62= -65.79 KN/m中跨最大彎矩 = - 1/8ql2 = 16.67 - 1/8×7.76×2.52= 10.61KN/m 分層法彎矩分配結(jié)果（標(biāo)準(zhǔn)層）底層：g邊標(biāo) = gAB1 +(1 - a2 + a3) gAB2 =19.65+（1-2×0.3252+ 0.3253 ）×11.66=29.25 KN/mG中標(biāo) = gBC1 +

20、5/8 gAB2 = 2.7 + 5/8×8.1 = 7.76 KN/m各桿的固端彎矩為MAB = 1/12g邊l邊2 = 1/12×29.25×62=87.75KN·mMBC = 1/3g邊l邊2 = 1/3×7.76×1.252=4.04KN·mMCB = 1/6g邊l邊2 = 1/6×7.76×1.252=2.02KN·m彎矩分配計(jì)算過程如下圖所示，計(jì)算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖如下，柱子的線剛度取框架柱實(shí)際線剛度的0.9倍。SA1=4i=4×5.06×0.9=18.22 SA2=

21、4i=4×6.33×0.9=22.79SAB=4i=4×8.68=34.72 µA1 = = 0.241µA2 = = 0.301 µAB = = 0.458SBA=4i=4×8.68=34.72 SB1=4i=4×5.06×0.9=18.22SB2=4i=4×6.33×0.9=22.79 SBC = i = 10.67µBA = = 0.402 µB1 = = 0.211µB2 = = 0.264µBC = = 0.123 邊跨最大彎矩 = -

22、 1/8ql2 = 64.25 - 1/8×29.25×62= -67.38 KN/m中跨最大彎矩 = - 1/8ql2 = 17.42 - 1/8×7.76×2.52= 11.36KN/m分層法彎矩分配結(jié)果（底層）將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個(gè)框架結(jié)構(gòu)在恒載作用下的彎矩圖。從首層開始計(jì)算23.80 + 0.604×7.93 = 28.59 KN/m33.47 + 0.509×6.53 = 36.79 KN/m邊跨最大彎矩= - 1/8ql2 = 32.69 - 1/8×15.19×62= -35.67 K

23、N/m13.870.157×6.53=12.84 KN/m中跨最大彎矩 = - 1/8ql2 = 12.84 - 1/8×8.92×2.52=5.87 KN/m19.60 + 0.157×6.53 = 20.63 KN/m標(biāo)準(zhǔn)層計(jì)算61.44 + （10.24+7.93）×0.432 = 69.29 KN/m70.23 + （8.93+7.93）×0.382 = 76.67 KN/m邊跨最大彎矩= - 1/8ql2 = 72.98 - 1/8×25.29×62= -40.83 KN/m16.67 （6.53+8.9

24、3）×0.118 = 14.85 KN/m中跨最大彎矩 = - 1/8ql2 = 14.85 - 1/8×7.76×2.52= 8.79KN/m26.78 +（6.53+8.93）× 0.25 = 30.65 KN/m26.78 +（8.93+8.93）× 0.25 = 31.25KN/m30.72 +（10.24+7.93）×0.284 =35.88 KN/m30.72+（10.24+8.80）×0.284 =36.13 KN/m底層計(jì)算59.39 + （10.24+10.99）×0.458 = 69.11 KN

25、/m69.10 + （9.57+8.93）×0.402 = 76.56 KN/m邊跨最大彎矩= - 1/8ql2 = 72.84 - 1/8×25.29×62= -40.97 KN/m17.42 （9.57+8.93）×0.123 = 15.14KN/m中跨最大彎矩 = - 1/8ql2 = 15.14 - 1/8×7.76×2.52= 9.08KN/m28.72 +（9.57+8.93）× 0.264 =33.60 KN/m22.96+（9.57+8.93）× 0.211 =26.86 KN/m26.41 +（1

26、0.24+10.99）×0.241 =31.53 KN/m32.98+（10.24+10.99）×0.301 =39.37 KN/m框架在恒荷載下的內(nèi)力圖如下：框架在恒荷載下的內(nèi)力圖由上圖可以進(jìn)而可求的框架各梁柱的剪力和軸力：剪力計(jì)算頂層：M1=ql×1/2×l=15.19×6×3=273.42KN·mM2=ql×1/2×l=8.92×2.5×1.25=27.88KN·mB=0,V1×6-28.59 273.42+36.79=0V1= 44.42KNA=0, V2&

27、#215;6 +36.79 +273.4228.59=0V2= -46.94KNC=0，V3×2.5 27.88=0 V3 =11.15KN標(biāo)準(zhǔn)層：M1=ql×1/2×l=29.25×6×3=526.5KN·mM2=ql×1/2×l=7.76×2.5×1.25=24.25KN·mB=0,V1×669.29 526.5+76.67=0V1=86.52 KNA=0, V2×6 +76.67 +526.5 69.29=0V2= - 88.98KNC=0，V3×2

28、.5 24.25+=0 V3 =9.7KN底層：M1=ql×1/2×l=29.25×6×3=526.5KN·mM2=ql×1/2×l=7.76×2.5×1.25=24.25KN·mB=0,V1×669.11 526.5+76.56=0V1=86.51 KNA=0, V2×6 +76.56 +526.5 69.29=0V2= -88.96KNC=0，V3×2.5 24.25=0 V3 =9.7KN軸力計(jì)算：六層：N1=44.11+44.42=88.53 KNN2=34

29、.32+46.94+9.98=91.24 KN第五層：N1=86.52+65.02+88.53=240.07 KNN2=88.98+8.14+84.70+91.24=273.06 KN第四層：N1=86.52+65.02+240.07=391.61 KNN2=88.98+8.14+84.70+273.06=454.88 KN第三層：N1=86.52+65.02+391.61=543.15 KNN2=88.98+8.14+84.70+454.88=636.7 KN第二層：N1=86.52+65.02+543.15=694.69 KNN2=88.98+8.14+84.70+636.7=818.52

30、 KN第一層：N1=86.51+65.02+694.69=846.22 KNN2=88.96+8.14+84.70+818.52=1000.32 KN 框架在恒荷載下的內(nèi)力圖：梁剪力、柱軸力 按分層法求得的梁端支座彎矩后，欲求梁跨中彎矩，則需根據(jù)求得的支座彎矩和各跨的實(shí)際荷載分布，按平衡條件來(lái)算，而不能按等效分布來(lái)算?？蚣芰簩?shí)際分布荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩圖如下： 梁在實(shí)際分布荷載作用下按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩（a）頂層邊跨梁 （b）頂層中跨梁 (a)Mb均=1/8×3.4×62=15.3 KN·mR1=R2=×14.33×1/2=30

31、.09 KNMb梯=30.09×31/2×1.8×14.33×(0.6+1.2) - 1/2×14.33×1.22 = 56.74 KN·mMb0= M均+ M梯=15.3+56.74=72.04 KN·m(b)Mz均=1/8×2.7×2.52=2.11 KN·mR1=R2=1/2×2.5×9.95×1/2=6.22 KNMz梯=6.22×1.251/2×1.25×9.95×0.417 = 5.19 KN·

32、mMz0= M均+ M梯=2.11+5.19=7.30 KN·m （c）Mc均=1/8×11.16×62=50.22KN·mR1=R2=×19.65×1/2=41.27 KNMb梯=41.27×31/2×1.8×19.65×(0.6+1.2) - 1/2×19.65×1.22 = 77.83 KN·mMb0= M均+ M梯=50.22+77.83=128.05 KN·m(d) Mz均=1/8×2.7×2.52=2.11 KN·

33、mR1=R2=1/2×2.5×8.10×1/2=5.06 KNMz梯=5.06×1.251/2×1.25×8.10×0.417 = 4.22 KN·mMz0= M均+ M梯=2.11+4.22=6.33 KN·m考慮梁端彎矩調(diào)幅，并將梁端節(jié)點(diǎn)彎矩?fù)Q算至梁邊柱端彎矩值，以備內(nèi)力組合時(shí)用，對(duì)于現(xiàn)澆框架，可取=0.85，如下圖所示：彎矩調(diào)幅后，在相應(yīng)荷載作用下的跨中彎矩必將增加。 條幅后的梁端彎矩Ma、Mb的平均值與跨中最大正彎矩Mco之和，應(yīng)大于按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩值Mo +McoMo彎矩調(diào)幅只對(duì)豎向荷載作

34、用下的內(nèi)力進(jìn)行，水平荷載作用產(chǎn)生的彎矩不參加調(diào)幅。框架梁在恒載作用下。經(jīng)調(diào)幅并算至柱邊截面的彎矩7.樓面活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算也采用分層法，考慮到活荷載分布的最不利組合，各層樓面活荷載布置可能有以下的幾種組合形式：頂層：G邊頂 = (1 - a2 + a3) gAB =（1-2×0.3252+ 0.3253 ）×7.2=5.93 KN/mg中頂 = 5/8 gAB = 5/8×5 = 3.13 KN/m結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算并利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。各桿的固端彎矩為（1）MAB = 1/12g邊l邊2 = 1/12×5

35、.93×62=17.79KN·m考慮彎矩調(diào)幅9.56×0.85=8.13KN·m12.32×0.85=10.47 KN·m邊跨最大彎矩：M=-1/8 ×5.93×62+1.64=10.94-26.69+1.64=14.11 KN·m第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=5.93×6×3=106.74KN·mM1=ql×1/2×l=3.13×2.5×1.25=9.78KN&#

36、183;mB=0,V1×6-8.13 106.74+10.47=0V1= 17.4KNA=0, V2×6 -8.13 +106.74+10.47=0V2= -18.18KNC=0, V2×2.5 -3.94 +9.78+3.94=0V2= -3.91KN （2）MBC= 1/12g邊l邊2 = 1/12×3.13×2.52=1.63KN·m考慮彎矩調(diào)幅0.14×0.85=0.12 KN·m1.41×0.85=1.20 KN·m0.58×0.85=0.49KN·m中跨最大彎矩：

37、M=1.41-1/8 ×3.13×2.52+0.21=1.41-2.45+0.21=-0.83 KN·m 第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=3.13×2.5×1.25=9.78KN·mB=0,V1×2.5-1.20 9.78+1.20=0V1= 3.91KNC=0,V1×6-(1.2-0.49)+0.12=0V1= 0.098KNA=0,V1×6+(1.2-0.49)-0.12=0V1= 0.098KN（3）求支座絕對(duì)值最大的負(fù)彎矩 8.

38、59×0.85=7.30 KN·m16.53×0.85=14.05 KN·m6.92×0.85=5.88KN·m0.71×0.85=0.60 KN·m0.31×0.85=0.26 KN·m0.08×0.85=0.07KN·m邊跨最大彎矩：M=-1/8 ×5.93×62+1.88=12.56-26.69+1.88=14.11 KN·m 應(yīng)在支座左右兩跨布置，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=5.93×6

39、15;3=106.74KN·mM1=ql×1/2×l=3.13×2.5×1.25=9.78KN·mB=0,V1×6-7.30-106.74+14.05 =0V1= 16.67KNA=0, V2×6+7.30-106.74-14.05=0V2= -18.92KNC=0, V3×2.5-5.88-9.78+0.60=0V3= 6.02KN V32= -1.8KND=0, V4×6.0-0.26 +0.07=0V4= 0.32KN V42= -0.32KN（4）求支座絕對(duì)值最大的負(fù)彎矩 應(yīng)在支座左右兩

40、跨布置，然后隔跨布置標(biāo)準(zhǔn)層：G邊頂 = (1 - a2 + a3) gAB =（1-2×0.3252+ 0.3253 ）×7.2=5.93 KN/mg中頂 = 5/8 gAB = 5/8×5 = 3.13 KN/m各桿的固端彎矩為（1）MAB = 1/12g邊l邊2 = 1/12×9.60×62=17.79KN·m考慮彎矩調(diào)幅12.56×0.85=10.68KN·m13.95×0.85=11.86 KN·m邊跨最大彎矩：M=-1/8 ×5.93×62+1.99=13.26-2

41、6.69+1.99=11.44 KN·m第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=5.93×6×3=106.74KN·mB=0,V1×6-10.68 106.74+11.86=0V1= 17.59KNA=0, V2×6 -10.68 +106.74+11.86=0V2= -17.99KN（2）MBC= 1/12g邊l邊2 = 1/12×3.13×2.52=1.63KN·m考慮彎矩調(diào)幅1.27×0.85=1.08KN·m0.16

42、×0.85=0.14 KN·m0.51×0.85=0.43 KN·m中跨最大彎矩：M=1.27-1/8 ×3.13×2.52+0.19=1.27-2.45+0.19=0.99 KN·m第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=3.13×2.5×1.25=9.78KN·mB=0,V1×2.5-1.20 9.78+1.20=0V1= 3.91KNC=0,V1×6-(1.2-0.49)+0.12=0V1= 0.098KNA

43、=0,V1×6+(1.2-0.49)-0.12=0V1= 0.098KN（3）求支座絕對(duì)值最大的負(fù)彎矩11.68×0.85=9.93 KN·m16.66×0.85=14.16KN·m9.34×0.85=7.94KN·m1.16×0.85=0.99 KN·m0.48×0.85=0.41KN·m0.14×0.85=0.12 KN·m邊跨最大彎矩：M=-1/8 ×5.93×62+2.13=14.17-26.69+2.13=10.39 KN·m

44、應(yīng)在支座左右兩跨布置，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=5.93×6×3=106.74KN·mM1=ql×1/2×l=3.13×2.5×1.25=9.78KN·mB=0,V1×6-9.93-106.74+14.16 =0V1= 17.09KNA=0, V2×6+9.93-106.74-14.05=0V2= -18.48KNC=0, V3×2.5-7.94-9.78+0.99=0V3= 6.69KN V32= -1.13KND=0, V4×6.0-

45、0.41 +0.12=0V4= 0.05KN V42= -0.05KN（4）求支座絕對(duì)值最大的負(fù)彎矩底層：G邊頂 = (1 - a2 + a3) gAB =（1-2×0.3252+ 0.3253 ）×7.2=5.93 KN/mg中頂 = 5/8 gAB = 5/8×5 = 3.13 KN/m各桿的固端彎矩為（1）MAB = 1/12g邊l邊2 = 1/12×9.60×62=17.79KN·m考慮彎矩調(diào)幅12.13×0.85=10.31KN·m13.70×0.85=11.65KN·m邊跨最大彎矩：

46、M=-1/8 ×5.93×62+1.94=12.92-26.69+1.94=11.83 KN·m第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=5.93×6×3=106.74KN·mB=0,V1×6-10.31 106.74+11.65=0V1= 17.57KNA=0, V2×6 -10.31 +106.74+11.65=0V2= -18.01KN（2）MBC= 1/12g邊l邊2 = 1/12×3.13×2.52=1.63KN·m

47、1.27×0.85=1.08KN·m0.16×0.85=0.14 KN·m0.52×0.85=0.44 KN·m中跨最大彎矩：M=1.27-1/8 ×3.13×2.52+0.19=1.27-2.45+0.19=0.99 KN·m第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=3.13×2.5×1.25=9.78KN·mB=0,V1×2.5-1.20 9.78+1.20=0V1= 3.91KNC=0,V1×

48、;6-(1.2-0.49)+0.12=0V1= 0.098KNA=0,V1×6+(1.2-0.49)-0.12=0V1= 0.098KN（3）求支座絕對(duì)值最大的負(fù)彎矩11.22×0.85=9.54 KN·m16.69×0.85=14.19KN·m9.75×0.85=8.29KN·m1.24×0.85=1.05 KN·m0.53×0.85=0.45KN·m0.15×0.85=0.13 KN·m邊跨最大彎矩：M=-1/8 ×5.93×62+2.09=

49、13.96-26.69+2.09=10.64 KN·m應(yīng)在支座左右兩跨布置，然后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2×l=5.93×6×3=106.74KN·mM1=ql×1/2×l=3.13×2.5×1.25=9.78KN·mB=0,V1×6-9.54-106.74+14.19 =0V1= 17.02KNA=0, V2×6+9.54-106.74-14.19=0V2= -18.57KNC=0, V3×2.5-8.29-9.78+1.05=0V3= 6.81

50、KN V32= -1.02KND=0, V4×6.0-0.41 +0.12=0V4= 0.05KN V42= -0.05KN（4）求支座絕對(duì)值最大的負(fù)彎矩1.活荷載在（a）種情況下的剪力和軸力2.活荷載在（b）種情況下的剪力和軸力3.活荷載在（a）種情況下的剪力和軸力4.活荷載在（a）種情況下的剪力和軸力8.風(fēng)荷載作用下內(nèi)力組合計(jì)算風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算采用D值法，計(jì)算過程如下：其中由附表10-3、附表10-4查得y1=y2=y3=0,即y=yo。風(fēng)荷載分布較接近于均布荷載，故yo由附表10-1查得。風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)彎矩圖計(jì)算過程如下：六層：K61=1.37K62=3.06c1=

51、0.407 c2=0.605D61=c2=0.407×=2.50D62=c=0.605×=3.55V61=×9.21=0.206×9.21=1.90V62=×9.21=0.293×9.21=2.70五層：V51=×20.1=0.206×20.1=4.14V52=×20.1=0.293×20.1=5.89四層：V41=×30.2=0.206×30.2=6.22V42=×30.2=0.293×30.2=8.85三層：V31=×39.52=0.206&

52、#215;39.52=8.14V32=×39.52=0.293×39.52=11.58二層：V21=×47.67=0.206×47.67=9.82V22=×47.67=0.293×47.67=13.97一層：K61=1.72K62=3.82c1=0.462 c2=0.656D61=c2=0.462×=1.82D62=c=0.656×=2.58V11=×54.71=0.207×54.71=11.32V12=×54.71=0.293×54.71=16.03風(fēng)荷載作用下 的內(nèi)力計(jì)算

53、-剪力在各柱間分配，KN查表10-1得六層：邊跨y0=0.369 反彎點(diǎn)高度=3.6×0.369=1.33mM上=1.9×（3.6-1.33）=4.31KN·mM下=1.9×1.33=2.53KN·m中跨y0=0.450反彎點(diǎn)高度=3.6×0.450=1.62mM上=2.7×（3.6-1.62）=5.35KN·mM下=2.7×1.62=4.37KN·m五層：邊跨y0=0.419 反彎點(diǎn)高度=3.6×0.419=1.51mM上=4.14×（3.6-1.51）=8.65KN

54、83;mM下=4.14×1.51=6.25KN·m中跨y0=0.48反彎點(diǎn)高度=3.6×0.48=1.73mM上=5.89×（3.6-1.73）=11.01KN·mM下=5.89×1.73=10.19KN·m四層：邊跨y0=0.450 反彎點(diǎn)高度=3.6×0.45=1.62mM上=6.62×（3.6-1.62）=13.11KN·mM下=6.62×1.62=10.72KN·m中跨y0=0.50反彎點(diǎn)高度=3.6×0.48=1.80mM上=8.85×（3.6-

55、1.80）=15.93KN·mM下=8.85×1.80=15.93KN·m三層：邊跨y0=0.469 反彎點(diǎn)高度=3.6×0.469=1.69mM上=8.14×（3.6-1.69）=15.55KN·mM下=8.14×1.69=13.76KN·m中跨y0=0.50反彎點(diǎn)高度=3.6×0.5=1.8mM上=11.58×（3.6-1.8）=20.84KN·mM下=11.58×1.8=20.84KN·m二層：邊跨y0=0.50 反彎點(diǎn)高度=3.6×0.5=1.8m

56、M上=9.82×（3.6-1.8）=17.68KN·mM下=9.82×1.8=17.68KN·m中跨y0=0.50反彎點(diǎn)高度=3.6×0.5=1.8mM上=13.97×（3.6-1.8）=25.15KN·mM下=13.97×1.8=25.15KN·m一層：邊跨y0=0.578 反彎點(diǎn)高度=3.6×0.578=2.08mM上=11.32×（3.6-2.08）=17.21KN·mM下=11.32×2.08=23.55KN·m中跨y0=0.55反彎點(diǎn)高度=3.6

57、×0.55=1.98mM上=16.03×（3.6-1.98）=25.97KN·mM下=16.03×1.98=31.74KN·m風(fēng)荷載作用下 的內(nèi)力計(jì)算-各柱反彎點(diǎn)及柱端彎矩KN·mµ1=0.347 µ2=0.426 µ3=0.227梁的彎矩由柱的彎矩傳來(lái)，上下分配系數(shù)為：上部：µ上=0.4489下部：µ下=0.5511M6上=0.4489×5.35=2.40M6下=0.5511×5.35=2.95M5上=0.4489×（11.01+4.37）=6.90M5下=0.5511×（11.01+4.37）=8.48M4上=0.4489×（15.93+10.19）=11.73M4下=0.5511×（15.93+10.19）=14.39M3上=0.4489×（15.93+20.84）=16.51M3下=0.5511×（15.93+20.84）=20.26M2上=0.4489×（25.15+20.84）=20.64M2下=0.5511×（25.15+20.84）=25.35µ1=0.363 µ2=0.446µ3=0.190梁的彎矩由柱的彎