直流鍋爐的靜態(tài)和動態(tài)特性以及運行參數(shù)的調(diào)節(jié)特點

1、1.直流鍋爐的靜態(tài)和動態(tài)特性以及運行參數(shù)的調(diào)節(jié)特點1.1. 概述鍋爐正常運行是指單元機組啟動后的鍋爐運行過程。鍋爐是單元機組中的一個重要環(huán)節(jié)，鍋爐與汽輪發(fā)電機之間存在著相互聯(lián)系、相互影響、相互依賴的運行關(guān)系。鍋爐正常運行內(nèi)容主要是監(jiān)視和調(diào)整各種狀態(tài)參數(shù)，滿足汽輪發(fā)電機對蒸汽流量、蒸汽參數(shù)的要求，并保持鍋爐長期連續(xù)安全經(jīng)濟運行。鍋爐各種狀態(tài)參數(shù)之間的運行關(guān)系、變化規(guī)律稱為鍋爐運行特性，它有靜態(tài)特性和動態(tài)特性兩種。鍋爐在各個工況的穩(wěn)定狀態(tài)下，各種狀態(tài)參數(shù)都有確定的數(shù)值，稱為靜態(tài)特性。例如， 不同的燃料量就有相應(yīng)的蒸汽流量、相應(yīng)的受熱面吸熱量、相應(yīng)的汽溫與汽壓等，這些都是鍋爐的靜態(tài)特性。鍋爐從一個工

2、況變到另一個工況的過程中，各種狀態(tài)參數(shù)隨著時間而變化，最終到達一個新的穩(wěn)定狀態(tài)。各種狀態(tài)參數(shù)在變工況中隨著時間變化的方向、歷程和速度等稱為鍋爐的動態(tài)特性。鍋爐在正常運行中， 各種狀態(tài)參數(shù)的變化是絕對的，穩(wěn)定不變是相對的。因為，鍋爐經(jīng)常受 到各種內(nèi)外干擾，往往在一個動態(tài)過程尚未結(jié)束時，又來了另一個動態(tài)過程。 鍋爐的靜態(tài)特性與動態(tài)特性表明各種狀態(tài)參數(shù)隨時偏離設(shè)計值。鍋爐正常運行的任務(wù)就是要使各種狀態(tài)參數(shù)不論在靜態(tài)或動態(tài)過程都應(yīng)在允許的安全、經(jīng)濟范圍內(nèi)波動，這必須要通過調(diào)節(jié)手段才能實現(xiàn)。鍋爐正常運行調(diào)節(jié)可分為自動調(diào)節(jié)和人工調(diào)節(jié)兩種，高參數(shù)大型鍋爐廣泛采用高度的自動調(diào)節(jié)，以確保靜態(tài)與動態(tài)過程各種狀態(tài)參

3、數(shù)的偏離在允許范圍內(nèi)。鍋爐正常運行還要注意爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定，防止受熱面結(jié)渣、積灰，高低溫腐蝕、磨損，防止各 級受熱面管金屬超溫。正常運行還要監(jiān)視給水、鍋水與蒸汽品質(zhì)，并進行正確的鍋水處理。1.2. 過熱汽溫靜態(tài)特性直流鍋爐各級受熱面串聯(lián)連接，水的加熱與汽化、蒸汽的過熱三個階段的分界點在受熱面 中的位置不固定而隨工況變化。由此而形成了直流鍋爐不同于汽包鍋爐的汽溫靜態(tài)特性。對有再熱器的直流鍋爐，建立熱量平衡式穩(wěn)定工況下，以給水為基準的過熱蒸汽總焓升可 按下式計算rBOr( - rzr)式中鍋爐輸入熱量，kJ/kg;鍋爐效率;給水焓、過熱器出口焓，kJ/kg;再熱器相對吸熱量,再熱器吸熱量,G給水流量，

4、等于蒸汽流量，kJ/kg。kg/s；B鍋爐燃料量，kg/s;1.2.1. 煤水比B/G直流鍋爐保持燃料量和給水流量比例，主蒸汽焓（溫度）可保持不變。對于亞臨界鍋爐，婦-釜21。若保持給水流量不變，燃料量增加10。%,則過熱蒸汽出口焓將 增加216kJ/kg，相應(yīng)的溫升約為100 C；如果熱負荷不變，而工質(zhì)流量減少 10%，則過熱蒸 汽焓增為247kJ/kg，相應(yīng)的溫升約 110 C。1.2.2. 燃料發(fā)熱量燃料發(fā)熱量變大，主蒸汽溫度升高；1.2.3. 鍋爐效率當(dāng)鍋爐效率降低時，過熱汽溫將下降。運行中爐膛結(jié)焦、過熱器結(jié)焦、風(fēng)量偏大，都會使排 煙損失增大，效率降低；燃燒不完全也是鍋爐效率下降的一個

5、因素。上述情況出現(xiàn)時均會使煤水比發(fā)生變化。1.2.4. 給水溫度當(dāng)給水溫度降低時，若保持煤水比不變，則由上式可知，過熱器出口焓（汽溫）將隨之降低。 只有調(diào)大煤水比，使之與增大了的過熱蒸汽總焓升相對應(yīng)，才能保持汽溫穩(wěn)定。1.2.5. 過量空氣系數(shù)爐內(nèi)過量空氣系數(shù)主要是通過再熱器相對吸熱量的變化而影響過熱汽溫的。當(dāng)爐內(nèi)送風(fēng)量增大時，對流式再熱器的吸熱量因煙氣流量的增大而增加，而輻射式再熱器的吸熱量則基本不變，因此再熱器總吸熱量及相對吸熱量增大，在煤水比未變動的情況下，根據(jù)上式過熱器出口汽溫將降低。運行中也需要改變設(shè)定的煤水比。1.2.6. 變壓運行變壓運行時的主蒸汽壓力是鍋爐負荷函數(shù)。當(dāng)負荷降低時

6、主蒸汽壓力下降，與之相應(yīng)的工質(zhì)理論熱量（從給水加熱至額定出口汽溫所必須吸收的熱量）增大，如煤水比不變，則汽溫將下降。如保持汽溫，則煤水比按比例增加。1.3. 再熱汽溫靜態(tài)特性對于再熱汽溫穩(wěn)定工況下，再熱器出口焓值新（kJ/kg）按下式計算式中F -h'zrzr再熱器進口焓值,kJ/kg ；dGd 再熱汽流量占主蒸汽流量的份額。在任何負荷下，當(dāng)燃料量與給水量成比例變化時，即可保證再熱汽溫為額定值。這個結(jié)論與主汽溫調(diào)節(jié)的要求是一致的。煤發(fā)熱量、過量空氣系數(shù)、受熱面結(jié)焦、定壓運行、滑壓運行方式等對再熱汽溫影響的分析 與過熱汽溫相仿。隨著煤熱值、過量空氣的增加，在煤水比不變時再熱汽溫升高；滑壓

7、運行比定壓運行更易于穩(wěn)定再熱汽溫。1.3.1. 煤發(fā)熱量煤發(fā)熱量增加，在煤水比不變時再熱汽溫升高1.3.2. 過量空氣系數(shù)過量空氣的增加，在煤水比不變時再熱汽溫升高1.3.3. 受熱面結(jié)焦?fàn)t膛水冷壁或過熱器受熱面結(jié)焦時， 在煤水比不變時再熱汽溫升高。 而再熱器受熱面結(jié)焦時， 在煤水比不變時再熱汽溫降低。1.3.4. 高排溫度高排溫度升高時，在煤水比不變時再熱汽溫升高。1.3.5. 火焰中心高度當(dāng)火焰中心升高時， 爐膛出口煙溫顯著上升， 再熱器無論顯示何種汽溫特性， 其出口汽溫均 將升高。此時，水冷壁受熱面的下部利用不充分，致使 1kg 工質(zhì)在鍋爐內(nèi)的總吸熱量減少， 由于再熱蒸汽的吸熱是增加的，

8、所以過熱蒸汽吸熱減少，過熱汽溫降低。1.4. 汽壓靜態(tài)特性直流鍋爐壓力是由系統(tǒng)的質(zhì)量平衡、熱量平衡以及工質(zhì)流動壓力降等因素決定的。1.4.1. 燃料量擾動假設(shè)燃料量增加 B,汽輪機調(diào)速汽閥開度不變，下面從三種情況分析新工況汽壓。1.4.1.1. 給水流量隨燃料量增加，保持煤水比不變，則由于蒸汽流量增大使汽壓上升。1.4.1.2. 給水流量保持不變，煤水比上升，為維持汽溫必須增加減溫水流量，同樣由于蒸 汽流量增大使汽壓上升。1.4.1.3. 給水流量和減溫水流量都不變，則汽溫升高，蒸汽容積增大，汽壓也有些上升。 如汽溫升高在許可小范圍內(nèi)，則汽壓無明顯變化。1.4.2. 給水流量擾動給水流量增加

9、G,汽輪機調(diào)速汽閥開度不變，也有三種情況。1.4.2.1. 燃料量隨給水流量增加，保持煤水比不變，由于蒸汽流量增大使汽壓上升。1.4.2.2. 燃料量不變，減小減溫水流量保持汽溫，則汽壓不變。1.4.2.3. 燃料量和減溫水量都不變，如汽溫下降在許可范圍內(nèi)，則汽壓上升。1.4.3. 汽輪機調(diào)門擾動若汽輪機調(diào)門開大 k,而燃料量和給水流量均不變，由于工況穩(wěn)定后，汽輪機排汽量仍等 于給水流量，并未變化。根據(jù)汽輪機調(diào)門的壓力一流量特性可知，汽壓降低。1.5. 直流鍋爐動態(tài)特性1.5.1. 動態(tài)過程鍋內(nèi)工質(zhì)貯存量變化1.5.1.1. 物理現(xiàn)象直流鍋爐受熱面可簡化成省煤器、水冷壁、過熱器三個受熱管段串聯(lián)

10、組成（圖 6 1）。水通過省煤器進行加熱,水冷壁進口為欠焓水, 在水冷壁中進行加熱、汽化和蒸汽微過熱,蒸汽通 過過熱器加熱。省煤器受熱管段長度為Ism。,水冷壁受熱管段長度分為熱水段lrs、蒸發(fā)段lzf和微過熱段lq三段，過熱器受熱管段長度為Igr。燃料量或給水流量擾動， 會使水冷壁熱水段、 蒸發(fā)段和微過熱段長度發(fā)生變化， 從而使鍋內(nèi) 工質(zhì)貯存量發(fā)生變化。例如，燃料量增加使受熱面熱負荷增大，lrs縮短、lzf縮短、lq增長，部分空間的貯水轉(zhuǎn)變成蒸汽， 短時間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量大于給水質(zhì)量流量。 又如， 給水流量增 大，使lrs增長、lzf增長、lq縮短，部分蒸汽空間轉(zhuǎn)變成水空間，貯存水量增大，短時

11、間內(nèi)蒸 汽質(zhì)量流量小于給水質(zhì)量流量。 由于鍋內(nèi)貯存水量發(fā)生變化而使蒸汽質(zhì)量流量增加或減小的 部分稱為附加蒸發(fā)量。圖6 2為燃料量擾動 B、附加蒸發(fā)量 D動態(tài)過程。圖中Ggs與Ggr之間的陰影面積表示鍋內(nèi)工質(zhì)貯存量的變動。1Ls>LsbLgi1- 4LtsLzf * Lg5-1亶Ct廉爐逶器暫就一醤加弄箋蜒管健t£真，吟 3十水段豊豆嫌itflt輕度、mi G蠡棗用悵鷹i呵1-«，m*厶一龍密徽域前越任隨a L過給哥曼烘*嶷4fc度+ mABsss酎間r( &2直流網(wǎng)爐附加蒸發(fā)童B熾料量擾動量.kg/盼J給水質(zhì)Hitft, Wbi務(wù)一過熱蕪汽質(zhì)量流量，kSA給水

12、流量增大，使lrs增長、lzf增長、lq縮短，部分蒸汽空間轉(zhuǎn)變成水空間，貯存水量增大， 短時間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量小于給水質(zhì)量流量。儲水空間由工況1變成工況2。如下圖所示:2S圖6£貯存水空間1234 ®積一工況1貯存水空闔§ 15G4面積一工況2忙存水空同規(guī)律：壓力高的鍋爐，汽水密度差小，在相同的鍋爐燃料量和給水質(zhì)量流量擾動下，貯水量變化值較?。哄仩t負荷高，在相同的鍋爐燃料量和給水質(zhì)量流量擾動下，貯水量變化 M值較小。此外，如給水流量擾動 G,動態(tài)過程中由于 G與厶M對蒸汽流量有相反的作用，故開始 時蒸汽流量基本不變， 待厶M的作用消失后，蒸汽流量等于給水流量（圖6

13、4）;在燃料量與 給水流量同時比例增加的情況下，蒸汽流量較快地增加，直至與給水流量相等。SLJ罔卜4 與3 tt側(cè)増加熬汽施凰動帝過程1.5.2. 汽溫汽壓動態(tài)特性1.521.燃料量擾動燃料量擾動 B>0,動態(tài)過程鍋內(nèi)貯存水量減少，使蒸汽質(zhì)量流量Ggr先上升而后回復(fù)至等于給水流量Ggs。主蒸汽溫度tgr開始時由于Ggr上升而下降，后來由于 B作用而升高。主蒸汽壓力Pgr開始時由于Ggr上升而升高，后來由于主蒸汽溫度上升而保持在較高 數(shù)值。上述動態(tài)過程示于圖6 5。1.5.2.2. 給水流量擾動Ggr 過一給水流量擾動 G>0,鍋內(nèi)貯存水量增加和給水流量增加的共同作用，使蒸汽流量 段

14、時間后才逐漸上升至等于Ggso主蒸汽溫度tgr,開始時由于 Ggr不變而不變，后來由于 Ggr上升而下降。 主蒸汽壓力pgr隨著Ggr增大而上升，后來由于主蒸汽溫度下降而有些回落。 上述動態(tài)過程示于圖 6 6oO1'圖6-6 給水流屋擾動1.5.2.3. 汽輪機調(diào)速汽閥開度擾動汽輪機調(diào)速汽閥開度擾動 卩0,蒸汽質(zhì)量流量 Ggr隨著增大，后來由于主蒸汽壓力 pgr下 降而逐漸回復(fù)至等于給水質(zhì)量流量Ggs主蒸汽壓力開始時下降較快，隨著蒸汽質(zhì)量流量和給水質(zhì)量流量逐步接近，汽壓下降速度減慢，最后穩(wěn)定在較低數(shù)值。主蒸汽溫度由于蒸汽質(zhì)量流量增大而下降，最終蒸汽質(zhì)量流量等于給水質(zhì)量流量，并由于給水質(zhì)

15、量流量和燃料量沒有變化，主蒸汽溫度恢復(fù)至原來值。在給水壓力和給水門開度不變的條件下，由于汽壓降低，給水流量實際上是自動增加的。這樣，平衡后的給水流量和蒸汽流量有所增加。在燃料量不變的情況下，這意味著單位工質(zhì)吸熱量必定減小，或者說出口汽溫（焓）必定減小。上述動態(tài)過程示于圖 6 7。1.5.3. 鍋爐壓力對動態(tài)特性的影響前已述，附加蒸發(fā)量對動態(tài)特性有很大的影響。我們還知道，鍋爐壓力越高，附加蒸發(fā)量越小，故鍋爐低壓時附加蒸發(fā)量對動態(tài)特性的影響大，鍋爐高壓時小。在超臨界區(qū)運行時，動 態(tài)特性與亞臨界鍋爐相似，但變化過程較為和緩。燃料量B增加時，鍋爐熱水、過熱段的邊 界發(fā)生移動，盡管沒有蒸發(fā)段，但熱水、過

16、熱段的比體積差異也會使工質(zhì)貯存量在動態(tài)過程 中有所減小。因此出口蒸汽量稍大于入口給水量直至穩(wěn)態(tài)下建立新的平衡。由于上述特點，超臨界機組在燃料量、給水量和功率擾動時的動態(tài)特性，受蒸汽量波動的影響較小，如燃料量擾動時，抑制過熱汽溫變化的因素主要是金屬貯熱，而較少受蒸汽量影響，因而過熱汽溫變化得就快一些；而汽壓的波動則基本上產(chǎn)生于汽溫的變化，變得較為和緩。16直流爐的運行調(diào)節(jié)1.6.1. 直流鍋爐的調(diào)節(jié)特點直流鍋爐燃燒調(diào)節(jié)本身和汽包鍋爐一樣，但是燃料量調(diào)節(jié)依據(jù)與汽包鍋爐不同。汽包鍋爐主要根據(jù)汽包壓力調(diào)節(jié)燃料量，直流鍋爐主要根據(jù)蒸汽溫度和燃料量/給水質(zhì)量流量比例調(diào)節(jié) 燃料量。下面主要分析直流鍋爐主蒸汽

17、壓力與主蒸汽溫度的調(diào)節(jié)特點。161.1. 燃料量/給水質(zhì)量流量比例直流鍋爐負荷調(diào)節(jié)應(yīng)同時調(diào)節(jié)燃料量B與給水質(zhì)量流量 G,保持邑比例，才能在滿足負G荷要求的同時，維持主蒸汽壓力與主蒸汽溫度穩(wěn)定。調(diào)節(jié)給水質(zhì)量流量是為了保持鍋爐進出質(zhì)量流量之間的平衡， 調(diào)節(jié)燃料量是為了保持鍋爐進出能量之間的平衡。在直流鍋爐中，負荷變化時，應(yīng)同時變更給水量和燃料量，并嚴格保持其固定比例，否則給水量或燃料量的單獨變化或給水量、燃料量不按比例的同時變化都會導(dǎo)致過熱汽溫的大幅度變化。這是因為直流爐的加熱、蒸發(fā)和過熱三區(qū)段的分界點有了移動，亦即三區(qū)段受熱面長度（或受熱面積）發(fā) 生變化，因而必然會引起過熱汽溫的變化。例如，給水

18、量不變，而燃料量增加時，由于各區(qū)段受熱面的吸熱量增加，開始蒸發(fā)點和開始 過熱點都提前，使加熱和蒸發(fā)區(qū)段縮短，而過熱區(qū)段變長，因而出口過熱汽溫升高；相反， 給水量不變而燃料量減少時，出口過熱汽溫降低。再如，燃料量不變而給水量增加時，由于工質(zhì)總需要熱量增多，以致開始蒸發(fā)點和開始過熱點都推后，使加熱段和蒸發(fā)段延長，而過熱段縮短，因而出口過熱汽溫降低；相反，燃料量 不變而給水量減少時，出口過熱汽溫升高。如果上述兩種不平衡同時發(fā)生或發(fā)生其中之一，都會引起主蒸汽壓力與主蒸汽溫度的變化。因此，直流鍋爐調(diào)節(jié)的基本特點就是保持給水質(zhì)量流量和蒸汽質(zhì)量流量平衡的同時還要保持 燃料量和給水質(zhì)量流量的比例。1612 汽

19、溫信號發(fā)生燃料量或給水流量擾動，主蒸汽溫度的響應(yīng)滯遲時間z與飛升時間c都較長，這對調(diào)節(jié)很不利。為了改善直流鍋爐主蒸汽溫度調(diào)節(jié)品質(zhì)，取靠近過熱器進口處的微過熱蒸汽作為調(diào)節(jié)汽溫信號。一般微過熱蒸汽的動態(tài)特性，z=4oioos, 7=100300s。這個微過熱蒸汽的汽溫信號稱為中間點溫度 *。中間點溫度的過熱度很重要，選擇高了，'z與'c變大，調(diào)節(jié)品質(zhì)變差；選擇低了，變負荷時可能落入飽和區(qū)，就失去了溫度信號意義。我廠直流鍋爐中間點溫度選在汽水分離器出口，它有以下好處：a 擾動響應(yīng)快，如燃料量擾動 B>0,爐膛輻射傳熱量變化遠比煙道對流傳熱量變化快；b中間點在兩級噴水減溫之前，基

20、本上不受減溫水流量變化的影響；c 在鍋爐負荷（35%100%）MCR范圍內(nèi)，汽水分離器出口始終處于微過熱狀態(tài)，溫度反應(yīng)靈敏。1613 減溫水直流鍋爐過熱器中間常設(shè)置 23個減溫水噴水點（減溫器），總減溫水量為 MCR工況蒸汽流 量的4%10%。但是，它與汽包鍋爐不同，直流鍋爐減溫水只能作為暫時的汽溫調(diào)節(jié)手段。因為，直流鍋爐在一定的蒸汽流量下，減溫水量增加，給水流量就要減少。結(jié)果使減溫水噴水點前的工質(zhì)焓上升，在總體上抵消了減溫水的作用。相反，減溫水噴水點前的汽溫上升， 管壁金屬溫度也隨著升高，有可能發(fā)生金屬超溫的危險。因此，除了作為控制受熱面金屬溫度的減溫水外，作為調(diào)節(jié)汽溫為目的的減溫水應(yīng)少用或

21、不用為好。1.6.1.4.要有較好的自動調(diào)節(jié)設(shè)備汽包鍋爐的水容積比較大，又有厚壁汽包及下降管等，因而工質(zhì)與金屬的蓄（儲）熱能力較大。 鍋爐的儲熱能力就是當(dāng)運行工況改變時，鍋爐在一定的時間內(nèi)自行保持平衡的能力。譬如，壓力降低時，鍋爐放出蓄熱，從而產(chǎn)生附加蒸發(fā)量”，以暫時平衡（補充）蒸發(fā)量的不足，減緩壓力下降的速度；壓力上升時，鍋爐增加蓄熱而起著減少蒸發(fā)量的作用。直流鍋爐采用薄管壁，小管徑的管子，沒有厚壁汽包、下降管，因此其水容積小，因而其工質(zhì)與金屬的儲熱能力較小，故直流鍋爐自行保持平衡的能力較差。因此，當(dāng)運行工況發(fā)生相同的變化時，直流鍋爐運行參數(shù)的變化速度比汽包爐要快得多，直流鍋爐對自動調(diào)節(jié)設(shè)備

22、及系統(tǒng)在可靠性、靈敏度、穩(wěn)定性等方面的要求比汽包鍋爐高。儲熱能力小有不利的一面，但也有有利的一面。正由于貯熱能力小，當(dāng)主動調(diào)節(jié)時，參數(shù)變化比較迅速，能很快適應(yīng)工況 的變動。1.6.2. 汽溫和汽壓的調(diào)節(jié)1.6.2.1. 汽溫調(diào)節(jié)給水與燃料復(fù)合擾動時的動態(tài)特性是兩者單獨擾動時動態(tài)特性之和， 當(dāng)給水與燃料按比例變 化時，蒸發(fā)量 D 立即變化，然后穩(wěn)定在新的數(shù)值上， 過熱汽溫則保持原來數(shù)值上 （額定汽溫 ）。 這就是說明嚴格控制煤水比是直流爐參數(shù)調(diào)節(jié)的關(guān)鍵。保持煤水比B/G,則可維持過熱器出口汽溫不變。反過來說，B/G的變化則是汽溫變動的主要原因。 因此，在直流鍋爐中，汽溫調(diào)節(jié)可通過給水量與燃料量的

23、調(diào)節(jié)來實現(xiàn)。在實際運行中， 由于給煤量的控制不可能很精確， 因而只能把保持煤水比作為粗調(diào)節(jié)， 而另外用噴水 減溫作為細調(diào)節(jié)，當(dāng)汽溫偏低時，首先應(yīng)適當(dāng)增加燃料量或減少給水量，使汽溫升高，然后再以噴水精確保持汽溫。 當(dāng)汽溫偏高時， 首先應(yīng)適當(dāng)減少燃料量或增加給水量， 使汽溫降低， 然后再以噴水量來調(diào)節(jié)汽溫。由于直流爐蒸發(fā)管內(nèi)的不穩(wěn)定動態(tài)過程中交變區(qū)內(nèi)交變工質(zhì)（水變汽 ）的變化以及過熱器管壁金屬儲熱的影響，過熱汽溫變化有較大的遲延（時滯），而且越接近過熱器出口、遲延時間越大。所以，若用過熱器出口汽溫作為調(diào)節(jié)煤水比，則調(diào)節(jié)過遲，不可能保持穩(wěn)定的汽溫， 必須用中間點汽溫作為超前調(diào)節(jié)信號， 使調(diào)節(jié)操作提前

24、。 調(diào)節(jié)時只要利用煤水比手段來保持 中間點溫度在一定值 （相當(dāng)于汽包爐過熱器人口端固定 ）。而中間點至過熱器出口之間的，則 采用噴水減溫器來適應(yīng)過熱器的工況變化及維持規(guī)定的過熱器出口汽溫。中間點的位置越靠近過熱器人口，則汽溫調(diào)節(jié)的靈敏度越高，但應(yīng)保持中間點工質(zhì)狀態(tài)在規(guī)定負荷內(nèi)（保持額定過熱汽溫的負荷范圍 ）應(yīng)處于微過熱蒸汽，因而不宜過于提前，應(yīng)選于合理的位置。1.6.2.2. 汽壓調(diào)節(jié)汽壓調(diào)節(jié)的任務(wù)是調(diào)節(jié)鍋爐出力使之與負荷相適應(yīng)。 對于汽包鍋爐， 鍋爐出力的變更是依靠 對燃料的燃燒調(diào)節(jié) （改變?nèi)剂狭?）來達到的，由于汽包有一定儲水容積，而與給水量無直接關(guān) 系，而給水量按水位變化進行調(diào)節(jié)。但對于直流鍋爐，其產(chǎn)汽量直接由給水量來定，G=D，爐膛內(nèi)放熱量的變化并不直接引起鍋爐出力的變化，只有變動給水量才會引起鍋爐蒸發(fā)量的變化。 因此直流鍋爐的出力首先應(yīng)當(dāng)由給水量保證，然后對燃料量進行相應(yīng)的調(diào)整， 以保持其他參數(shù)。 在采用自動調(diào)節(jié)的直流鍋爐上， 往往還利