龍門吊軌道計算(1)三拼結(jié)構(gòu)

1、龍門吊軌道棧橋計算書1、概述本工程為海河吉兆橋橋梁及附屬工程，根據(jù)設(shè)計形式，本次修建橋梁是一座跨海河橋，橋梁修筑起點為K0+445.322，修筑終點為：K0+812.652，全長365m，修筑面積約為14800m2，設(shè)計形式為：現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土箱梁+鋼結(jié)構(gòu)橋梁+現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土箱梁。鋼結(jié)構(gòu)部分為三跨鋼桁架結(jié)構(gòu)形式，橫跨海河，跨度200m，橋面寬40m，三跨中最大跨徑90m。兩側(cè)引橋為現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土箱梁，其中海河?xùn)|側(cè)引橋三跨（25m+25m+25m）共長75m，橋面寬35m；海河西側(cè)引橋四跨（20m+21m+31m+18m）共長90m，橋面寬40m。橋梁平面圖橋梁立面圖根據(jù)主橋施工

2、工藝，在設(shè)計橋位兩側(cè)各搭建1座跨河棧橋，在龍門吊棧橋搭設(shè)完畢后，前期用于水中下部結(jié)構(gòu)（灌注樁、承臺、墩柱）的施工便道，上部行駛吊車、混凝土罐車等運輸車輛，完成下部結(jié)構(gòu)后鋪設(shè)龍門吊軌道，架設(shè)龍門吊機(jī)，完成剛桁架的吊運與拼裝。2、計算依據(jù)1) 海河吉兆橋龍門吊機(jī)棧橋初步設(shè)計文件及部分地質(zhì)資料；2)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）；3)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）；4)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ 025-86)；5)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTG D63-2007）；6)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）。3、計算荷載3.1自重1) 橋面系方木

3、容重按計。2) 貝雷片自重按單片0.35t計，其單片重量包括銷軸，支撐架等結(jié)構(gòu)自重。3) I36b自重為；龍門吊機(jī)軌道為P43鋼軌，每延米43kg。3.2車輛荷載1) 10m3混凝土攪拌運輸車10m3混凝土攪拌運輸車：同方向行駛時，兩車凈距不小于10m；棧橋橫斷面上布置滿載汽車一輛，如表1和圖1所示。 10m3混凝土攪拌運輸車荷載表 表1一輛汽車總重力前軸重力中軸重力后軸重力軸距(m)輪距(m)前輪著地寬度及長度(m)后輪著地寬度及長度(m)車輛外形尺寸(m)350kN70 kN140 kN140 kN4.0+1.41.80.3×0.20.6×0.28×2.5圖1

4、 10m3混凝土攪拌運輸車平面尺寸圖2) 50t履帶吊機(jī)50t履帶吊機(jī)自重50t，最大吊重為14.0t。單條履帶接觸面積為4650mm×760mm。50t履帶吊機(jī)在通航孔起吊時則僅限于墩頂起吊作業(yè)。其外部尺寸見圖2所示，其負(fù)荷特性表見表2所示。 50t履帶吊機(jī)負(fù)荷特性表 表2 （單位：t） a b13.016.019.022.025.028.031.034.037.040.043.046.049.052.03.750.00(4.5m)36.554.044.8544.80(5.5m)26.555.031.0030.9030.8530.856.023.5523.5023.4023.402

5、3.3023.307.018.9818.8518.8018.7518.6518.6018.558.015.7515.6515.6015.5515.5015.4515.3515.3015.209.013.4513.3513.3013.2513.1513.1013.0512.9512.9012.8512.7510.011.7011.6011.5511.5011.4011.3511.2511.2011.1511.0511.0010.9010.8512.09.209.159.069.088.908.858.808.708.658.558.508.408.358.2514.08.95(12.3m)7.4

6、57.407.357.257.207.107.056.956.906.806.756.656.6016.06.90(14.9m)6.206.156.056.005.905.855.755.705.605.555.455.3518.05.50(17.5m)5.205.155.055.004.984.854.754.704.604.554.4520.04.504.454.354.304.204.154.053.953.903.803.7522.03.853.803.703.653.553.503.403.353.253.1524.03.70(22.7m)3.353.253.203.103.082.

7、952.852.802.7026.015.553.10(25.3m)2.852.802.702.652.552.462.352.2528.02.55(27.9m)2.452.352.302.202.102.001.9030.02.152.102.001.901.801.701.6032.02.10(30.5m)1.801.701.601.501.401.3034.01.70(33.0m)1.501.351.251.151.05注： a.表示主臂長（m）； b. 表示工作幅度（m）。3) 60t龍門吊機(jī)單個龍門吊機(jī)共有4個輪組，共計8個輪子，如圖3所示： 圖3 龍門吊機(jī)總體布置圖龍門吊機(jī)自重為7

8、50kN，單個龍門吊機(jī)設(shè)計吊重為600kN，現(xiàn)場僅提供單側(cè)支點水平反力為45kN，其豎向反力未提供，本計算書按以下方法求解豎向力。單個龍門吊機(jī)最大吊重為430kN，為第3#或11#塊段(雙榀)。當(dāng)?shù)跹b第3#或11#塊段時，第3#(11#)塊段距一側(cè)支腿距離為39.65m，龍門吊機(jī)支腿分配的反力：由此可得：龍門吊機(jī)一側(cè)最大反力：單個輪組反力：3.3 其他可變作用1) 欄桿荷載：按人行道欄桿設(shè)計，作用于欄桿立柱頂上的水平推力標(biāo)準(zhǔn)值為：0.75kN/m；作用于欄桿扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值為：1.0kN/m。2) 風(fēng)載:棧橋自身施工狀態(tài)或棧橋工作狀態(tài)的允許風(fēng)力為6級。當(dāng)風(fēng)力超過6級時，禁止棧橋自身施工和在

9、棧橋上吊裝作業(yè)。由于棧橋高程較低，本文計算中不考慮風(fēng)載的作用。3)水流力：現(xiàn)場實測水流流速為0.3m/s，流速小，因此本計算不考慮水流力的影響。4、棧橋計算本計算書對棧橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行計算復(fù)核，其計算方法按容許應(yīng)力法進(jìn)行計算，Q235鋼材正應(yīng)力容許值按140MPa計，剪應(yīng)力容許值按80MPa計。4.1、非通航孔主桁計算非通航孔棧橋橫斷面圖如圖4所示，其主桁為I36b，棧橋跨度為4.0m+3.5m+4.0m，并采用三跨一聯(lián)的連續(xù)梁結(jié)構(gòu)。圖4 棧橋非通航孔橫斷面布置圖4m跨棧橋上部結(jié)構(gòu)自重為：自重對單根I36b縱梁產(chǎn)生的彎矩： 混凝土攪拌車荷載組合計算混凝土攪拌車行駛時，其后軸在4.0m跨時，邊跨主梁受

10、彎，按簡支梁計算，混凝土攪拌車單側(cè)荷載對主梁產(chǎn)生的最大彎矩：當(dāng)荷載由一片I36b承受，其應(yīng)力為：主梁受力滿足要求。4.1.2 50t履帶吊機(jī)荷載組合計算履帶吊機(jī)在全橋走行或起吊作業(yè)時，其一側(cè)履帶作業(yè)范圍必須限定于加密的I36b縱梁上。50t履帶吊機(jī)最大吊重為14t，當(dāng)履帶吊機(jī)偏吊時，履帶吊機(jī)單側(cè)履帶荷載: 按縱橋向最不利位置布置，其對主梁產(chǎn)生的彎矩：履帶吊機(jī)在棧橋上走行或吊裝作業(yè)時，履帶吊機(jī)一側(cè)履帶應(yīng)布置于間距為300mm的I36b縱梁上方。履帶吊機(jī)橫橋向布置如下圖所示。圖5 50t履帶吊機(jī)橫橋向布置圖當(dāng)履帶吊機(jī)一側(cè)履帶作用于3片I36b上時，其應(yīng)力為：當(dāng)履帶吊機(jī)正吊時，其一側(cè)履帶線荷載為：其

11、產(chǎn)生的最大彎矩為：其作用于兩片I36b上，其應(yīng)力為：龍門吊機(jī)荷載組合計算龍門吊機(jī)每個輪組間的兩個輪子間距為1.0m，其反力按集中力計算，且集中力為。當(dāng)一個輪組作用于棧橋某4m跨跨中時，對主梁產(chǎn)生的彎矩：由于橋面板為方木，其分配性能較差，需對其進(jìn)行定量分析。棧橋上部鋼軌布置位置固定，其上I36b縱梁交錯布置，鋼軌中心線與4I36b中心線間距為81mm，如下圖所示。圖6 鋼軌與縱向I36b布置圖采用Midas軟件建立部分棧橋計算模型，在P43鋼軌上均布加載單位荷載，求解四片I36b縱梁僅在外部荷載作用下的受力情況，從而得出四片I36b縱梁在龍門吊機(jī)作用下各自的受力特點。圖7 方木分配性能計算模型(

12、荷載單位：kN)在非通航孔處P43鋼軌上加載1.0kN荷載，其四片I36b縱梁在荷載作用下的受力如圖8所示。圖8 四片I36b縱梁在單位荷載作用下彎矩圖由上圖可知，鋼軌下4片I36b縱梁受力分配系數(shù)分別為0.15、0.30、0.27和0.28，可以按此分配系數(shù)確定四根I36b縱梁中單根縱梁的受力。因此，在龍門吊機(jī)吊裝作用下，I36b縱梁的最大應(yīng)力：單根I36b縱梁受力小于140MPa，故龍門吊機(jī)在非通航孔上吊裝作業(yè)時，棧橋主梁受力滿足要求。綜上三種荷載工況所述，棧橋非通航孔I36b縱梁受力滿足要求。4.2通航孔貝雷片計算通航孔棧橋如圖9和圖10所示，單跨簡支梁體系，跨徑為12.0m，其主桁為9

13、片貝雷片，三榀一組。圖9 通航孔棧橋立面圖圖10 通航孔棧橋橫斷面圖(1) 通航孔總長為15m，上部結(jié)構(gòu)自重為：方木橋面板自重：貝雷片自重：單根分配梁自重：鋼軌自重：因此，上部結(jié)構(gòu)自重：單片貝雷片反力：單片貝雷片因自重引起的彎矩：(2) 混凝土攪拌車行駛時，其中、后軸行駛至跨中時，貝雷片受力最不利，兩端反力分別為155kN和195kN，一榀貝雷片的最大彎矩為：故單片貝雷片彎矩最大值為:貝雷片弦桿受力滿足要求。由上述計算，單片貝雷片豎桿受力最大值：貝雷片豎桿受力滿足要求。(3) 50t履帶吊機(jī)最大吊重為14t，當(dāng)履帶吊機(jī)于12m跨跨中作業(yè)時，履帶吊機(jī)單側(cè)履帶荷載為: 按縱橋向最不利位置布置，且履

14、帶按兩片貝雷片承受全部荷載，則履帶吊機(jī)其對貝雷片產(chǎn)生的彎矩：棧橋自重引起的彎矩：故單片貝雷片最大彎矩：單片貝雷片彎矩小于容許值，貝雷片弦桿受力滿足要求。同理，當(dāng)50t履帶吊機(jī)作用于橫向三片貝雷片中心時，可以認(rèn)為三片貝雷片均勻承受上部活載的作用，則此時單片貝雷片最大彎矩為，其受力滿足要求。當(dāng)履帶吊機(jī)走行至樁頂時，通航孔貝雷片簡支梁兩端反力分配系數(shù)為0.93和0.07。履帶吊機(jī)引起的一端單片貝雷片豎向軸力：棧橋自重引起的豎桿軸力為：故單根貝雷片豎桿受力為：貝雷片豎桿軸力最大值大于容許值，此工況下貝雷片豎桿受力不滿足要求。同理，當(dāng)50t履帶吊機(jī)作用于三片貝雷片中心時，可以按三片貝雷片均勻承受上部活載

15、的作用，則此時單片貝雷片豎桿最大軸力為，小于容許值，其受力滿足要求。 (4) 龍門吊機(jī)吊裝最重鋼主梁在棧橋上偏載行駛時，其對三片貝雷片產(chǎn)生的最不利彎矩：。由于橋面板為方木，其分配性能較差，需對其進(jìn)行計算分析。采用midas軟件建立棧橋部分計算模型，在P43鋼軌上均布加載單位荷載，求解三片貝雷片僅在外部荷載作用下的受力情況，從而得出三片貝雷片在龍門吊機(jī)作用下各自的受力特點。圖11 方木分配性能計算模型(荷載單位：kN)在通航孔處P43鋼軌上加載10kN單位荷載，其三片貝雷片在荷載作用下的受力如圖12所示。圖12 三片貝雷片在單位荷載作用下彎矩圖由上圖可知，鋼軌下3片貝雷片受力分配不均，可以認(rèn)為三

16、根貝雷片均分配系數(shù)分別為0.315、0.37和0.315。因活載引起的單片貝雷片最大彎矩：單片貝雷片所受總彎矩為：貝雷片弦桿受力不滿足要求。此工況下若龍門吊機(jī)帶載走行時，最大塊段鋼主梁吊至龍門吊機(jī)跨中時，兩側(cè)豎向反力可按均布計算，則龍門吊機(jī)帶載走行時對三征貝雷片產(chǎn)生的最不利彎矩：因活載引起的單片貝雷片最大彎矩：因此，龍門吊機(jī)帶載走行時，其吊點應(yīng)對稱于龍門吊機(jī)跨中，避免偏載。單片貝雷片所受總彎矩為：貝雷片弦桿受力滿足要求。由以上分析可知，單片貝雷片豎桿最大受力為：此工況下貝雷片豎桿受力滿足要求。因此，龍門吊機(jī)在通航孔上吊裝作業(yè)時，棧橋主梁受力滿足要求。綜上所述，棧橋在混凝土攪拌運輸車和自重作用下

17、，棧橋受力滿足要求；50t履帶吊機(jī)作用下，棧橋通航孔貝雷片受力不滿足要求；當(dāng)50t履帶吊機(jī)限定橫橋向走行及作業(yè)范圍后，則棧橋主桁受力滿足要求。龍門吊機(jī)帶載走行時，其吊點應(yīng)對稱于龍門吊機(jī)跨中，避免偏載，否則棧橋貝雷片受力不滿足要求。4.3 橋面板計算1）非通航孔橋面板計算棧橋橋面板均采用方木滿鋪，其規(guī)格為0.2×0.2×6.0m，其型號未知，暫按針葉材A-4確定其容許應(yīng)力。在車輛荷載和自重的作用下，橋面板主要承受彎曲剪應(yīng)力和彎曲應(yīng)力，其橫斷面布置圖如圖13所示。圖13 非通航孔橋面板橫斷面布置圖(1) 當(dāng)混凝土攪拌車行駛于非通航孔時，其輪壓面積為0.2×0.6m，可

18、認(rèn)為輪壓作用于三根方木上，單根方木橋面板所受彎矩為：方木截面特性，彎曲應(yīng)力為: 方木截面特性，單根方木橋面板所受剪力為：，故：故，混凝土攪拌車通行時，方木橋面受力滿足要求。(2) 50t履帶吊機(jī)吊裝作業(yè)時，其偏吊一側(cè)輪壓為544kN，作于于23根方木上，其單根方木所受彎矩最大值為:其彎曲應(yīng)力為：單根方木受剪作用，其所受剪力為：故：因此，50t履帶吊機(jī)通行或作業(yè)時，方木橋面受力滿足要求。(3) 龍門吊機(jī)走行或吊裝作業(yè)時，其荷載直接作用于方木上，并通過方木傳遞至主梁，單個輪子豎向反力為：故方木需進(jìn)行受壓計算，其計算壓應(yīng)力為單根方木受剪力為：其計算彎曲剪應(yīng)力：單根方木所受彎矩為：其彎曲應(yīng)力為：棧橋非

19、通航孔方木橋面板在龍門吊機(jī)作用下，其受力滿足要求。綜上所述，棧橋非通航孔方木在車輛荷載作用下，其受力均滿足要求。2）通航孔橋面板計算通航孔棧橋橋面板橫斷面布置如下圖所示，走行荷載為10m3混凝土攪拌運輸車，50t履帶吊機(jī)和60t龍門吊機(jī)。在車輛荷載和自重的作用下，橋面板主要承受彎曲剪應(yīng)力和彎曲應(yīng)力。圖14 通航孔橋面板橫斷面布置圖(1) 混凝土攪拌運輸車行駛至方木0.85m間隙上時，方木橋面板受力最不利，其最不利彎矩:方木截面特性，彎曲應(yīng)力:單根方木受剪作用，其所受剪力，故： (2) 50t履帶吊機(jī)作用于通航孔方木上時，由于履帶作用面積較大，方木橋面板受力滿足要求，不作計算。(3) 龍門吊機(jī)走

20、行或吊裝作業(yè)時，其荷載通過鋼軌直接作用于方木上，并通過方木傳遞至主梁，輪壓長度為50mm，輪壓作用于橋面板上的分布長度為：單個輪子豎向反力故方木需進(jìn)行受壓計算，其計算壓應(yīng)力為單根方木受剪力為：其計算彎曲剪應(yīng)力：單根方木所受彎矩為：其彎曲應(yīng)力為：當(dāng)龍門吊機(jī)帶載走行時，且各吊裝桿件和吊點沿龍門吊機(jī)跨度中線對稱布置時，方木彎曲應(yīng)力為10.3MPa，其受力滿足要求。因此，龍門吊機(jī)帶載走行時，各吊裝桿件和吊點應(yīng)沿龍門吊機(jī)跨度中線對稱布置，避免偏載。綜上所述，棧橋通航孔方木橋面板在車輛荷載和自重作用下，其受力滿足要求。3）橋面系橫向計算由委托方提供的龍門吊機(jī)反力數(shù)據(jù)表明，龍門吊機(jī)單側(cè)水平力為45kN，單側(cè)

21、共計兩組輪組，單個輪組水平反力為22.5kN；由于單個輪組內(nèi)的兩輪間距為1.0m，可考慮單個輪組水平反力作用于1m范圍內(nèi)。按此對鋼軌連接進(jìn)行計算。水平力對單位長度(1.0m)上鋼軌產(chǎn)生的彎矩為:鋼軌與鋼面板采用焊接，現(xiàn)假定按,計，則焊縫計算長度為。因鋼軌水平力產(chǎn)生的垂直于焊縫長度方向的軸心力為：鋼軌焊縫受力較小，其連接滿足要求。4.4下部結(jié)構(gòu) 4.4.1 分配梁計算1）非通航孔分配梁計算(1) 4m跨棧橋上部結(jié)構(gòu)自重為：自重按均布荷載作用于分配梁上，分配梁線荷載為:(2) 10m3混凝土攪拌運輸車行駛時，其計算簡圖如下圖所示：圖15 非通航孔樁頂分配梁受力簡圖圖16 10m3混凝土攪拌運輸作用

22、下非通航孔樁頂分配梁應(yīng)力圖(2) 50t履帶吊機(jī)在非通航孔上吊裝作業(yè)時，其非通航孔樁頂分配梁受力簡圖如下。圖17 履帶吊機(jī)偏吊于非通航孔時樁頂分配梁受力簡圖圖18 履帶吊機(jī)偏吊于非通航孔時樁頂分配梁受力圖(3) 龍門吊機(jī)作用于非通航孔時，單輪組最大集中反力為，樁頂分配梁受力簡圖如下：圖19 龍門吊機(jī)偏吊于非通航孔時樁頂分配梁受力圖圖20 龍門吊機(jī)偏吊于非通航孔時樁頂分配梁受力圖綜上所述，非通航孔棧橋樁頂分配梁應(yīng)力最大值為84.4MPa，其受力滿足要求。2）通航孔分配梁計算通航孔總長為15m，上部結(jié)構(gòu)自重為：方木橋面板自重：貝雷片自重：單根分配梁自重：鋼軌自重：因此，上部結(jié)構(gòu)在單個分配梁上的集中

23、反力為：(1) 混凝土攪拌運輸車在通航孔上行駛時，其工況小于50t履帶吊機(jī)作用時工況，在此不再敘述。(2) 50t履帶吊機(jī)布置于三片貝雷片頂時，其偏吊單側(cè)最大荷載為544kN，履帶吊機(jī)縱橋向按下圖布置，縱橋向履帶吊機(jī)分配至一側(cè)樁頂?shù)姆戳椋簣D21 履帶吊機(jī)縱橋向布置圖三片貝雷片中的兩側(cè)貝雷片荷載分配系數(shù)為0.315，中間貝雷片荷載分配系數(shù)為0.37， 則50t履帶吊于圖中位置時，樁頂分配梁受力簡圖如圖22所示，分配梁應(yīng)力圖如圖23所示，最大應(yīng)力為60.1MPa。圖22 履帶吊機(jī)作用于樁頂時受力簡圖圖23 履帶吊機(jī)作用于樁頂時應(yīng)力圖(3) 龍門吊機(jī)作用于通航孔棧橋上時，當(dāng)?shù)觞c及吊裝桿件沿龍門吊機(jī)

24、跨度中線布置時，其單支點最大反力為295kN，其縱橋向布置按分配梁受力最不利進(jìn)行計算，如下圖所示。圖24 龍門吊機(jī)縱橋向布置圖通過計算得，棧橋分配梁一側(cè)最大支反力為:三片貝雷片受力分別為：178.3kN、209.4kN、178.3kN。將其加載至貝雷片對應(yīng)的分配梁處，求解分配梁受力。分配梁受力簡圖如下所示：圖25 龍門吊機(jī)作用于樁頂時受力簡圖經(jīng)計算，此工況荷載作用下，其最大應(yīng)力為69.3MPa，分配梁應(yīng)力圖如下圖所示。圖26 履帶吊機(jī)作用于樁頂時應(yīng)力圖綜上所述，通航孔棧橋樁頂分配梁應(yīng)力最大值為69.3MPa，其受力滿足要求。4.4.2鋼管樁受力計算1）非通航孔棧橋鋼管樁受力計算非通航孔棧橋的上

25、部結(jié)構(gòu)自重為： (1) 混凝土攪拌運輸車行駛至4m跨徑的樁頂時，鋼管樁最大受力為14t，三樁分配系數(shù)分別為：0.364、0.38、0.256。故非通航孔單樁最大軸力為。(2) 50t履帶吊機(jī)在非通航孔上吊裝作業(yè)時，兩履帶荷載分別為54.4t和9.6t(見上述主桁計算)，當(dāng)作用于4m跨樁頂時，樁頂所受荷載為38.6t和6.8t，通過計算分析，單根鋼管樁軸向力最大值為343.1kN，如下圖所示：圖27 履帶吊機(jī)作用于非通航孔時樁頂反力(3) 龍門吊機(jī)作用于非通航孔時，單輪組最大集中反力為，在龍門吊機(jī)與自重作用下，單根鋼管樁軸向力最大值為255.4kN，如下圖所示：圖28 龍門吊機(jī)作用于非通航孔時樁

26、頂反力綜上所述，非通航孔鋼管樁最大軸向力為343.1kN，可以此對鋼管樁進(jìn)行設(shè)計。2）通航孔棧橋鋼管樁受力計算通航孔棧橋的上部結(jié)構(gòu)自重為：(1) 混凝土攪拌運輸車與履帶吊機(jī)或龍門吊機(jī)相比，其對鋼管樁的荷載較小，在此不進(jìn)行計算。(2) 50t履帶吊機(jī)在通航孔上吊裝作業(yè)時，雙排樁所受軸力為54.4t和9.6t(見上述主桁計算)，其布置圖如圖21所示，靠履帶吊一側(cè)棧橋鋼管樁所受豎向荷載為506.6kN和89.4kN。通過計算分析，在履帶吊與棧橋自重作用下，單根鋼管樁軸向力最大值為405.5kN，如下圖所示。圖29 履帶吊機(jī)作用于通航孔時樁頂反力(單位：kN)(3) 龍門吊機(jī)吊裝作業(yè)時，其布置于圖24

27、時，鋼管樁軸力值最大。此時，在龍門吊機(jī)與棧橋自重作用下，單根鋼管樁軸向力最大值為360.3kN，如下圖所示。圖30 龍門吊機(jī)作用于通航孔時樁頂反力綜上所述，通航孔處鋼管樁豎向軸力最大值為405.5kN，可以此進(jìn)行鋼管樁設(shè)計。3）棧橋鋼管樁自身受力計算本棧橋采用600×12mm鋼管樁，鋼管樁地面線以上最大長度為6.8m，其錨固點按距地面線4倍鋼管直徑確定，沖刷暫按3.0m計，故鋼管樁的自由長度為：鋼管樁在上部結(jié)構(gòu)自重及活載作用下，其單根豎向最大反力為405.5kN，因龍門吊機(jī)水平力引起的單根樁的水平反力為7.5kN；龍門吊機(jī)和履帶吊機(jī)的制動力按自重的10%計，其單根樁分別為19.4kN和13.6kN。鋼管樁應(yīng)力為：鋼管樁受力滿足要求。4.4.3 單樁承載力計算非通航孔棧橋，鋼管樁均采用600×12單排樁，通航孔處鋼管樁采用600×14雙排鋼管樁，600×12最大軸力為343.1kN，600×14鋼管樁最大軸力為405.5kN。棧橋通長共計60排樁，每排樁6根，取具有代表性的鋼管樁進(jìn)行驗算。下表為橋址土層參數(shù)表。 土層參數(shù)表 表3地層巖性層厚(m)層頂標(biāo)高(m)極限側(cè)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值鉆孔樁(kPa)鉆孔樁(kPa)