優(yōu)秀工作總結(jié)范文：軋輥技術(shù)總結(jié)

1、軋輥技術(shù)總結(jié)SUNDW、I2S、VAI、DMS四家公司對(duì)20輥軋機(jī)都有較為詳細(xì)的報(bào)價(jià)和介紹，下面就四家公司的報(bào)價(jià)進(jìn)行比較和說明。一.生產(chǎn)能力各家都按照詢價(jià)書的要求，對(duì)JISCO的產(chǎn)品大綱進(jìn)行了較為詳細(xì) 的計(jì)算，生產(chǎn)能力的比較如下。二.原料和成品規(guī)格針對(duì)軋機(jī)的原料條件，SUNDWIG在報(bào)價(jià)種除了有熱軋的原料厚度 外，還有冷軋中間原料的厚度范圍，其他幾家公司未提供冷軋?jiān)系暮穸确秶?，其比較表如下：IS介紹其軋機(jī)在使用可選項(xiàng)撓性背襯軸承和分段的二中間惰輥后，在其他條件不變的情況下，其最終產(chǎn)品厚度能達(dá)到 0.15mm， 在第二輪談判中要求其有一臺(tái)軋機(jī)達(dá)到 0.2mm的生產(chǎn)能力。VAI 在報(bào)價(jià)中直接提供

2、分段的二中間惰輥。三 .設(shè)備1.主要設(shè)備組成SUNDWI為：卷取機(jī)+軋機(jī)+卷取機(jī)無開卷機(jī)I2S、VAI、DMS為：開卷機(jī)+卷取機(jī)+軋機(jī)+卷取機(jī) 開卷機(jī)都為上 開卷形式。SUNDWI認(rèn)為，分體式四立柱軋機(jī)的開口度大 （可達(dá)165mm）酒 鋼產(chǎn)品大綱中的原料厚度w 6mm根據(jù)以往的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，帶鋼頭 部不經(jīng)平直就可以順利穿帶。在臺(tái)灣，寧波的軋機(jī)都沒有開卷機(jī)， 在臺(tái)灣的軋機(jī)投入使用后效果非常好。 但SUNDWI對(duì)原料的鋼卷 有一定的要求，即鋼卷一側(cè)的錐形度w 10mm兩層帶卷之間相差 < 1mm其他三家公司無要求。2 .設(shè)備尺寸機(jī)械設(shè)備不包括液壓潤滑系統(tǒng)、氣動(dòng)系統(tǒng)及機(jī)器中間配管.機(jī)械設(shè)備的分交主

3、要考慮設(shè)備的重要性和主體設(shè)備出廠前預(yù)裝、調(diào)試。國內(nèi)分交部分主要包括鋼卷小車、皮帶助卷器、襯紙機(jī)/卷 紙機(jī)、排油煙裝置、思想?yún)R報(bào)專題蓋板、機(jī)器中間配管和預(yù)埋件 的一部分。?從設(shè)備配置看：SUNDWkGDMS和VAI設(shè)有雙皮帶助卷器，可以 兩邊下卷，對(duì)薄規(guī)格帶鋼能夠優(yōu)化軋制規(guī)程。I2S必須在右側(cè)下卷，在軋制規(guī)程中考慮右側(cè)下卷的問題，不能優(yōu)化軋制規(guī)程。但 由于位置關(guān)系，DMS和VAI的左側(cè)皮帶助卷器只能設(shè)置成傾斜布 置，給檢修和維護(hù)帶來一定的困難。DMS軋機(jī)入口皮帶助卷器在報(bào)價(jià)中作為可選項(xiàng)。對(duì)于軋機(jī)是否采用雙皮帶助卷器，還需經(jīng)過 討論確定。?對(duì)于尾卷處理裝置：只有 SUNDWIGL機(jī)配置中提供，其他

4、幾家 報(bào)價(jià)中沒有說明。?對(duì)于切頭剪：SUNDWI呦VAI為鍘刀式，能夠保證帶鋼頭部切 口與卷取機(jī)芯軸平行，對(duì)于圓盤剪，剪切時(shí)可能會(huì)造成帶鋼橫移， 影響帶頭在卷取機(jī)芯軸上的夾緊狀態(tài)。I2S認(rèn)為，軋機(jī)上沒有必要設(shè)置切頭剪，斷帶后可用手動(dòng)剪處理。軋機(jī)上是否設(shè)置剪子， 對(duì)于SUNDWI軋機(jī)有尾卷處理功能，必須設(shè)置剪子。其它幾家公 司認(rèn)為，軋機(jī)上的剪子只是事故剪，必要性還需考慮。?套筒裝卸：只有SUNDWI采用全自動(dòng)的一套裝置來完成，其余都需要借助于其它起重設(shè)施來完成。?擦拭器設(shè)備：在輔助設(shè)施里是比較重要的，帶鋼表面上的油清 除效果，直接影響后續(xù)處理工序，進(jìn)而影響產(chǎn)品表面的最終質(zhì)量。 SUNDWI提供了

5、供選擇的三種方案，根據(jù)不同的軋制規(guī)程和產(chǎn)品 等級(jí)，選用不同的擦拭器，三種結(jié)構(gòu)可以互換，提供帶鋼表面殘 油量2< 250mg/m的保證值（帶橡膠軟管擦拭器）。2DMS提供具有專利技術(shù)的擠干設(shè)施，保證值在最咼速度下為<200mg/m但DMS認(rèn)為，評(píng)判擠干效果，不取決于干凈程度， 而在于最終附著在帶鋼表面上油膜的均勻程度。所以，DMS采用與工作輥同材質(zhì)的擠干輥，在輥身上分段使用氣缸控制的支撐輥 調(diào)整，保證擠干2輥與帶鋼表面的緊密接觸，達(dá)到很好的擠干效果。IS和VAI無詳細(xì)說明和保證值。？對(duì)于板形輥：VAI采用特殊的布置，在夾 送輥之后單獨(dú)布置，這樣，在軋制過程中，帶鋼在板形輥上的包角保持

6、恒定，便于控制。？冷卻系統(tǒng)（帶鋼和輥系）SUNDWI采用的是獲得專利技術(shù)的沖擊噴射冷卻系統(tǒng)，將冷卻板 分成四個(gè)區(qū)域，根據(jù)需要開啟某些區(qū)域參與軋制過程，在試驗(yàn)中軋機(jī)速度達(dá) lOOOmpm時(shí)也能獲得很好的冷卻效果，比傳統(tǒng)的 SENDZIMIR軋機(jī)冷卻效率高30% ?煙氣排放裝置 排風(fēng)扇參數(shù)比 較表3口處測定w 5mg/m的保證值。五.軋機(jī)SUNDWI分體式牌坊設(shè)計(jì)和全液壓壓下形式，壓下形式簡單，相 比較整體式SENDZIMIR軋機(jī)，壓下沒有其它的機(jī)械機(jī)構(gòu)，精度高， 響應(yīng)時(shí)間短，并且在上下牌坊之間裝有位置傳感器，范文寫作可直接測量輥縫。修磨范圍較整體式軋機(jī)有明顯的優(yōu)勢，工作輥、第一、第二中間 輥使用

7、壽命長，可降低軋機(jī)生產(chǎn)成本。另外，分體式軋機(jī)壓下形 式為全液壓壓下，機(jī)架內(nèi)部結(jié)構(gòu)簡單，換輥時(shí)間遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于整體是 軋機(jī)。?彎輥調(diào)整SUNDWI采用楔形塊擠壓的方式，結(jié)構(gòu)簡單，對(duì)安裝的初始位置 無特殊要求，調(diào)整方便，且彎輥量大。I2S和VAI在交流中提供了可撓性背襯軸承（ B C）和分段的第 二中間輥惰輥（上輥），可增大彎輥的效果，傳統(tǒng)的 B、C軸彎輥調(diào)整相鄰兩鞍座之間能達(dá)到總量的20%可撓性背襯軸承（B、C）彎輥調(diào)整相鄰兩鞍座之間能達(dá)到總量的60%并且VAI已經(jīng)在許多廠家推廣使用。I2S作為可選項(xiàng)報(bào)價(jià)，VAI在報(bào)價(jià)中只提供分 段的第二中間輥惰輥（上輥）。VAI有A、D輥的預(yù)彎功能，DMStF、G輥

8、的預(yù)彎功能（可選 項(xiàng)），但DMS認(rèn)為，預(yù)彎輥功能只在加/減速時(shí)有效果，在正常 軋制時(shí)效果不明顯。對(duì)于彎輥的形式和可撓型背襯軸承的選用，還需經(jīng)過討論才能確 定。？竄輥調(diào)整SUNDWI采用推一推式竄輥，竄輥力大，軋機(jī)速度Om/min就能 竄輥，I2S、VAI軋機(jī)速度100m/min, DMS軋機(jī)速度80m/min 才能竄輥，I2S和DMS采用推一拉式竄輥，竄輥力小，力口 /減速 時(shí)對(duì)帶鋼地邊部板形無法控制，增大帶材損失。 ？軋制線調(diào)整SUNDWI采用楔形塊調(diào)整，可調(diào)節(jié)范圍大。整體式軋機(jī)的調(diào)整范 圍小。？拘中調(diào)整拘中調(diào)整是用來補(bǔ)償軋輥修磨后的輥徑差，SUNDWI采用上牌坊整體壓下和軋制線調(diào)整來補(bǔ)償，

9、結(jié)構(gòu)簡單。I2S、VAI、DMS都通過馬達(dá)驅(qū)（來自:WwW :軋輥技術(shù)總結(jié)）動(dòng)A、H和D、 E輥偏心機(jī)構(gòu)，結(jié)構(gòu)復(fù)雜。？傾斜調(diào)整篇二：熱軋專業(yè)技術(shù)總結(jié)專業(yè)技術(shù)總結(jié)推薦單位：熱軋薄板廠所在崗位：壓下姓名：任超熱軋板帶厚度控制技術(shù)姓名任超單位熱軋薄板廠摘要：熱軋帶鋼厚度精度一直是提高產(chǎn)品質(zhì)量的主要目標(biāo)，隨著市場對(duì)板帶鋼厚度精度要求的提高，板帶的厚度控制變得越來越 重要。熱連軋粗軋采用可逆式軋制時(shí)，由于板帶頭尾部低速咬鋼（拋鋼），軋輥冷卻水對(duì)板帶的溫度影響較大，加上板帶在空氣中的冷卻速度大于本體部分， 因此頭尾溫度偏低，同時(shí)頭尾處于 失張狀態(tài)，傳統(tǒng)AGC不能有效控制端部厚度。 本次選題的目的是 分析其

10、頭尾厚度偏差大原因，找出合理且可行的辦法給予改善。 關(guān)鍵詞熱軋AGC壓下量壓尾一、影響板帶厚度的因素?zé)釒Ш穸染瓤煞譃椋阂慌?guī)格帶鋼的厚度異板差和每一條帶 鋼的厚度的同板差。為此可將厚度精度分解為帶鋼頭部厚差和帶鋼全長厚度偏差。影響頭部厚差的因素：1、設(shè)定模型精度不高（主要是溫降模型和軋制加模型的精度）2、帶坯在厚度方向上存在溫度差，所測表面溫度與帶坯實(shí)際平 均溫度有差異。3、帶坯頭部低溫段過長。影響帶鋼全長厚度偏差的因素可分為兩類：1、由帶鋼本身工藝參數(shù)波動(dòng)造成，這包括來料頭尾溫度不均， 來料厚度不幸免以及化學(xué)成份偏析等。2、最全面的范文參考寫作網(wǎng)站由軋機(jī)參數(shù)變動(dòng)造成，這包括支 撐輥偏心，

11、軋輥熱膨脹，軋輥磨損以及油膜軸承、油膜厚度變化 等。從厚差分布特征來看，產(chǎn)生厚差的原因有以下幾種：1、頭尾溫差。2、鋼坯表面的低溫段。3、活套起套過猛，對(duì)帶鋼產(chǎn)生沖擊，使頸部厚度變薄。4、咬鋼時(shí)由于速度設(shè)定不協(xié)調(diào)加上初態(tài)速降造成鋼套過大，起套并投入高度控制后，由于糾偏過快造成帶鋼拉鋼， 這一松一緊 使厚度減速薄，寬度拉窄。5、溫度隨機(jī)波動(dòng)造成軋制力以及厚度波動(dòng)。6、現(xiàn)代帶鋼熱連軋機(jī)都采用低速咬鋼，等帶鋼進(jìn)入鄭取機(jī)后再 同步加速至高度的辦法進(jìn)行軋制。 在軋輥轉(zhuǎn)速變動(dòng)較大時(shí)，將使 油膜軸承厚度發(fā)生變化而使實(shí)際輥縫變小，影響軋件厚度。7、軋輥偏心（橢圓度）將直接使實(shí)際輥縫產(chǎn)生高頻周期變化。二、自動(dòng)厚

12、度控制（AGCP-H圖是分析自動(dòng)厚度控制系統(tǒng)的一個(gè)有效工具，通過該圖可以 分析軋制過程中造成厚差的各種原因，說明軋制過程中的調(diào)整原則。如圖1所示，說明了來料原差影響及 AGC空制，圖2說明了來料硬度變動(dòng)（變形搞力變動(dòng)）的影響及 AGC空制。為了消除此厚差，可采用各種不同的厚度控制方案：1、移動(dòng)壓下。如圖所示，如原來軋制力為 P,軋制厚度為R當(dāng) 入口厚度或硬度（虛線）時(shí)，軋制力變?yōu)?P'軋出厚度變?yōu)閔' , 為消去5圖3-1AGC工作原理1、反饋AGCAGC系統(tǒng)一般是根據(jù)反饋原理工作的，即利用直接或間接測厚（間，檢測出實(shí)際軋出厚度 h后，與給定值相比，求得實(shí)際厚度偏差5 h,并用

13、此偏差信圖3-2 2、利用張力改變軋件塑性線來進(jìn)行厚度控制。號(hào)去控制壓下進(jìn)行厚度控制使5 hO。但反饋AGC勺主要缺點(diǎn)是，實(shí)際調(diào)厚點(diǎn)不是所檢測之處，存在滯后現(xiàn)象。2、前饋AGC前饋AGC克服了反饋AGC寸間上滯后的缺點(diǎn)，加快了系統(tǒng)的“響 應(yīng)性”。其控制原理是用入口測厚儀或用上一機(jī)架彈跳方程測出 出口厚度，亦即延時(shí)后將為本架入口厚度 h*0 ,當(dāng)它和給定值hO 相比有偏差5 hO時(shí)，可預(yù)先估計(jì)出將產(chǎn)生的 5h值，由此可確定應(yīng)有的5S值，然后根據(jù)檢測點(diǎn)進(jìn)入軋機(jī)的時(shí)間，并考慮移動(dòng)8S所需的時(shí)間，提前進(jìn)行控制使控制點(diǎn)即為此檢測點(diǎn)。前饋AGCR于開環(huán)控制它 不能檢查效果，控制精度直接決定于計(jì)算公式的精度

14、，因此，目 前一般采用前饋和反饋控制相結(jié)合的辦法，互相取長補(bǔ)短，以提高總的控制精度。3、絕對(duì)AGC絕對(duì)AGC以設(shè)定值為目標(biāo)，當(dāng)軋件軋出后，概據(jù) SO, P等反饋實(shí) 測信號(hào)間接計(jì)算實(shí)測厚度后，與此目標(biāo)值相比較，如不同，就進(jìn) 行調(diào)厚，直到5 h=0為止，這種方法要求將整個(gè)帶鋼的厚度都調(diào) 到目標(biāo)值一一設(shè)定值。但如果由于空載輥縫設(shè)定不當(dāng)， 軋件頭部 的厚度已經(jīng)與設(shè)定值差得較多的情況下若一定要求壓下系統(tǒng)將 帶鋼厚度調(diào)到設(shè)定值勢必會(huì)造成壓下系統(tǒng)負(fù)荷過大，同時(shí)亦將把帶鋼調(diào)成楔形厚差。4、相對(duì)AGC此種厚度控制即不論帶鋼頭部是否符合設(shè)定值，厚度控制系統(tǒng)以頭部的實(shí)際厚度為標(biāo)準(zhǔn)，即用頭部的實(shí)測厚度作為目標(biāo)值。 厚

15、度 控制系統(tǒng)應(yīng)使帶鋼各點(diǎn)的厚度向此值看齊，這樣有利于得到厚度均勻的帶鋼，但此帶鋼的厚度值不一定符合產(chǎn)品所要求的設(shè)定 值。新設(shè)計(jì)的系統(tǒng)往往采用絕對(duì) AGC與相對(duì)AGO!結(jié)合的方法， 由工人概據(jù)情況決定采用哪種方法工作；當(dāng)選用絕對(duì)AGC時(shí)，如設(shè)定誤差過大，計(jì)算機(jī)將自動(dòng)改用相對(duì) AGC三、AGC系統(tǒng)中的補(bǔ)償功能1、 補(bǔ)償控制補(bǔ)償是解決多種控制變量耦合的工程方法。實(shí)質(zhì)上， 熱連軋精軋機(jī)組為一多變量， 強(qiáng)耦合的復(fù)雜控制系統(tǒng)，由于多種 功能集中于6-7個(gè)機(jī)架，各項(xiàng)功能的控制都將影響到軋輥與軋件 形成的變形區(qū)的參數(shù)，因而相互耦合，相互干擾。如： 當(dāng)AGC系統(tǒng)移動(dòng)壓下而改變輥縫進(jìn)行調(diào)厚時(shí)，必將使壓下率變化，從

16、而改變前滑，改變帶鋼出入口速度。這將破壞活套的工作， 而活套的動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)又將反過來影響調(diào)厚效果。為此現(xiàn)代AGC系統(tǒng)設(shè)有活套補(bǔ)償功能，即當(dāng)調(diào)整壓下時(shí)，事先給主速度一個(gè)補(bǔ)償信 號(hào)，以減輕AGCC寸活套系統(tǒng)的擾動(dòng)。 當(dāng)AGC系統(tǒng)移動(dòng)壓下時(shí)，還將使軋制力發(fā)生變動(dòng)。這將改變軋 輥輥系變形而改變帶鋼出口斷面形狀， 最終影響帶鋼成品的平直 度。 當(dāng)精軋終軋溫度控制系統(tǒng)在控制溫度， 改變機(jī)架間噴水，以及 改變精軋機(jī)組加速度時(shí)，必將使每個(gè)機(jī)架軋制溫度改變， 從而使 軋制力發(fā)生變動(dòng)，其結(jié)果是帶鋼厚度以及帶鋼板形都將受到擾動(dòng)，為此要有相應(yīng)壓下及彎輥的補(bǔ)化學(xué)元素加速度也將影響軸承 油膜厚度，為此需要設(shè)立油膜厚度補(bǔ)償。2、偏心控制支撐輥偏心將使軋制力發(fā)生周期性波動(dòng)，為了大量消去偏心對(duì)板厚的影響，現(xiàn)在一般采用專門的偏心控制器或采用軋制力內(nèi)環(huán)系 統(tǒng)。3、尾部補(bǔ)償帶鋼尾端一般溫度較低加上當(dāng)帶鋼尾