超限高層抗震專項審查報告書

1、 1 工程概況2 設計依據(jù)2.1主要設計規(guī)和規(guī)程 建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準 （GB500682001） 建筑結構荷載規(guī) （GB500092001） 混凝土結構設計規(guī) （GB500102002） 建筑抗震設計規(guī) (GB500112001) 建筑抗震設防分類標準 (GB502232004) 高層建筑混凝土結構技術規(guī) （JGJ32002） 人民防空地下室設計規(guī) （GB500382005） 平戰(zhàn)結合人民防空工程設計規(guī)程 （DBJ0849-96） 地下工程防水技術規(guī) （GB501082001）高層建筑箱形與筏形基礎技術規(guī) （JGJ699） 建筑樁基礎技術規(guī) （JGJ9494） 建筑地基基礎設計規(guī) （G

2、B500072002） 以與國家和地方其它的相關設計規(guī)和規(guī)定2.2設計基準期 本工程所采用的設計基準期為50年3設計荷載3.1恒載，活載混凝土自重 27KN/m3 混凝土空心磚 12KN/m3磚墻抹灰荷載 墻雙面 0.6 KN/m2 外墻雙面0.8 KN/m2水自重10 KN/m3土自重18 KN/m3其他部分恒載與活載如下表3.2風荷載：50年一遇的風壓值為0.55 kPa (本設計取100年一遇基本風壓0.6kPa),地面粗糙度類別為C類， 地面以上風荷載體型系數(shù)為1.4，風壓高度變化系數(shù)和風振系數(shù)按建筑荷載規(guī)（500092001）取值。3.3地震荷載：抗震設防烈度為7度，建筑場地類別為I

3、V類，設計地震分組為第一組，基本地震加速度為0.10g，特征周期為0.90S，建筑物根據(jù)其重要性的分類為丙類，阻尼比取為0.05。3.3人防荷載：人防部分由專業(yè)設計單位設計，本設計主體結構按正常使用情況進行設計。3.4結構安全等級、使用年限和抗震設防類別本工程為普通住宅，下部設有二層地下室，均屬于一般民用建筑。依據(jù)建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準(GB50068-2001) 第1.0.8條，該建筑工程結構的安全等級可定為二級。根據(jù)建筑抗震設防分類標準(GB50223-2004)第6章，本項目工程抗震設防類別均為丙類，地震作用與抗震措施均可以按本地區(qū)抗震設防烈度7度進行設計。4 地基與基礎樓號T1T2

4、T3T4&T5地下車庫地基基礎設計等級乙級乙級甲級乙級乙級基礎安全等級二級二級二級二級二級液化等級根據(jù)巖土工程勘察報告，可不考慮4.1工程概況與場地地基土條件地層編號土層名稱一般層面埋深(m)靜探Ps值(MPa)標貫擊數(shù)N63.5鉆孔灌注樁樁側極限摩阻力標準值fs(kPa)樁端極限端阻力標準值fp(kPa)粉質粘土3.00.8215淤泥質粉質粘土7.00.616m以上156m以下25淤泥質粘土16.500.57201粉質粘土27.032.51.334.5452粉質粘土27.231.02.31453粉質粘土夾粉砂35.554.92.6111.540m以上5040m以下5540m以上100040m

5、以下1200粉質粘土31.036.82.877011001粉砂夾粉質粘土32.538.67.377017002粉細砂53.860.020.10508530001粉質粘土59.061.02.97552粉質粘土與粉砂互層67.669.15.5127.7701800l 地下水場地地下水屬潛水類型，勘察期間測得地下水位深度為0.331.35m,相應標高為2.27m1.61m。根據(jù)規(guī)，年平均高水位埋深為0.50.7m，低水位埋深為1.5m。場地地下水對混凝土結構無腐蝕性。l 地基土液化：本場地在深度20m圍地基土以粘性土為主，僅在第層中局部夾粉砂、局部分布的第2層中夾砂質粉土，無成層飽和砂質粉土和砂土分

6、布，設計時可不考慮地基土地震液化影響。l 不良地質作用：經(jīng)探查，沿基坑周邊有暗浜，暗浜寬度約410m、浜底最大深度約3.2m。但無難以處理的、重大的滑坡等不良地質現(xiàn)象。總體而言，場地是穩(wěn)定的。l 場地穩(wěn)定性和適宜性評價根據(jù)擬建場地的工程地質條件，本場地屬穩(wěn)定場地，適宜建造各類建（構）筑物。4.2樁型選擇擬建工程位于市中心繁華地帶，場地周邊均為交通干道，地面下存在各種地下管線，環(huán)境條件較復雜。如采用預制樁時則擠土效應明顯，為避免其不利影響，結合地勘報告采用鉆孔灌注樁。4.3樁尖持力層選擇根據(jù)建筑方案，擬建場地下方為全地下室，整個地下室與主體建筑連成一體，因而沉降控制與不均勻沉降從嚴。同時，擬建場

7、地土層分布變化較大，從技術經(jīng)濟角度綜合考慮，各塔樓下樁尖持力層選擇如下：T1：選擇2層作為樁尖持力層,該土層貫標擊數(shù)N50，靜探Ps值為20.10Mpa，采用樁徑650（C30）的鉆孔灌注樁,有效樁長32m,其單樁豎向承載力設計值為2520KN；T2：選擇2層作為樁尖持力層,該土層貫標擊數(shù)N50，靜探Ps值為20.10Mpa，采用樁徑650（C30）的鉆孔灌注樁,有效樁長37m,其單樁豎向承載力設計值為2760KN；T3：選擇2層作為樁尖持力層,該土層貫標擊數(shù)N=27.7，靜探Ps值為5.51Mpa，采用樁徑750（C35）的鉆孔灌注樁,有效樁長53m,其單樁豎向承載力設計值為4100KN；T

8、4&T5：選擇2層作為樁尖持力層,該土層貫標擊數(shù)N50，靜探Ps值為20.10Mpa，采用樁徑700（C30）的鉆孔灌注樁,有效樁長42m,其單樁豎向承載力設計值為3360KN；塔樓以外的純地庫部分考慮高水位時的地下水的浮力作用，已進行抗浮驗算，并核算了拔樁樁身強度與裂縫。采用550（C30）的鉆孔灌注樁作為抗拔樁，有效樁長24m，樁尖持力層為3層，其單樁豎向抗拔承載力設計值為680 kN。4.4底板設計根據(jù)本工程特點，整個地下室底板采用無梁平板，其力考慮水浮力與不均勻沉降的影響，按整板進行有限元分析， 對于轉換柱位置按抗沖切要求局部加厚。4.5塔樓與地下室的不均勻沉降,以與地下室混凝土收縮和

9、溫度效應的處理。地下室因使用要求,不設變形縫,因此沉降與不均勻沉降控制尤為重要。設計時，底板采用平板，增大基礎剛度以協(xié)調整體變形。根據(jù)初步估算各樓最大計算沉降值為T1：20mm,T2：24mm,T3： 70mm,T4&T5：45mm,均滿足規(guī)的要求。考慮到塔樓與裙樓交界處沉降差較大，于塔樓與裙樓之間設一道沉降后澆帶，其應在塔樓主體結構封頂后再澆筑。地下室平直長度達一百八十多米,為減少水化熱、混凝土收縮以與后溫度效應的影響，在地下室結構設計上采取以下幾方面的加強措施:a.采用纖維混凝土。b.施工時控制混凝土水灰比,并加強施工養(yǎng)護。c.每隔40米左右設置施工后澆滯。d.適當增加受次應力影響較大部位

10、的結構構件截面尺寸,并提高配筋率等。e.加強頂板的保溫隔熱措施。f.控制混凝土中的水泥含量,梁、板、地下室外墻與底板（筏板）采用C35混凝土。5 抗震設計5.1抗震等級按規(guī)JGJ320024.8.2條，各塔樓各部分結構的抗震等級見下表樓號結構型式層數(shù)高度框支層底部加強部位上部抗震墻框支柱框支梁剪力墻剪力墻短肢剪力墻T1部分框支剪力墻1959.5m二級二級二級三級二級T2部分框支剪力墻1959.5m二級二級二級三級二級T3部分框支剪力墻3198.4m特一級一級一級二級一級T4&T5剪力墻2476.2m無無三級三級二級地下一層的抗震等級同底部加強部位，地下二層的剪力墻和框架抗震等級為三級,結構中轉

11、換層下截面長寬比超過3，計算模型按墻考慮的豎向轉換構件將參照短肢墻抗震等級按提高一級考慮。5.2 上部結構嵌固部位根據(jù)本工程特點，主樓設計時以地下室頂板作為上部結構嵌固端。地下一層與首層抗側剛度比如下表所示：樓號方向地下室抗側剛度上部首層抗側剛度地下室與首層剛度比值T1X方向1.4284E+08 (kN/m)6.1849E+07 (kN/m)2.3Y方向1.6218E+08 (kN/m)7.2931E+07 (kN/m)2.2T2X方向1.3714E+08 (kN/m)6.0601E+07 (kN/m)2.3Y方向2.1360E+08 (kN/m)1.0708E+08 (kN/m)2.0T3X

12、方向1.0744E+08 (kN/m)6.9223E+07 (kN/m)1.6Y方向1.2727E+08 (kN/m)8.4391E+07 (kN/m)1.5T4&T5X方向1.5741E+08 (kN/m)5.2524E+07 (kN/m)3.0Y方向1.5156E+08 (kN/m)8.9400E+07 (kN/m)1.7根據(jù)驗算結果數(shù)據(jù)，所有塔樓地下一層抗側剛度均已超過首層抗側剛度的1.5倍, 地下室頂板滿足作為上部結構嵌固部位的條件從而避免了高位轉換, T1、T2的轉換均設在第三層（二層轉換），T3的轉換設在第四層（三層轉換），T4&T5無轉換結構。地下室頂板板厚為200mm，進行雙層

13、雙向加強配筋。首層中間位置開洞，加大洞口周邊梁柱截面與配筋，并加大與洞口較近塔樓之間的樓板配筋。首層塔樓與裙樓之間樓板面的高差1.2m，采用以下結構處理措施：a. 高差處平面外受力的剪力墻厚度250mm，并均設置與之垂直的墻肢或扶壁柱，抗震等級提高一級，配筋率提高0.5%以上，水平和豎向分布鋼筋的配筋率不小于0.5%。b. 施工圖設計階段首層按彈性板假定進行墻、柱配筋設計，并加強高差處樓板與邊緣梁的截面尺寸與配筋。c. 施工圖設計階段在高差處的墻、梁進行加腋處理，保證水平剪力的有效傳遞。5.3樓蓋結構布置考慮到本工程高層的特點和本地區(qū)的常規(guī)做法，本工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋作為承受豎向、水平荷

14、載，維持整個結構，保證結構有很好的整體性和傳力的可靠性。本工程所有樓板均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板結構，地下室頂板作為上部結構的嵌固部位板厚確定為200mm，進行雙層雙向配筋，且每層每個方向的配筋率不少于0.25%，首層梁截面高度為6001200mm；塔樓T1T3轉換層樓板厚度定為180mm并進行雙層雙向配筋，且每層每個方向的配筋率不少于0.25%。塔樓T1、T2轉換層轉換梁截面高度為14001800mm；塔樓T3轉換層轉換梁截面高度為15002400mm。轉換層相鄰層板厚設為150m予以加強，其余各標準層板厚按驗算確定為120mm,客廳和臥室的板厚按業(yè)主要求定為150mm，不能布梁的大跨度板加厚

15、為180200mm；屋面受溫度應力影響加強為150mm并配置溫度抗裂鋼筋，各層樓面梁同墻寬，梁控制在600mm以，邊梁控制在1000mm以。5.4結構分析與地震作用如上所述，本工程屬平面不規(guī)則且豎向不規(guī)則的復雜高層建筑結構，結構分析采用結構空間有限元分析軟件SATWE,并采用復雜空間結構分析與設計軟件PMSAP進行了補充計算；進行多遇地震作用下的力和變形分析時假定結構與構件處于彈性工作狀態(tài)。力和變形分析采用線性靜力方法進行，線性靜力方法采用扭轉耦聯(lián)振型分解反應譜法，計入水平地震作用下的扭轉影響，考慮偶然偏心，取足夠多的振型數(shù)，使得振型參與質量系數(shù)大于90%。因為本工程屬于復雜高層建筑結構，根據(jù)

16、高規(guī)（JGJ3-2002）3.3.4條應采用彈性時程分析法進行多遇地震下的補充驗算。彈性時程分析時采用特征周期0.90s的人工波（RH1TG）、天然波（TH1TG，TH4TG），其加速度時程的最大值取35gal，結構阻尼比取0.05。各樓的計算結果詳見附錄，各項指標均在規(guī)容許圍之。鋼筋混凝土結構構件的組合力設計值將按現(xiàn)行設計規(guī)規(guī)定進行調整以提高結構的抗震能力。6 結構超限認定與相應措施6.1 T1結構平面布置和超限情況說明6.1.1結構平面布置 T1為部分框支剪力墻體系，結構平面呈“十”字形，地下室與地下車庫連為一整體，T1從地上首層起與其它塔樓獨立分開。結構高寬比為2.0。6.1.2 超限情

17、況的認定a) 在考慮偶然偏心影響的地震作用下，樓層的最大彈性水平位移（或層間位移）大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍。T1:x向位移比1.22，y向位移比1.32。b) 樓板的尺寸和平面剛度急劇變化，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%，或開洞面積大于該層樓面面積的30%。T1:二層A5A8軸局部樓板缺失，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的40%；三層樓板有兩處開大洞，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的40%，開洞面積大于該層樓面面積的35%。c) 結構平面凹進或凸出的一側尺寸大于相應投影方向總尺寸的30%。T1:標準層平面呈“十”字形，凸出的一側尺寸大于相應投影方向

18、總尺寸的30%。d) 轉換層位于5層以下的框支剪力墻結構。T1: 轉換層位于3層。6.1.3 針對超限情況采取的措施a) 采取加大結構剛度比如加大邊梁高度、加強兩端結構構件以減小扭轉效應，采用扭轉耦聯(lián)振型分解反應譜法控制扭轉周期與平動周期比0.85，樓層最大水平位移（或層間位移）與樓層水平位移（或層間位移）平均值之比1.4。b) 對于二層、三層平面局部樓板缺失造成豎向構件跨層高，驗算豎向構件的穩(wěn)定性，加大豎向構件的配筋率，加密箍筋間距，并該層樓板雙層雙向配筋，且每層每個方向的配筋率不少于0.25%。對于三層平面開大洞造成樓板連接薄弱處加大板厚，配筋采用雙層雙向，且每層每個方向的配筋率不少于0.

19、25%，開洞四周邊梁截面加大，配筋加強。c) 對平面凸出部分的連接部位樓板適當加厚，配筋采用雙層雙向，且每層每個方向的配筋率不少于0.25%。d) 針對豎向抗側力構件不連續(xù)所采取的概念設計與構造措施a嚴格控制轉換梁的剪壓比，在施工圖設計階段對轉換梁、轉換層樓板進行有限元細化分析和設計優(yōu)化，以保證轉換構件的承載能力。b 對部分落地剪力墻進行加厚處理，控制短肢墻所占比例不超過20%，并按照規(guī)進行加強，采取提高抗震等級，控制軸壓比，提高配筋率等措施。并適當增大豎向轉換構件和落地剪力墻的構造配筋以提高本層抗側力構件的承載能力。加強底部加強部位的強度和延性。c控制框支層側向剛度滿足上層剛度的70%和上三

20、層剛度的80%，施工圖設計時將轉換層設為薄弱層對其地震剪力進行1.15倍的放大；框支框架所承受樓層地震剪力的比值按JGJ3-2002技術規(guī)程10.2.7條進行調整。6.2 T2結構平面布置和超限情況說明6.2.1結構平面布置 T2為部分框支剪力墻體系，結構平面呈長方字形，地下室與地下車庫連為一整體，T2從地上首層起與其它塔樓獨立分開。結構高寬比為2.9。6.2.2 超限情況的認定a) 在考慮偶然偏心影響的地震作用下，樓層的最大彈性水平位移（或層間位移）大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍。T2:x向位移比1.10，y向位移比1.28。b) 樓板的尺寸和平面剛度急劇變化，有效

21、樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%，或開洞面積大于該層樓面面積的30%。T2:二層樓板開大洞，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的40%，開洞面積大于該層樓面面積的35%。c) 結構平面凹進或凸出的一側尺寸大于相應投影方向總尺寸的30%。T2:標準層平面A14A15軸凹進的尺寸大于相應投影方向總尺寸的30%。d) 轉換層位于5層以下的框支剪力墻結構。T2: 轉換層位于3層。6.2.3 針對超限情況采取的措施a) 采取加大結構剛度比如加大邊梁高度、加強兩端結構構件以減小扭轉效應，采用扭轉耦聯(lián)振型分解反應譜法控制扭轉周期與平動周期比0.85，樓層最大水平位移（或層間位移）與樓層水平位移（或層間位移

22、）平均值之比1.4。b) 對于二層樓板開大洞造成豎向構件跨層高，驗算豎向構件的穩(wěn)定性，加大豎向構件的配筋率，加密箍筋間距，并該層樓板加厚且雙層雙向配筋，且每層每個方向的配筋率不少于0.25%，開洞四周邊梁截面加大，配筋加強。c) 對平面凹進部分的連接部位樓板適當加厚，配筋采用雙層雙向，且每層每個方向的配筋率不少于0.25%。d) 針對豎向抗側力構件不連續(xù)所采取的概念設計與構造措施a嚴格控制轉換梁的剪壓比，在施工圖設計階段對轉換梁、轉換層樓板進行有限元細化分析和設計優(yōu)化，以保證轉換構件的承載能力。b 對部分落地剪力墻進行加厚處理，控制短肢墻所占比例不超過20%，并按照規(guī)進行加強，采取提高抗震等級

23、，控制軸壓比，提高配筋率等措施。并適當增大豎向轉換構件和落地剪力墻的構造配筋以提高本層抗側力構件的承載能力。加強底部加強部位的強度和延性。c控制框支層側向剛度滿足上層剛度的70%和上三層剛度的80%，施工圖設計時將轉換層設為薄弱層對其地震剪力進行1.15倍的放大；框支框架所承受樓層地震剪力的比值按JGJ3-2002技術規(guī)程10.2.7條進行調整。6.3 T3結構平面布置和超限情況說明6.3.1結構平面布置 T3為部分框支剪力墻體系，結構平面呈長方字形，地下室與地下車庫連為一整體，T3從地上首層起與其它塔樓獨立分開。結構高寬比為6.15。6.3.2 超限情況的認定a) 在考慮偶然偏心影響的地震作

24、用下，樓層的最大彈性水平位移（或層間位移）大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍。T3:x向位移比1.21，y向位移比1.32。b) 樓板的尺寸和平面剛度急劇變化，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%，或開洞面積大于該層樓面面積的30%。T3: 二層、三層B1B5軸局部樓板缺失，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的40%，開洞面積大于該層樓面面積的35%。c) 轉換層位于5層以下的框支剪力墻結構。T3: 轉換層位于4層。6.3.3 針對超限情況采取的措施a) 采取加大結構剛度比如加大邊梁高度、加強兩端結構構件以減小扭轉效應，采用扭轉耦聯(lián)振型分解反應譜法控制扭轉周期與平動周期

25、比0.85，樓層最大水平位移（或層間位移）與樓層水平位移（或層間位移）平均值之比1.4。b) 對于二層、三層局部樓板缺失造成豎向構件跨層高，驗算豎向構件的穩(wěn)定性，加大豎向構件的配筋率，加密箍筋間距，并該層樓板雙層雙向配筋，且每層每個方向的配筋率不少于0.25%。開洞四周邊梁截面加大，配筋加強。c) 針對豎向抗側力構件不連續(xù)所采取的概念設計與構造措施a轉換層在第四層（三層轉換），抗震等級提高一級。b嚴格控制轉換梁的剪壓比，在施工圖設計階段對轉換梁、轉換層樓板進行有限元細化分析和設計優(yōu)化，以保證轉換構件的承載能力。c 對部分落地剪力墻進行加厚處理，控制短肢墻所占比例不超過20%，并按照規(guī)進行加強，

26、采取提高抗震等級，控制軸壓比，提高配筋率等措施。并適當增大豎向轉換構件和落地剪力墻的構造配筋以提高本層抗側力構件的承載能力。加強底部加強部位的強度和延性。d控制框支層側向剛度滿足上層剛度的70%和上三層剛度的80%，施工圖設計時將轉換層設為薄弱層對其地震剪力進行1.15倍的放大；框支框架所承受樓層地震剪力的比值按JGJ3-2002技術規(guī)程10.2.7條進行調整。6.4 T4&T5結構平面布置和超限情況說明6.4.1結構平面布置 T4&T5為剪力墻體系，結構平面呈長方字形，地下室與地下車庫連為一整體，T4&T5從地上首層起與其它塔樓獨立分開。結構高寬比為4.8。6.4.2 超限情況的認定a) 在

27、考慮偶然偏心影響的地震作用下，樓層的最大彈性水平位移（或層間位移）大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍。T4&T5:x向位移比1.15，y向位移比1.34。b) 樓板的尺寸和平面剛度急劇變化，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%，或開洞面積大于該層樓面面積的30%。T4&T5: 二層C8C10(C11C13)軸局部樓板缺失，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的40%。6.4.3 針對超限情況采取的措施a) 采取加大結構剛度比如加大邊梁高度、加強兩端結構構件以減小扭轉效應，采用扭轉耦聯(lián)振型分解反應譜法控制扭轉周期與平動周期比0.85，樓層最大水平位移（或層間位移）與樓層水平

28、位移（或層間位移）平均值之比1.4。b) 對于二層平面局部樓板缺失造成豎向構件跨層高，驗算豎向構件的穩(wěn)定性，加大豎向構件的配筋率，加密箍筋間距，并該層樓板雙層雙向配筋，且每層每個方向的配筋率不少于0.25%。開洞四周邊梁截面加大，配筋加強。6.5根據(jù)市超限高層建筑抗震設防管理實施細則滬建建2003702號文件附件一進行超限界定。界 定 項 目T1 T2現(xiàn)值限值是否超限現(xiàn)值限值是否超限一建筑高度（m）59.5100不超限59.5100不超限二（一）樓層最大水平位移（層間位移）/樓層水平位移（層間位移）平均值1.321.2超限，但1.41.281.2超限，但1.4二（二）長寬比2.96不超限2.1

29、86不超限二（三）凹進（凸出）尺寸/投影尺寸33%30%超限36%30%超限二（四） 突出長度/連接寬度0.961不超限0.31不超限二（五）樓板有效寬度與樓板典型寬度比值40%50%超限40%50%超限樓板開洞面積與樓面面積比值35%30%超限35%30%超限二（六）等效剪切剛度與相鄰上層比值70%70%不超限70%70%不超限等效剪切剛度與其上相鄰三層平均值比值80%80%不超限80%80%不超限二（七）除頂層外，局部收進尺寸與相鄰下層的比值無25%不超限無25%不超限二（八）下部樓層水平尺寸小于上部樓層水平尺寸無90%不超限無90%不超限二（九）帶轉換層二層局部轉換超限二層局部轉換超限帶

30、加強層無不超限無不超限錯層無不超限無不超限二（十）層間受剪承載力與相鄰上層比值80%80%不超限80%80%不超限不規(guī)則類型判斷平面不規(guī)則豎向不規(guī)則扭轉不規(guī)則凹凸不規(guī)則豎向抗側力構件不連續(xù)扭轉不規(guī)則凹凸不規(guī)則豎向抗側力構件不連續(xù)結論應進行抗震專項審查應進行抗震專項審查界 定 項 目T3 T4T5現(xiàn)值限值現(xiàn)值限值現(xiàn)值限值一建筑高度（m）98.4100不超限76.2120不超限二（一）樓層最大水平位移（層間位移）/樓層水平位移（層間位移）平均值1.321.2超限，但1.41.341.2超限，但1.4二（二）長寬比2.466不超限2.446不超限二（三）凹進（凸出）尺寸/投影尺寸27%30%不超限2

31、4%30%不超限二（四） 突出長度/連接寬度0.301不超限0.331不超限二（五）樓板有效寬度與樓板典型寬度比值40%50%超限40%50%超限樓板開洞面積與樓面面積比值35%30%超限30%30%不超限二（六）等效剪切剛度與相鄰上層比值70%70%不超限70%70%不超限等效剪切剛度與其上相鄰三層平均值比值80%80%不超限80%80%不超限二（七）除頂層外，局部收進尺寸與相鄰下層的比值無25%不超限無25%不超限二（八）下部樓層水平尺寸小于上部樓層水平尺寸無90%不超限無90%不超限二（九）帶轉換層三層局部轉換超限無不超限帶加強層無不超限無不超限錯層無不超限無不超限二（十）層間受剪承載力

32、與相鄰上層比值80%80%不超限80%80%80%不規(guī)則類型判斷平面不規(guī)則豎向不規(guī)則扭轉不規(guī)則平面不規(guī)則豎向抗側力構件不連續(xù)扭轉不規(guī)則平面不規(guī)則結論應進行抗震專項審查應進行抗震專項審查根據(jù)上表統(tǒng)計,塔樓T1T3屬平面特別不規(guī)則，豎向構件不連續(xù),樓層位移比大于1.2,扭轉不規(guī)則的復雜體型高層建筑； 塔樓T4、T5屬平面特別不規(guī)則，豎向構件連續(xù),樓層位移比大于1.2,扭轉不規(guī)則的高層建筑,根據(jù)市有關規(guī)定均應進行應進行抗震專項審查。6.6針對本工程特點所采取的其他一些的概念設計與構造措施a. 對轉角窗側墻體邊緣構件加強，將窗臺下的梁進行加強處理，同時在墻間的板中設置斜向暗拉梁。b. 樓板開洞較多時在

33、施工圖階段設計按彈性板分塊剛體計算。薄弱處樓板力乘放大系數(shù)3，以后進行配筋設計，確保中震不壞。c.變形縫：塔樓與裙樓與地下室因使用要求,不設變形縫。為使結構體系規(guī)則，在地面部分的塔樓T1和T2與裙樓之間設置抗震縫，將塔樓與裙樓分開。7 主要材料的選用與說明7.1混凝土： 樁混凝土除T3采用C35外，其余均為C30；地下室底板與外墻采用C35密實防水混凝土，其抗?jié)B等級為：底板0.8Mpa，地下二層為0.8Mpa，地下一層為0.6Mpa；梁板混凝土采用C30 C35，墻柱混凝土采用C35C45，除特別注明外，本工程混凝土結構均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土。7.2鋼筋：主筋 HRB400 fy=360N/mm

34、2HRB335 fy=300N/mm2箍筋HRB335 fy=300N/mm2HPB235 fy=210N/mm2注：鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25，且鋼筋的屈服強度實測值與強度標準值不應大于1.3。7.3鋼材與預埋件：鋼材和預埋件均采用Q235鋼。焊條：E43用于HPB235級鋼筋和Q235鋼材；E50用于HRB400、HRB335。7.4填充墻：所有隔墻砌塊均采用MU10混凝土空心磚；M7.5水泥砂漿8 結構計算主要結果8.1結構計算主要結果(1) 結構的周期樓號程序周期序號周期(s)X向平動比例(%)Y向平動比例(%)扭轉比例(%)扭轉周期比結構總質量(t)T

35、1SATWET11.1456188110.7318469T21.055081190T30.83830199T40.319955450T50.302645550T60.25650199PMSAPT11.183158410.7718454T21.14883170T30.9531198T40.34460346T50.31742535T60.26901486T2SATWET11.530098200.6326579T21.03411990T30.97121099T40.45379901T50.28220928T60.27402890PMSAPT11.52197210.6626862T21.0812962

36、T31.0011297T40.4479901T50.28908911T60.27621088T3SATWET12.237196400.6933870T22.18264960T31.547300100T40.657410000T50.573901000T60.43530199PMSAPT12.319712900.7134422T22.30129710T31.6421099T40.68810000T50.61501000T60.4730199T4&T5SATWET12.0820881200.6924067T21.815612880T31.44420199T40.59839820T50.482929

37、53T60.40930496PMSAPT11.93297300.7124054T21.7882980T31.3813196T40.570100T50.4750973T60.3942593從驗算結果可知各個塔樓的前兩個振型均為平動振型,第三個振型均為扭轉振型，上述結果顯示各個塔樓以扭轉為主的第一自振周期與平動為主的第一自振周期的比值均小于0.85，滿足規(guī)相應復雜高層建筑結構限值。(2) 有效質量系數(shù)與剪重比有效質量系數(shù)剪重比SATWEPMSAPSATWEPMSAPX方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向T196.77%95.54%96.11%94.98%5.29%4.83%5.10.%4

38、.27%T298.24%95.28%98.44%96.67%4.11%5.55%4.07%5.26%T397.06%96.00%97.23%96.64%3.00%3.00%2.98%2.95%T4&T596.84%93.87%96.71%93.95%3.05%3.23%3.40%3.48%上述結果顯示有效質量系數(shù)90%，剪重比1.60%，均滿足規(guī)要求限值(3) 地震與風荷載作用下結構的側向位移最大層間位移角SATWEPMSAPX方向地震Y方向地震X方向風Y方向風X方向地震Y方向地震X方向風Y方向風T11/16451/13321/86821/57051/15621/15111/80941/556

39、9T21/10471/16391/69561/85481/10021/14591/67941/8187T31/10931/10471/37921/23191/10481/10281/36581/2165T4&T51/10531/11751/37261/28931/10491/11591/43371/3259上述計算結果顯示層間位移角均滿足規(guī)要求的1/1000。底層層間位移角SATWEPMSAPX方向地震Y方向地震X方向風Y方向風X方向地震Y方向地震X方向風Y方向風T11/49701/65621/99991/99991/57371/76651/265651/30022T21/34181/6836

40、1/99991/99991/34881/64591/216211/32720T31/52821/80441/99991/99991/52651/74081/169501/13572T4&T51/40941/67241/99991/99991/40511/62481/143601/15466上述計算結果顯示轉換框支層底層層間位移角滿足規(guī)要求的1/2500。二層層間位移角SATWEPMSAPX方向地震Y方向地震X方向風Y方向風X方向地震Y方向地震X方向風Y方向風T11/28531/33711/99991/99991/28261/29961/130601/11984T21/20381/37601/9

41、9991/99991/21391/34631/135881/17815T31/28461/41521/93921/77201/21551/31351/71901/5725T4&T5-上述計算結果顯示轉換框支層二層層間位移角滿足規(guī)要求的1/2000。(4) 地震作用下的位移比（考慮偶然偏心影響）最大水平位移/平均位移最大層間位移/平均層間位移SATWEPMSAPSATWEPMSAPX方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向T11.221.271.221.341.221.321.241.36T21.101.271.121.331.101.281.131.32T31.051.251.081.311.211.321.14