(超高支模)錦城南苑南向門廳高支模施工方案VIP

1、中海錦城南苑 南向門廳超高支模施工方案目 錄目 錄1一 、工程概況3二、高支模施工方案31.支模采用的主要材料32.南向門廳樓板模板33.南向門廳梁模板3三 、高支模計算4門廳雨篷樓板支模計算41.計算的已知條件42.樓板模板設計53.腳手架支撐穩(wěn)定性驗算8大梁模板設計81.大梁模板計算82、鋼管架支撐穩(wěn)定性驗算113.承載力驗算124.梁側模及對拉螺栓拉力計算12四 、高支模施工方法141.材料142.施工順序153.安裝支撐系統(tǒng)154.梁、板模板的安裝165.支頂、梁板模板的拆除166.技術安全措施167.預防坍塌事故的技術措施178.預防高空墜落事故安全技術措施179.混凝土澆筑方法及技

2、術措施18五 、高支模的施工管理18六 、監(jiān)測措施19七 、應急預案201.編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ128-2000；木結構設計規(guī)程GB50005-2003；混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范50204-2002；建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB503002001；中山市高級技工學校第二實訓大樓工程結構施工圖紙；中山市高級技工學校第二實訓大樓工程施工合同;建筑施工計算手冊2004版等。一、工程概況本工程南向門廳為大跨度采光雨篷根據(jù)設計圖紙圓弧雨篷梁QL1截面為400*3900，為本工程樓面模板支撐系統(tǒng)主要和最薄弱環(huán)節(jié)，其次17、22*H軸以南的KL22-1梁截面為500*

3、950，亦為本工程樓面模板支撐系統(tǒng)主要和薄弱環(huán)節(jié)。二、高支模施工方案1.支模采用的主要材料鋼管：48×3.5mm；枋木：80mm×80mm×2000mm、80mm×80mm×1200mm；膠合板：915mm×1830mm×18（4）用腳手架配套底托，墊板尺寸為100×100×18mm。2.南向門廳樓板模板、樓板底模采用18mm厚夾板，支撐系統(tǒng)采用50×100mm的木枋、扣件式腳手架。、所有樓板支撐體系均采用腳手架跨距900mm，排距為900m，最上層木枋為50×100mm450，高度1

4、000 mm以上大梁跨距為450 mm，排距為450 mm，腳手架水平拉桿沿高度設置，第一道水平拉桿離柱腳200300mm處，以后每隔1.8m設一道。 樓板模板支模示意圖如下：3.南向門廳梁模板 、梁底模和側模采用18mm厚夾板，梁底支撐系統(tǒng)采用50×100mm的木枋、扣件式腳手架。、所有梁模板垂直支撐的腳手架沿梁縱向方向布置，間距是900，根據(jù)層高及梁高來考慮，并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來滿足支模的高度要求。每隔1.8米縱橫水平拉桿各一道，以保證整個支撐體系的穩(wěn)定性。、采用50×100mm木枋作為梁的水平支撐。上層木枋（直接承托梁底模板的木枋）為50×100mm

5、，間距300mm；側模加豎向100mm(寬)×50距500mm的木方。、跨度L>4m的肋承梁，應按施工規(guī)范起拱,起拱高度符合設計和施工規(guī)范的要求，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁模板支模方法詳見“模板高支模大樣圖”。三、高支模計算門廳雨篷樓板支模計算1.計算的已知條件梁側、梁底、和樓面模板均采用18mm厚夾板，承托梁底模板的木枋采用50×100mm木枋，間距300mm，樓面模板的楞木也采用50×100mm木枋，木枋間距為450mm。門廳圓弧梁底腳手架跨距是450mm；樓板模板架支撐跨距是900mm，間距900mm。樓板模板標準荷載值 模板自重0.01

6、8×50.090kN/m2 新澆混凝土重：24×0.15=3.60KN/m2 樓板鋼筋1.1×0.15=0.165KN/m2 施工人員及設備荷載標準值2.5KN/m2 為集中荷載時取2.5KN 振搗砼荷載 2.0 KN/m22、樓板模板設計 （1）樓板模板強度計算計算簡圖如“計算簡圖1”示(間距為450) q 450 450 450 450 計算簡圖1荷載設計值q1=1.2×(+)+1.4×(+) ×1 =1.2×(0.090+3.60+0.165)+1.4×(2.5+2.0)×1 =11.926KN/m

7、q2=1.2×(+)+1.4× ×1=1.2×(0.090+3.60+0.165)+1.4×2.0 ×1 =7.426KN/mKm=0.077剪力系數(shù) -0.607,撓度系數(shù)K=0.632KFm=0.169剪力系數(shù)KFV=-0.661,撓度系數(shù)KF=1.079.則當施工人員及設備荷載為均布荷載時:M1=Kmql2=0.077×11.926×0.452=0.186KN.m.則當施工人員及設備荷載為集中荷載時，如下計算簡圖2: F F F F 450 450 450 450 計算簡圖2M2=Kmq2l2+KFmFl=0

8、.077×7.426×0.452+0.169×2.5×0.45=0.306KN.m取M2進行驗算。W=bh2/6=1000×182/6=54000mm2=M/W=0.306×106/54000=5.665N/mm2<=13N/mm2， 滿足要求。（2）抗剪驗算V=kvq2l+KFVF=0.607×7.426×0.45+0.661×2.5=3.681KN=3v/2bh=(3×3.681×103)/(2×450×18)=0.682N/mm2<fv=1.4N/

9、m2滿足要求。（3）樓板模板剛度驗算荷載標準值qk=1.2×(+)×1 =1.2×(0.090+3.60+0.165)=4.626KN/mI=bh3/12=1000×183/12=486000 mm4E=10000N/ mm2max=Kqkl4/100EI=(0.632×4.626×4504)/384×10000×486000 =0.014mm<=l/400=500/400=1.25mm 滿足要求。（4）樓面橫楞強度計算木枋間距為450mm計算簡圖如“計算簡圖3”示 q 900 900 計算簡圖3強度驗算：按

10、二跨連續(xù)梁進行計算，查靜力學手冊得：均布荷載作用計算系數(shù)：Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521q1=11.926×0.45 =5.367KN/m木枋自重均布荷載：選用松木，彈性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/mM=Km q1l2+ Km q2l2=0.125×(5.367+0.036)×0.92=0.547KN.mw=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3M/w=0.547×106/8

11、3333.3=6.564N/mm2 <=13N/mm2 滿足要求。抗剪驗算V=KVql=0.625 ×(5.367+0.036)×0.9=3.039KNT=3V/2bh=3×3.039×103/2×50×1000.912N/mm21.4 N/mm2滿足要求。撓度驗算 荷載不包括振搗荷載，則I = bh3/12=50×1003/12=4166667q3=1.2×(0.090+3.60+0.165)×0.45=2.082KN/m=KWql4/100EI=0.512×2.082×900

12、4/100×10000×416667=1.679mm l/400=900/400=2.25mm.滿足要求。（5）樓面縱楞強度計算 F F q 900 900 計算簡圖4荷載計算每一根橫楞傳到縱楞的集中力設計值是F=3.039KN強度計算按二跨連續(xù)梁進行計算，查靜力學手冊得：均布荷載作用計算系數(shù)：Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521集中荷載作用計算系數(shù)：KM=-0.188 KV=-0.688 KW=0.911 W=83333.3mm3=M/w=（0.518×106）/83333.3=6.216N/mm2<=13N/mm2滿足要求?？辜趄炈鉽

13、= KV F=0.688×3.039=2.091KN=3v/2bh=(3×2.091×103)/(2×50×100) =0.627N/mm2<fv=1.4N/mm2 滿足要求。撓度驗算荷載不包括振搗荷載，則p=q3b/2=2.082/2=1.041KN滿足要求。3、腳手架力桿穩(wěn)定性驗算由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001可知力桿1荷載計算 鋼管架綜合自重合計： = 1.328KN模板自重0.018×50.090kN/m2 ×(0.9×0.9)= 0.073KN新澆混凝土重： 24

14、15;0.15=3.60KN/m2 ×(0.9×0.9)= 2.916KN樓板鋼筋：1.1×0.15=0.165KN/m2 ×(0.9×0.9)= 0.134KN施工人員及設備荷載標準值2.5 KN/m2 ×(0.9×0.9)= 2.025KN施工振動荷載:2 KN/m2 ×(0.9×0.9)= 1.62KN2立桿軸心力設計值N由于施工進度快，本層樓板結構施工完畢后立即進行上層結構施工，而本層樓板混凝土尚未完全達到設計強度，故該樓模板支撐結構還需承受部分上層結構荷載，上層荷載取本層支頂荷載的一半。N1.2

15、×1.5×(+)+1.4 (+)1.2×1.5×(1.3280.073+2.9160.134)+1.4×(2.025+1.62)13.115KN3力桿穩(wěn)定承載力設計值計算：鋼管立柱選用48×3.5mm，其凈截面面積A 489mm2,最長鋼管l=6000mm,步距h0=1600mm,鋼管立桿抗壓強度設計值【f】=205N/mm2由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001可知：N/A【f】 13115/0.586×489=45.767 N/mm2205N/mm2故腳手架間距900mm的穩(wěn)定性滿足要求。大梁模板設

16、計1. 大梁模板計算根據(jù)設計圖紙，該高支模最高位置梁截面為400×3900mm，梁模板采用18mm厚夾板,支頂間距450mm，梁底中間加鋼管支頂間距900mm，側模加豎向50×100mm木枋間距300mm，梁穿14500×600對拉螺栓，梁底橫楞為間距150mm的50×100mm木枋，縱楞為兩條50×100mm，木枋。1. 底模板驗算 q 150 150 150 150 150 150 計算間圖51 荷載計算模板自重0.40×0.018×6=0.018KN/m新澆混凝自重3.9×0.40×24=37.44

17、KN/m鋼筋自重3.9×0.40×1.5=2.34KN/m施工振搗荷載2×0.400=0.800KN/m施工人員及設備荷載:0.4×2.5=1.00 KN/m(均布荷載)F=2.5KN (集中荷載).當作用于模板上的施工人員及設備為均布荷載時:總豎向荷載q1=(+)×1.2+1.4×(+) =(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×(0.800+1.00)=49.998KN/m.當作用于模板上的施工人員及設備為集中荷載時:總豎向荷載q2=(+)×1.2+1.4× =(0.018+3

18、7.44+2.34)×1.2+1.4×（0.800）=48.878KN/m2 強度驗算按四跨連續(xù)梁計算，查表得各系數(shù)如下：均布荷載計算系數(shù)：Km=0.077剪力系數(shù)KV=-0.607,撓度系數(shù)K=0.632集中荷載計算系數(shù)：KmF=0.169剪力系數(shù)KV=-0.661,撓度系數(shù)K=-0.446則M1=Kmq1l2=0.077×49.998×0.152=0.087 KN.mM2=Kmq2l2+ KmFFl=0.077×48.878×0.152+0.169×2.5×0.15=0.148KN.m取M2進行驗算。W=bh2

19、/6=400×182/6=21600mm3=M/W=(0.148×106)/ 21600=6.854N/mm2<=13N/mm2滿足要求。3 抗剪驗算V=kvq2l+kvF=0.607×48.878×0.15+0.661×2.5=6.102KN=3v/2bh=(3×6.102×103)/(2×400×18)=1.271N/mm2<fv=1.4N/m2滿足要求。4 撓度驗算q=1.2×(+)= 1.2×(0.018+37.44+2.34)=47.758KN/m膠合板的彈性模量

20、取E=9000N/mm2=K×(ql4/100EI)=0.632×47.758×1504/(100×9000×400×183/12)=0.276mm<=l/400=400/400=1.00mm 滿足要求。2梁底模板下橫楞計算(150mm)計算簡圖如“計算簡圖10”示:300 400 300 計算間圖6 1荷載計算模板自重：0.15×0.018×5=0.014KN/m 新澆混凝土自重:0.15×3.9×24=14.04KN/m鋼筋自重: 0.15×3.9×1.5=0.87

21、8KN/m施工振搗荷載:0.15×3.9=0.585KN/m施工人員及設備荷載 0.15×2.5=0.375KN/m總豎向荷載：q1=1.2×(+) +1.4(+) =1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×(0.585+0.375)=19.262KN/m木枋自重均布荷載：選用松木，彈性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m2強度驗算w=bh2/6=2×50×1002/6=166667m

22、m3=M/w =1.129×106/166667=6.777N/mm2<=13N/mm2間距為150mm可滿足要求。3抗剪驗算V=qb/2=(19.262×0.4)/2=3.852KN=3v/2bh=(3×3.852×103)/(2×50×100)=1.156N/mm2 <fv=1.4N/m2 滿足要求。4撓度驗算q=1.2×(+)=1.2×(0.014+14.04+0.878)=17.918KN/mE=10000N/mm2I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=83333

23、33mm3=qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)/384EI =17.918×400×10003(8-4×4002/10002+4003/10003)/(384×10000×8333333)=1.663mm<=l/400=1000/400=2.5mm 滿足要求。3最下排木枋（支承在頂托上的木枋）的計算采用雙排木枋，計算簡圖如“計算簡圖7”示1荷載計算下排采用雙木枋，每一根梁底木枋傳到最下排木枋的集中力設計值是P1=3.852KN2強度計算按四跨連續(xù)梁計算，查表得各系數(shù)如下：Km=0.077剪力系數(shù)KV=-0.607,撓度系數(shù)K=0.6

24、32KFm=0.169剪力系數(shù)KFV=-0.661,撓度系數(shù)KF=1.079M= KmP1+Kmql2=0.169×3.852+0.077×0.036×0.452=0.652KN.mW=166667mm3=M/w=（0.652×106）/166667=3.9N/mm2<=13N/mm2滿足要求。3抗剪驗算v=KVp1=0.661×3.852=2.546KN=3v/2bh=(3×2.546×103)/(2×(2×50×100) =0.382N/mm2<fv=1.4N/mm2滿足要求。4

25、撓度驗算荷載不包括振搗荷載，則q3=1.2×(+) +1.4× =1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×0.375=18.443KN/mI=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3p=qb/2=18.443×0.4/2=3.689KN滿足要求。2.鋼管架支撐穩(wěn)定性驗算 (1)荷載計算鋼管架自重合計： 2.5 KN/m模板自重：(2×3.75×0.018+0.4×0.018)×5=0.711KN/m 新澆混凝土自重:0.4×3.9&#

26、215;24=37.44KN/m鋼筋自重：0.4×3.9×1.5=2.34KN/m施工人員及設備荷載 0.4×2.5=1.0KN/m施工振搗荷載: 0.4×2=0.80KN/m(2)作用于鋼管架軸心力設計值NN1.2×（+）+1.4×(+)×0.451.2×（2.50.711+37.44+2.34）+1.4×(1.00+0.80)×0.4524.349KN(3)一榀門架穩(wěn)定承載力設計值Nd計算：鋼管立柱選用48×3.5mm，其凈截面面積A 489mm2,最長鋼管l=6000mm,步距h

27、0=1600mm,鋼管立桿抗壓強度設計值【f】=205N/mm2由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001可知：N/A【f】 24349/0.586×489=84.972 N/mm2205N/mm2故腳手架間距450mm的穩(wěn)定性滿足要求。3.承載力驗算在搭設腳手架的過程，在每條立桿底下墊一塊不小于100mm×100mm×18mm(厚)的木墊板，木板鋪在已經(jīng)完成的地下室頂板砼板面上。砼板強度等級為C35，軸心抗壓設計值為fc=17.5Mpa。設支撐承受最大荷載為上一層搗砼時段，約為7d后，砼強度按50%計，則立桿基礎底面的平均應力滿足下式的要求：p

28、fg式中p為立桿基礎底面的平均壓力， A=0.1×0.1=0.01m2，N為上部結構結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；取腳手架立桿最大值為：N=24.349KNA為立桿基礎底面墊板面積；則有p= 滿足要求。4.梁側模及對拉螺栓拉力計算梁側壓力計算根據(jù)建筑施工計算手冊公式8-8 F=0.22t012V1/2其中t0= c=24KN/m2 1 =1.0 2 =1.15 V=1.5m/h 則有 F=0.22×24×5×1.0×1.15×1.51/2=37.183 KN/m2根據(jù)公式8-9強度驗算根據(jù)兩公式計算結果取較小值37.183KN/m2

29、，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的垂直荷載4KN/m2?；炷翆饶０宓淖饔脤挾葹?00mm,作用在上下邊沿處,混凝土壓力相關不大,可近似取其相等.模板最大側壓力設計值：q（1.2×F1.4×4）×0.30（1.2×37.1831.4×4）×0.315.066KN/m按四跨連續(xù)梁計算，查表得各系數(shù)如下：Km=-0.121剪力系數(shù)KV=-0.620,撓度系數(shù)K=0.967枋木彈性模量E=10×103N/mm2 截面慣性矩I = bh3/12 = 100×503/12=10.417×105mm4截面抵抗矩W = bh2

30、/6 = 100×502/6 =41667mm3跨中彎矩 Mmax = 0.121×q×L2 =0.121×15.066×0.302=0.164KN.mMmax/W=0.164×106/416673.936N/mm2 < 13N/mm2 滿足要求。剪力驗算剪力 剪應力滿足要求。（4）撓度驗算則模板面最大撓度為：所以側模豎向加豎枋100mm(寬)×50mm間距300mm滿足要求。對拉螺栓驗算梁中穿12600對拉螺栓。對拉螺栓直徑為12，查建筑施工計算手冊表8-11,容許拉力為12.900KN。對拉桿承受最大拉力PFcL3

31、7.183×0.6022.310KN對拉螺栓可承受的拉力：S2f2×12.900 KN=25.8KN>22.310KN 。梁中穿二道12對拉螺栓間距600滿足要求。對拉螺栓力學性能表螺栓直徑(mm)螺紋內(nèi)徑(mm)凈面積(mm2)重量(kg/m)容許拉力(N)M12M14M16M18M20M229.8511.5513.5514.9316.9318.93761051441742252820.891.211.582.002.462.98129000178000245000296000382000479000四、高支模施工方法1.材料模板：采用915mm×1830

32、mm×18mm（厚）膠合板。木枋：采用50mm×100mm木枋。支撐系統(tǒng)：鋼管腳手架（48×3.5mm）及配件、12對拉螺栓等。2.施工順序放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁、板腳手架安裝架設梁底縱橫木枋于腳手架頂托上梁底模板及側模板安裝架設板底木枋于腳手架頂托上筑樓板模板安裝筑梁、板鋼筋鋪設、綁扎梁、板混凝土澆筑筑混凝土養(yǎng)護，達到設計強度等級的100%筑拆下腳手架可調(diào)頂托筑拆除梁、板模板，清理模板筑拆除水平拉桿、剪力撐及鋼管腳手架3.安裝支撐系統(tǒng)采用鋼管腳手架支撐模板。梁模板支撐的腳手架采用垂直于梁軸線的布置方式，樓板模板支撐時采用平行于板短向而布置，并根據(jù)

33、梁底及板底的高度組合拼裝。梁和樓板的腳手架跨距和間距必須按上述計算情況布置。支頂安裝前，應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高。安裝腳手架后，要調(diào)節(jié)可調(diào)底座來進行調(diào)平校直。但可調(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿伸出長度不宜超過300mm，可調(diào)支座應與腳手架在同一豎直中心線上。腳手架安裝宜排列整齊，并在相互垂直的兩個方向有保證其穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。腳手架連接部位以及最上層門式腳手架頂托下端縱向設48×3.5mm水平鋼管拉桿一度，在底部門架下端內(nèi)側設通長48×3.5mm掃地桿；水平加固桿應采用扣件與立桿扣牢。架體必須牢固地支承在已經(jīng)澆筑好的地臺面上，并在立桿底座下鋪設木墊板。考慮到個別梁為弧形、折梁

34、，為保證支撐架的整體穩(wěn)定性及整體抗傾覆能力，加設的水平加固桿端部伸至已澆筑的鋼筋混凝土柱、剪力墻上，并用扣件把水平加固桿牢固扣在柱或剪力墻上。支撐安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發(fā)現(xiàn)問題，立即整改。4.梁、板模板的安裝梁模板的安裝先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調(diào)整腳手架可調(diào)頂托的標高，將其調(diào)至預定的高度，然后在可調(diào)頂托的托板上安放50mm×100mm木枋作托梁。固定托梁木枋后在其上安裝梁底橫楞，橫楞采用50mm×100mm木枋，間距為150mm。橫楞安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度在大于或等于4m時，梁底模應按要求起拱，起拱

35、高度宜為全跨長度的1/1000-3/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。當梁高超過750mm時，在梁中縱向設12500對拉穿梁螺栓。樓面模板的安裝首先通線，然后調(diào)整腳手架可調(diào)頂托的標高，將其調(diào)到預定的高度，在可調(diào)頂托托板上架設50mm×100mm木枋作托梁，托梁固定后架設橫楞（50mm×100mm木枋），橫楞間距為450mm，然后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口，若為壓旁時，角位模板應通線釘固。5.支頂、梁板模板的拆除大梁待混凝土強度達到100%才能拆除支撐架，若強度小于100%拆模應加回頭頂

36、。尤其是大梁對應的模板支撐,混凝土強度達到75%后采取局部拆除加設回頭頂?shù)呐R時加固措施，回頭頂與大梁支撐應在同一垂直線上，使支撐架荷載能有效地向下傳遞直到底板，等混凝土強度達到100%后才能整體拆除支撐架。拆除每層樓板模板前，應將該層混凝土同條件養(yǎng)護試件送試驗室檢測，當試塊達到規(guī)定的強度后，并呈報監(jiān)理公司審批同意后，才能該層模板的拆除工作。拆除模板和支頂時，先將腳手架頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及立桿后，清理模板面，涂刷脫模劑。6.技術安全措施腳手架搭設前，應按建筑施工鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工

37、組織設計的要求向搭設和使用人員做好安全、技術交底。對鋼管架、配件、加固件應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的鋼管架、配件。搭設在腳手架立桿底座下應鋪設墊板。不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一豎直腳手架支撐系統(tǒng)。腳手架安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得從兩端向中間進行，以免結合處錯位，難于連接。水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與腳手架的搭設同步進行。水平加固桿應設在腳手架立桿內(nèi)側，剪刀撐應設于腳手架立桿外側并連牢?？烧{(diào)底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。模板支撐和腳手架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。泵送混凝土時，應隨澆、隨

38、搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊。交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。腳手架經(jīng)單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。拆除模板腳手架時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。7.預防坍塌事故的技術措施模板作業(yè)前，按設計單位要求，根據(jù)施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制施工方案，單位負責人審批簽字，項目經(jīng)理組織有關部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。模板作業(yè)時，對模板支撐宜采用鋼支撐材料作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺

39、栓松動的鋼支撐材料和竹材作立柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統(tǒng)的沉降量。支撐立柱基礎為泥土地面時，應采取排水措施，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。樓面、屋面堆放模板時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應進行荷載計算，并對樓面、屋面進行加固。裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩(wěn)妥堆放，以防坍塌事故發(fā)生。安裝外圍柱模板、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳手架搭

40、設高度要高施工作業(yè)面至少1.2m 。拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。8.預防高空墜落事故安全技術措施高支模工程應按相關規(guī)定編制施工方案，經(jīng)分公司技術負責人、公司技術部及分管技術的副老總審批簽字；高支模安裝完畢后，需經(jīng)質(zhì)安部、技術部等有關部門驗收，驗收合格后，方可綁扎鋼筋等下道工序的施工作業(yè)。支、拆模板時應保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應按規(guī)定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計計算要求。所有高處作業(yè)人員應學習高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程，工人上崗前應依據(jù)有關規(guī)定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)

41、人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關安全技術交底。高處作業(yè)人員應經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業(yè)人員應按規(guī)定正確佩戴和使用。安全帶使用前必須經(jīng)過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環(huán)應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應部位。已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.2m，然后在護欄上再鋪一層密目式安全網(wǎng)

42、。高處作業(yè)前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經(jīng)項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可實施。9.混凝土澆筑方法及技術措施大截面混凝土澆筑應分層，每層不超過500mm。澆筑混凝土時應派專人檢查支頂有無松動、傾斜、彎曲，模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形情況，發(fā)現(xiàn)問題應立即停止混凝土澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝之前修整完畢。泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸。五、高支模的施工管理1.高支模系統(tǒng)管理機構：組 長：蔡旭東 副組長：夏海平

43、、黃城組 員：王俊 秦開峰 羅家欽 林錦華 曹正樹 謝志勇 鄭旭軍陳健興 李志偉 麥智峰 施工現(xiàn)場安全責任人：羅家欽 電話873487362.高支模施工注意問題：高支模系統(tǒng)管理機構對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用鋼管腳手架方式建立高支模系統(tǒng)。施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術交底。支模完畢，經(jīng)施工高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，立即通知公司工程技術部和質(zhì)保部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝。高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬上、爬下，應從施工便梯進入工作面。高支模搭設

44、、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。混凝土澆筑時，安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經(jīng)現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可復工。六、監(jiān)測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施：1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、日常檢查、巡查重點部位：1）、桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求

45、。3）、連接扣件是否松動。4）、架體是否不均勻的沉降、垂直度。5）、施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。6）、安全防護措施是否符合規(guī)范要求。7）、腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現(xiàn)象。3、腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼，澆砼的過程中，由質(zhì)安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發(fā)現(xiàn)隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L4m4m<L6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差100mm吊

46、線和卷尺4立桿腳手架高度H內(nèi)相對值H/400鋼板尺5、高大模板工程施工前，必須組織施工單位、監(jiān)理單位、業(yè)主單位及科計委等相關專家對專項方案進行審查備案。6、高大模板施工過程中，應由業(yè)主委托有相應資質(zhì)的第三方檢測單位監(jiān)測，每次檢測結果必須由監(jiān)測人、項目經(jīng)理、項目總監(jiān)簽字，提供給施工、監(jiān)理、設計及業(yè)主等相關單位。7、監(jiān)測結果報告必須包括監(jiān)測項目及允許值、報警值、監(jiān)測數(shù)據(jù)處理分析、監(jiān)測結評述。8、監(jiān)測數(shù)據(jù)接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設工程安全監(jiān)督站、市建設工程質(zhì)量監(jiān)督站、市建設科技委辦公室、市建筑業(yè)管理處報告。9、本分項工程監(jiān)測項目包括：支架沉降、位移和變形。1

47、0、觀測點的布設：根據(jù)圖紙情況，該部位雨篷的最大截面梁為400×3900mm故觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即最南端圓弧梁的跨中，每個監(jiān)測坡面布設不少于3個支架沉降觀測點（如下圖）。監(jiān)測儀器精度應滿足現(xiàn)場監(jiān)測要求并按上表設變形監(jiān)測報警值。11、監(jiān)測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監(jiān)測頻率不超過20-30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。七、應急預案概況本工程板最高樓層13.6m，位于首層樓面，大梁截面尺寸：400×3900，板厚度是150mm；大梁底支模高度為9.7m，板底支模高度為13.45m；在此區(qū)域內(nèi)施工極可能發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物體等重大事故。本預案針對上述可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌及物體