三水工地滿堂腳手架搭設方案

1、17腳手架安拆施工方案編制單位：廣東電白一建工程有限公司編制人： 審核人編制日期： 審核日期：審核單位：審核人：審核日期：目 錄工程總體概述。工期要求及施工計劃。落地式扣件滿堂鋼管腳手架計算書。A.1落地式鋼管腳手架塔設施工工藝。A2、安全施工技術措施。A2、腳手架搭設的安全技術措施。A.3腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施。A.4腳手架拆除的安全技術措施。第1章 工程總體概述工程概況工程簡介工程名稱：佛山市三水區(qū)亞拉巴海造浪池工程規(guī)模：建筑面積約1325平方米建設單位：廣東亞拉巴海休閑農業(yè)投資有限公司建設地點：佛山市三水區(qū)施工范圍：佛山市三水區(qū)亞拉巴海造浪池，滿堂腳手架。工期要求及施工計劃：計劃

2、開工日期為2017年5月14日，施工總工期不得超過1個月，（工期計劃每層10天共三層，合計30天）施工總期根據(jù)自身條件報，工期承諾作為重要部分。佛山市三水區(qū)亞拉巴海造浪池1、腳手架工程根據(jù)本工程情況，采用滿堂腳手架，并嚴格按照 JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范施工。2、 主要分項工程施工腳手架搭設方案（1）主體工程施工階段混凝土框架搭設滿堂腳手架。由于該工程的高度較大，為了保證安全搭設滿堂腳手架，安裝的總高度為 8.4m。實際施工荷載按計算=2500砼重*0.3板厚*1.4安全系數(shù)=1.05 kN/m2(設計計算施工荷載取值為2.0kN/m2）。第一節(jié) 落地式扣件滿堂

3、鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為滿堂腳手架，搭設高度為8.4米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距0.90米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距0.90米。采用的鋼管類型為48×3.5 。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設3層。一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0

4、.150×1.000/3=0.050kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.667=0.933kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.106+0.10×0.933)×1.8002

5、=0.330kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.106+0.117×0.933)×0.9002=-0.776kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.3776×106/5080.0=152.826N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷載標準值q2=0.667kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677

6、15;0.088+0.990×0.667)×900.04/(100×2.06×105×121900.0)=6.018mm 大橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.900=0.0345kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.000×0.900/3=0.045kN 活荷載標準值 Q

7、=2.000×1.000×0.900/3=2.400kN 荷載的計算值 P=1.2×0.069+1.2×0.090+1.4×2.400=3.741kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0002/8+3.74×1.000/3=1.258kN.m =1.258×106/5080.0=247.798N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,

8、滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.069+0.090+1.200=1.359kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1359.120×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72

9、5;2.06×105×121900.0)=1.921mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.941mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN 活荷載標準值

10、Q=2.000×1.000×1.800/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2×0.038+1.2×0.135+1.4×1.800=2.728kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1337 NG1 = 0.1

11、34×14.500=1.939kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150×8×1.800×(1.000+0.250)/2=1.350kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1.800×8/2=1.080kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×14.500=0.130kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = N

12、G1+NG2+NG3+NG4 = 4.499kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×2×0.900×1.000/2=1.800kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.600 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.200 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk =

13、 0.7×0.600×1.250×1.200 = 0.630kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.44kN

14、； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 114.91 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)

15、定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.68kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW = 0.437kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 192.66 f 鋼管立桿

16、抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 2.561kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.600kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.134kN/m； 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 65.512米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高

17、度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 2.561kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.600kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.134kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk = 0.367kN.m； 經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 8.40米。七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)

18、，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.630kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 5.000 經(jīng)計算得到 Nlw = 17.146kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 22.146kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=25.00/1.58的結果查表得到=0.96； A = 4.89cm2；f = 205.00

19、N/mm2。 經(jīng)過計算得到 Nf = 96.246kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 41.76 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.44 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 105.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；f

20、gk = 105.00 地基承載力的計算滿足要求!A腳手架的搭設及拆除施工工藝A.1落地式鋼管腳手架塔設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實 基礎承載實難、材料配備 定位設置通長腳手板、鋼底座 縱向掃地桿 立桿 橫向掃地桿 小橫桿 大橫桿（擱柵） 剪刀撐 連墻桿 鋪腳手板 扎防護欄桿 扎安全網(wǎng) 。定距定位。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并作好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹征點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空；雙管柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道

21、斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻搭設完畢后方可拆除。滿堂排架宜先立里排立桿，后立處排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿，多排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直，立桿接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求。A2、安全施工技術措施A.2（1）材質及其使用的安全技術措施A.1.1扣件的緊固程度應在4050N·m，并不大于65N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kn?？奂下菟ū３诌m當?shù)臄Q緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，

22、以防時雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。A.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。A.1.3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。A.1.4滿堂排架腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。A2、腳手架搭設的安全技術措施A.2.1腳手架的基礎必須經(jīng)過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水，沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。A.2.2搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入，統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，亞禁在無人指揮下作業(yè)。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防附落

23、傷人。A.2.3開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除。A.2.4腳手架及時 與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工疽定要確保架子穩(wěn)定。A.2.5腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。A.2.6在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。A.2.7滿堂排架腳手架的卸荷嚴格采用15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。A.3腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施A.3.1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經(jīng)項目部安全員驗收合

24、格后方可使用。任何班組長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。A.3.2嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。A.3.3結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，臨地性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過1層。A.3.4當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。A.3.5各作業(yè)層之間設置可靠的防護欄，防止墜落物體傷人。A.3.6定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。A.4腳手架拆除的安全技術措施A.4.1拆架前，全面檢查待拆腳手架，根

25、據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。A.4.2架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況山莊能提前拆除的盡量拆除掉。A.4.3拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒樗，地面應設專人指揮，禁非作業(yè)人員進入。A.4.4拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應選 通知對方，以防墜落。A.4.5在拆架時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。A.4.6每天拆架下班時，不應留下隱患部位。A.4.7拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線、以防觸電事故。A.4.8所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。A.4.9所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。A.4.10拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。10、文明施工要求根據(jù)腳手架工的特殊性，結合職業(yè)安全衛(wèi)生的慣標精神，要求施工時作到如下：10.1進入施工現(xiàn)場的人員戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿好防滑鞋等，現(xiàn)場嚴禁吸煙。10.2進入施工現(xiàn)場的人員要有護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。10.3嚴禁酗