單相交流電抗器的工程設計

1、單相交流電抗器的簡易工程設計 內容提要：本文結合產(chǎn)品的工程設計和生產(chǎn)的經(jīng)驗，舉例介紹電抗器的鐵心選用，線圈設計，磁路間隙，銅損和鐵損的概算，溫升的測算方法等。關鍵詞：單相交流電抗器，鐵心，線圈，磁路間隙，銅損，高周波鐵損概算，溫升測算，電抗器應用范圍極為廣泛，是電機啟動，整流，變頻，不間斷電源等設備和系統(tǒng)中的不可或缺的部件之一。尤其是在變頻和不間斷電源系統(tǒng)中，電抗器的品質優(yōu)劣可能直接決定了系統(tǒng)的性能和成本。應該根據(jù)不同的要求來設計和制造電抗器，從而設計和計算的方法也各有差別。本文僅就不間斷電源裝置中交流電抗器的工程設計和概算方法進行討論。不間斷電源的交流電抗器中通過的電流，既有基本頻率的額定工

2、作電流，又有進行調制的高頻電流，還有相對應的各次高頻諧波電流；在保證額定工作電流下的電抗值的同時，還要求保證在過負荷電流和飽和電流下的電抗；同時對電抗器的體積，重量，絕緣級別，尤其是負荷溫升都有嚴格的規(guī)定。交流電抗器的設計和計算依照下面所列的順序進行。1 根據(jù)對電抗器的基本電氣參數(shù)要求，進行容量計算，選擇鐵心；2 根據(jù)鐵心及工作磁通密度，計算線圈的匝數(shù)和鐵心的磁路間隙；3 確定繞組的連接方式，選擇繞組的線徑（或載流面積），確定線圈的結構和尺寸；4 計算繞組的銅損和鐵心的鐵損，判斷繞組負荷溫升和鐵心負荷溫升；5 電抗器的整體結構設計和外形尺寸的檢查。以上的設計步驟是相互關聯(lián)的，在步驟和步驟之間，

3、如果發(fā)現(xiàn)不合，應隨時加以調整。例如，當發(fā)現(xiàn)鐵心窗口容納不下繞組時，就要適當調整鐵心的窗口尺寸；又如，當發(fā)生繞組銅損過大，線圈溫升超出要求時，就必須調整繞組的導線載流面積，減小銅損，降低溫升；等等。以下就某型30KVA不間斷電源中使用的單相交流電抗器為例，說明單相交流電抗器的簡易工程設計和計算方法。某型號30KVA不間斷電源中對使用的單相交流電抗器的要求：基本工作頻率：fo = 50Hz； 額定工作電流：I = 51.0 A；額定工作電流時的電感量：L = 1.485mH3%；飽和電流（最大電流）：Ip = 122.4A；飽和電流時的電感量：Lpm L99%；調制開關頻率和電流：f = 8000

4、Hz；If = 3.84Arms；高次諧波頻率和電流：f2502f502f3503f3f2500.61Arms0.73Arms0.17Arms0.15Arms0.28Arms絕緣耐壓：AC 2.5 kV 1分鐘； 絕緣電阻：DC1000V 100M以上；絕緣等級：H 級；負荷狀態(tài)：100% 連續(xù)； 使用的回路電壓：AC 415V安裝，使用環(huán)境和溫度：室內機柜中，臥式，電抗器平均周溫 45；冷卻條件和允許溫升：前-后 風速2m / s , 溫升75以下（電抗器溫度最高120）；體積：L 195mm，W105mm，H 165mm。根據(jù)以上給出的電抗器的各項電氣參數(shù)值和溫升等指標要求，按照所列步驟進

5、行選擇和計算：1 電抗器的功率容量：P = 2fLI2 = 1.213KVA 2。鐵心的選擇：2-1根據(jù)電抗的用途和體積要求，初選鐵心為ZH90-0.30mm低損耗硅鋼片卷制的CD形鐵心，雙線圈方式，即鐵心的每一邊承擔功率容量的一半，鐵心的截面積大致為： Sc = k（P / 2）0.5 1（P / 2）0.5 24.63 cm22-2 鐵心的形狀尺寸和參數(shù)： 材質：Z9- 0.30mmabcdefr403590601151702 c f 占積率：0.96 有效截面積：Sc = ad0.96 = 23.04 (cm2) a b a 平均磁路長度：Le = 37.57 (cm) e d 比重：7

6、.65 鐵心重量：6.62 kg （注意：如果在以下步驟的設計計算中發(fā)生鐵心尺寸不合，應以于調整。）3。線圈繞組匝數(shù)的計算：為了不使鐵心在通過最大電流（飽和電流）時發(fā)生磁飽和，額定電流下的鐵心磁通密度應適當?shù)牡?，并使計算出的匝?shù)盡可能為整數(shù)匝；本例初選工作磁通密度為Bm = 0.684 T，繞組匝數(shù)的計算可按下式進行： N = （E104）/（4.44BmfSc） = （2foLI104）/（4.44BmfSc） = 67.97（Ts）取 N = 68（Ts）；采用串聯(lián)方式，每個線圈34匝。4鐵心磁路間隙的計算：4-1為避免鐵心在大電流流過線圈時發(fā)生磁飽和，要在鐵心的磁回路中加入間隙，增加回路

7、的磁阻；需要加入的磁路間隙利用下式進行概算： Lg = （0.4N2Sc10-8）/ L = 0.902 (mm) 為使磁路對稱，將磁路間隙平均分置于鐵心的中間。 加入磁路間隙后，磁阻增大，在間隙部分的磁場力相應增強，如果要加入的磁路間隙過大，會使電抗器的工作噪聲增加，同時對電抗器的機械強度也會產(chǎn)生不利的影響；當需要加入的磁路間隙很大時，可以將鐵心要加入磁路間隙的部分適當分割，將間隙均分成相應等份加入的方式進行改善，如下圖所示；但是，上述方法同時也增加了鐵心的制作難度 和成本。一般情況下，建議選擇較高飽和磁通 的鐵心及調整鐵心的截面積等來適當提高工作 磁通，減少匝數(shù)，從而降低所需的磁路間隙。

8、4-2 磁路間隙調整系數(shù)： 在4-1計算出的磁路間隙Lg，由于磁路間隙效應的存在，實際組裝時將相應增大?？梢酝ㄟ^下式進行磁路間隙調整系數(shù)F的計算，得到基本準確的實際需要的磁路間隙： F = 1 +（Lg / Sc0.5） ln（2c / Lg） 式中：c 為鐵心的窗口高度，來用于約等于繞組線圈的長度，單位-cm 。 將數(shù)據(jù)代入，則有： F 1.573 實際磁路間隙為： Lg = FLg 1.42 (cm) 均分后，鐵心每一邊的中間需加的磁間隙為：0.71 cm。 （有關磁路間隙的說明見附件 1）5繞組線圈的設計和有關數(shù)值的計算：線圈繞組的設計主要要滿足絕緣和散熱要求，線圈的體積越大，散熱性能越

9、好；但體積增大，用線長度加長，銅損也越大，溫升也要增高；在線圈的匝數(shù)已經(jīng)確定，又規(guī)定了電抗器的空間體積的情況下，上述因素必須綜合考慮。5-1 確定線圈尺寸的原則：由于采用臥裝風冷，為了利于散熱，線圈的內部和鐵心間應該留有足夠大的空間（過風道），外部尺寸也要在允許的規(guī)格內。5-2 線圈的長度和導線的選擇：由鐵心窗口高度和磁路間隙而知，鐵心窗口允許的最大卷線長度為：La = c + Lg / 2 90 + 7 = 97mm，取 La = 95 mm；為保證線圈和鐵心間的絕緣強度，線圈兩端保持和鐵心間最少8mm的空間絕緣距離，則線圈的容線長度為：Lb = La - 28 = 79 mm；通常情況下，

10、電流密度的范圍可以為： J 2.5A3.0A （A/mm2）, 選用標稱寬度6mm，厚度3mm的H級Nomex410雙層0.05mm紙包絕緣扁線（截面積為17.94mm2，電抗器額定電流時電流密度 2.843A / mm2）繞制，每層的容線匝數(shù)為：Nc = Lb / (6mm+0.45mm) = 12.2 匝；(注：0.45mm為扁線的絕緣層厚度)每個繞組34匝，需要3層，匝數(shù)的分配為底層12匝，第二層12匝，第三層10匝。計入層間絕緣后，卷線的厚度為：Hd = 3(3mm+0.45mm) + 20.13 10.61 mm；考慮到卷線底筒，層間絕緣，外包絕緣和卷線工藝余量后，線圈的厚度約為：H

11、e = 13.6 mm（注：線圈的絕緣構成 底筒0.76mm，外包絕緣0.44mm；Nomex410紙。）由以上可知，在考慮卷線余量（卷線時所用固定膠帶的大約厚度，一般為線高的1/2）時，可以滿足電抗器外形尺寸要求的最大線包外尺寸為：長：La = 95mm；寬：Wa = 100mm；高：Ha = 80mm；內截面尺寸為：寬：Wa = 100mm - 213.6mm 72mm；高：Ha = 80mm - 213.6mm52mm；線圈的內截面尺寸即是卷線芯的截面尺寸，線圈的長度即是卷線芯的長度。5-3 繞組電阻和銅線用量的計算：由以上數(shù)據(jù)，計算每個線圈的線長，重量和銅阻：繞組的平均匝長： lc =

12、 2( Ha + Wa) +Hd Ha Ha = 2( 52+72) +10.61 281.3 (mm) 考慮到電抗器的串接和引出需要約0.7m線長，繞 Hd Wa 制線圈需要的導線總長度為： Wa Lc = lcN + 0.7 19.83 (m)查3mm6mm的紙包扁線的規(guī)格表，每米電阻為R=1.0255m/at20，每米重量約為0.160 kg。則線圈繞組的電阻為：Rc = 21.05 m/at20銅線用量約 3.28 kg 。6 銅損：電流通過線圈會產(chǎn)生損耗，使銅線的溫度上升，銅線的溫度上升會使銅線電阻加大，又會使損耗進一步增加，所以，線圈通過電流時，溫度會逐步升高；由于散熱機制的存在，

13、當發(fā)熱和散熱能力相當時，線圈的溫度不再升高，達到熱平衡狀態(tài)。本例電抗器的溫升（）在周圍溫度45時，為75以下；以此為限，計算繞組達到熱平衡狀態(tài)（銅線溫度Tt達到120）的線圈銅損，既熱態(tài)銅損：Pc = I 2Rc(1+0.00393(Tt-20) ) = 51220.3310-3(1+0.00393100) 73.66 (W) （式中：0.00393為銅線溫度每升高一度時的電阻的變化率。） 7鐵損：鐵心在交變磁場中產(chǎn)生磁滯損耗和渦流損耗，統(tǒng)稱為鐵心產(chǎn)生的鐵損。一般情況下，磁滯損耗的通用計算式是：Ph = KhfBm1.6V 式中：Ph 磁滯損耗 (W)； f 頻率 （Hz）； Bm 最大磁感應

14、強度 (T)； V 鐵心的體積 (m3)； 1.6 常數(shù)（史坦梅茨系數(shù)）； Kh 磁滯常數(shù) 和鐵心材料有關，就硅鋼而言在2.51.5102之間渦流損耗的計算式為：Pe = Kef 2Bm2V 式中：Pe 渦流損耗 (W)； f 頻率 （Hz）； Bm 最大磁感應強度 (T)； V 鐵心的體積 (m3)； Ke 渦流系數(shù) 和材料的電阻系數(shù)，截面大小及形狀等有關由實驗確定。通常情況下，生產(chǎn)廠家回給出所生產(chǎn)的電磁鋼板的不同材質，不同規(guī)格（厚度），不同測試條件下的相關數(shù)據(jù)表或曲線。我們可以利用其中的有關數(shù)據(jù)曲線來概算鐵損。假定鐵心的鐵損W（W/kg），磁通密度B（T）和交變頻率f（Hz）間存在以下的基

15、本關系：W = kf xBy 我們可以通過廠家給出的電磁硅鋼片的高頻鐵損曲線，用一定的方法來導出上述關系式中k；x；y的近似值，代入計算式計算鐵心在某一頻率，某一磁通密度時的鐵損（注：推算方法舉例見附件 2 ）。例如，我們利用廠家給出的Z9-0.30mm硅鋼片的高頻損耗曲線，得到鐵損的計算式為：W = 0.429110-3f 1.68B1.86 (經(jīng)驗算，誤差在5%以內) 利用廠家給出的Z11-0.35mm硅鋼片的高頻損耗曲線，得到鐵損計算式為：W = 0.67710-3f 1.656B1.857 (經(jīng)驗算，誤差在5%以內) 利用廠家給出的Z9H-0.35mm硅鋼片的高頻損耗曲線，得到鐵損計算

16、式為： W = 0.48210-3f 1.732B1.881 (經(jīng)驗算，誤差在5%以內)等等。磁通的概算利用下式進行： B = (0.4I f N) / Lg)Kb 式中：I f 對應頻率時的電流； N 線圈匝數(shù) ( T ) Lg 磁路間隙 （cm） Kb 磁路間隙效應系數(shù) Kb =（a + Lg/ 2）( b + Lg / 2) / ( ab) 式中：a；b 鐵心截面的邊長和邊寬 （cm）將基本頻率，調制頻率和各高次諧波頻率的電流代入式，得到各電流下的B值，再利用式求出相應頻率下的鐵損，各鐵損值相加的和，即為單位重量全鐵損值（W / kg），全鐵損值和鐵心的質量相乘，概算出電抗器鐵心的鐵損P

17、c來。本例電抗器鐵損的計算結果表如下：頻率Hz電流Ar磁通B ( G )鐵損W / kg505157820.1180003.84435.374.5679000.6169.160.1581000.6169.160.15159500.7382.770.66160500.7382.770.67158500.1719.270.04161500.1719.270.05240000.1517.010.07239000.2831.750.22241000.2831.750.22鐵心單位重量全鐵損值：6.34W / kg 鐵心質量：6.62 kg鐵心鐵損：Pt = 6.346.62 = 42.01 (W)8飽

18、和電流下鐵心的磁通密度：將電抗器的飽和電流值代入式，可以得到飽和電流下鐵心的磁通密度：Bmp = (0.4I p N) / Lg)Kb 1.388 ( T )鐵心未飽和。9電抗器的溫升和溫升的計算：9-1 電抗器的溫升：由于電抗器工作時產(chǎn)生銅損和鐵損，這部分被消耗了的能量幾乎全部轉換成了熱能，造成線圈繞組和鐵心的發(fā)熱。線圈或鐵心所積聚的熱量，可以通過輻射和對流的方式，由電抗器暴露在空氣中的表面消散；當熱量積聚的速率和消散的速率相當時，進入熱平衡狀態(tài)，電抗器的線圈和鐵心的溫度處于基本穩(wěn)定的狀態(tài)，不再上升。電抗器的溫升取決于鐵銅損耗，鐵心和線圈的散熱面積，散熱能力和環(huán)境條件；多數(shù)情況下只能予以概算

19、，最后的結果要由實際測試得到。當計算得出的溫升過高時，則需要對電抗器重新設計；比如：選用鐵損更低的鐵心，增加導線截面積以降低銅損，加大線圈尺寸以增加散熱面積，加裝散熱板等；必要時可以采取吹風等進行強制冷卻。9-2預計溫升的計算：假設熱能是通過鐵心或線圈繞組的暴露表面均勻消散的，當繞組或鐵心的溫度高于周圍環(huán)境的空氣溫度時，熱量就將通過熱輻射的方式和熱對流的方式向周圍傳遞。熱輻射方式的散熱能力為：Wr = Kr（Tt 4 To 4） 式中：Wr 表面的輻射散熱能力 （ W / cm2） Kr 5.7010-12 輻射系數(shù)，一般情況下 0.95 Tt 物體表面絕對溫度 （K） To 周圍環(huán)境的溫度

20、（K）熱對流方式的散熱能力為：Wc = KcFtP0.5 式中：Wc 表面的對流散熱能力 （ W / cm2） Kc 2.1710-4 F 相對空氣摩擦系數(shù)，對垂直F1.0 t 物體表面溫升 （K） 指數(shù)值，1.0 1.25，取決于表面形狀和位置 P 相對大氣壓力（海平面處 = 1 ，低海拔處1.0） 總的散熱能力為兩種散熱能力相加：Ws = krWr + kcWc = krKr(Tt 4 To 4)+ kcKcFtP0.5 式中：kr 輻射散熱比率 kc 對流散熱比率 實際上，以上計算的是物體處于垂直的表面的散熱能力，并且即使是在垂直表面，輻射散熱和對流散熱的能力也不是平均的。并且，就對流方

21、式的散熱而言，物體的上水平表面的散熱能力還要比垂直表面大15%20%，下水平表面的對流散熱能力取決于表面面積和傳導率。設周圍環(huán)境溫度為45（To = 273+45 = 318 K），= 0.90，=1.20，并將物體的全部暴露面作為散熱表面，對計算進行簡化。如上，則僅考慮熱輻射散熱時：Tr = (Wr + KrTo 4) / (Kr) 0.25 所控制的對應溫升為：r = Tr To僅有對流散熱時所控制的對應溫升為：t =(Wc / (KcFP0.5) ) 1/1.2 一般情況下，對同一物體而言，單位表面積需要發(fā)散的熱功率按55%的熱輻射和45%的熱對流組合實現(xiàn)（既Ws = 0.55Wr +

22、0.45Wc），將已知數(shù)值代入，可以得到如下的發(fā)熱物體在周圍環(huán)境空氣溫度為45時的預測溫升計算式：=（0.55r + 0.45t）/ 2 = ( 0.55( ( ( Ws + 0.05246 ) / ( 5.1310-12 ) )1/4 318 ) + 0.45( Ws / ( 2.710-4 ) )1/1.2 ) / 2 可以預設環(huán)境溫度，物體單位表面積需要耗散的熱功率數(shù)值，利用式計算出預測的溫升，將結果列表或作出單位表面積的散熱功率和對應的預測溫升曲線，便于快捷查找。9-3 線圈預計溫升的計算：根據(jù)以上繞組線圈的尺寸，計算線圈的表面積。 d a 線圈的端面積： HeSd = (2(La+H

23、a)-4He)He+He2 總端面積： Ha Sd = 4Sd e線圈的側面積： Sc = 4(Ha-2He)+He)L +(La-2He)L 將Ha, He, La, L的數(shù)值代入，計算 La L Sc = Sd+ Sc 633.85 (cm2) 線圈單位表面積要耗散的熱功率為： Wsc = Pc / Sc 0.1162 (W / cm2) 將Wsc代入14式，則有線圈在45環(huán)境下的預計溫升為： coil 71.9 ( )9-4 鐵心預計溫升的計算：根據(jù)以上鐵心的尺寸和電抗器的組裝方式，計算鐵心暴露的表面積。 Se = 4(e-2a)a+0.5a2)+2(e-2a+a)d將e，a，d的數(shù)值代

24、入，計算 Se 349.2 (cm2) 鐵心單位表面積要耗散的熱功率為： Wse = Pe / Se 0.1203 (W / cm2)將Wse代入14式，則有鐵心在45環(huán)境下的預計溫升為： core 73.9 ( )9-5 電抗器整體預計溫升的計算：可以將電抗器看作是一個整體，來計算整體的預計溫升。電抗器的總損耗（鐵損加銅損）為： P = Pt + Pc = 115.66 ( VA )電抗器的總散熱表面積（鐵心加線圈）為： S = Sc + Se = 983.05 (cm2)電抗器單位表面積要耗散的熱功率為： Ws = P / S 0.1177 (W / cm2)將Ws代入14式，則電抗器在4

25、5環(huán)境下的整體預計溫升為： 72.6 ( )需要注意的是，以上計算的結果只是預測數(shù)值；由于電抗器在設備中的安裝環(huán)境的不同，周圍器件發(fā)熱的影響，通風散熱條件的差異等，電抗器的實際溫升和預計溫升會有較大的變化；比如，在2m / s的通風條件下，溫升就可能比預測溫升降低1015。10電抗器的組裝：電抗器組裝時，要特別注意磁路間隙的調整。在鐵心的中間加入計算尺寸的間隙板，將鐵心插入，對齊后壓緊，加額定電流測試；當電感量不足時，適當減薄間隙板厚度，當電感量過大時，適當增加間隙板的厚度，直到電感量合適為止。為防止電抗器在工作時發(fā)出噪聲，正式組裝時，要在間隙板的兩側涂布耐高溫的強力膠將間隙板和鐵心端面牢固粘

26、接。裝入鐵心的線圈內側置入環(huán)氧板，然后用專用不銹鋼緊箍帶將鐵心緊固，鐵心兩側和外側用環(huán)氧撐條將線圈撐固；再次進行各項電氣檢查，外觀檢查，預烘后進行H級漆浸漬，安裝出線端子，最后進行各項檢查，完成。 W L H 組裝示意圖：線包和鐵心撐固；間隙板粘接；鐵心緊固；線圈聯(lián)接。 11制作小結和實裝測試： 11-1鐵心(CD 型)：材質長mm寬mm高mm厚mm窗口mm2有效截面cm2磁路長度cm占積率%重量kg計算鐵損W預測溫升 /at45Z9-0.30t115601704035X9023.0437.57966.6242.0173.911-2線圈-1：線型 Nomex 紙包銅線股數(shù)截面積mm2載流量 A

27、/mm2每線圈匝數(shù)總匝數(shù)每邊磁隙 mm銅線總重量kg銅阻m20熱態(tài)銅損W預測溫升/at4536117.942.84334687.13.320.273.6571.911-3線圈-2：卷線芯底筒厚度mm層間絕緣mm外包絕緣mm外包加強mm線包長mm線包寬mm線包高mm線包厚度mm絕緣等級527295Nomex410# 0.5+0.26Nomex410# 0.13Nomex410# 0.13x2Nomex410# 0 11-4電抗器：以下為電抗器成品的外形尺寸和電氣特性。長度 L mm寬度W mm高度H mm重量kgDCR mACL1 51A/50HzACL2 122.4A

28、/50Hz絕緣耐壓 AC50Hz-2mA絕緣電阻 DC1000V19510016010.2519.881.505mH1.4902.5KV. 1分鐘100M以上11-5實裝測試：按上述制作的電抗器，在UPS設備中安裝后，進行負荷實驗并測試電抗器的溫升：測試條件 UPS在額定輸入電壓，額定輸出負荷狀態(tài)下，連續(xù)工作7小時。測試方法在電抗器的線包中間位置預先置入熱電偶；在電抗器的鐵心表面貼付同型號熱電偶；用數(shù)字溫度儀測量各電偶處的溫度和電抗器周圍空氣溫度，計算溫升。測試結果（-）： （前后向風冷，風速2m/米）項目/時間開始10分鐘時30分鐘時1小時時2小時時3小時時4小時時5小時時6小時時7小時時上

29、線圈0.030.543.149.452.548.650.854.256.556.9下線圈0.030.243.75154.650.652.856.358.859.1鐵心0.026.840.350.356.454.855.658.561.061.5注：由于電抗器臥式安裝，下線圈用膠固定在機箱底板上，不利散熱，因此溫度高于 上線圈。溫升滿足設計要求。同時，利用上述方法，設計了同一UPS所使用的另一款式的交流電抗器，制作和實測結果同樣滿足各項電氣和溫升要求。上述設計概算方法，同樣也適用于EI型鐵心，口型疊片鐵心的交流電抗器，但是不適用于直流電抗器的設計計算。 主要參考資料： 變壓器與電感器設計手冊（第

30、二次修增版）- 吳東法譯 中國電子學會元器件分會電子變壓器專業(yè)委員會 資料 電子變壓器手冊- 電子變壓器專業(yè)委員會 編 遼寧科學技術出版社附件：1 有關磁路間隙安裝的說明電抗器鐵心磁路中所加的磁路間隙，根據(jù)使用的鐵心形式的不同，所加間隙的方式也不同。間隙板可以使用環(huán)氧玻璃板，Nomex紙板或其他耐溫，耐壓不變形材料；在組裝時用耐溫高強度膠將間隙板粘固在鐵心端面上。對于CD型卷繞鐵心，一般將磁路間隙平均加在鐵心的研磨端面上（如圖所示），并建議磁路間隙不大于鐵心平均磁路長度的8%?？梢圆扇≡黾予F心截面，減少匝數(shù)的方法來減小間隙尺寸；也可以增加鐵心的窗口高度來增加磁路長度。 也可以將鐵心的切斷方式變

31、化如圖2，但會使鐵心制造和組裝難度增加，成本也會加大，非特別情況不建議采用。 圖 1：中間間隙 圖 2：分布間隙對于EI形鐵心，可以將間隙板加在E片和I片之間，也可以在E片的中足開磨間隙，如圖3；要注意的是，E I疊片必須要夾緊，不能松動，以防止工作時的噪音；可以塞加絕緣板（片）將鐵心片夾緊，也可以將E片的中足用氬弧融焊成一體，必要時I片也進行氬弧融焊（圖4）。 圖 3：E I鐵心加間隙的方法 圖 4：塞加絕緣片；鐵心中足端部和I片分別融焊對于疊片鐵心，由于鐵心的尺寸是由計算得出的，可以根據(jù)間隙的情況決定鐵心的分割。例如，以每片間隙板的厚度不超過4mm為限度時，如果每邊的間隙為7mm，則分為3.5mm的兩片，加在如圖的鐵心上（圖5）；如果每邊間隙為14mm時，則應分為4等份，既每片約3.5mm，加在如圖的鐵心上（圖6）；依次類推。同樣，為了防止鐵心松動產(chǎn)生噪音，除用粘膠粘接間隙片和鐵心外，還要用不導磁材料板（鋁板，不銹鋼板，環(huán)氧玻璃板等）將鐵心夾緊，并將鐵心用螺桿拉固