變工況對煤制天然氣甲烷化裝置開車和運行的影響與措施分析.docx

1、變工）兄對煤制天然氣甲烷化裝置開車和運行的影響與措施分析侯建國（中海石油氣電集團有限責任公司技術(shù)研發(fā)中心，北京100028）摘要：結(jié)合自主開發(fā)的煤制天然氣甲烷化工藝流程，根據(jù)甲烷化裝置開車和運行時可能存在的主要變化工況，應(yīng)用AspenPlus軟件搭建工藝模型，分別考察了單個主反應(yīng)器的新鮮原料氣和甲烷化單元整體負荷突然增加時，進入主反應(yīng)器的原料氣組分、溫度、壓力等變化對甲烷化裝置運行的影響，并提出應(yīng)對措施，以期為甲烷化裝置的設(shè)計、開車和運行提供重要依據(jù)，對自主煤制天然氣甲烷化技術(shù)的順利推廣和實現(xiàn)首套工業(yè)應(yīng)用有著積極意義。關(guān)鍵詞：煤制天然氣（CTG）；SNG；自主技術(shù)；甲烷化;安全性；變工況;工藝

2、模擬中圖分類號：TQ221.11;TQ517.5文獻標識碼:B文章編號：1001-9219（2017）0345-06我國是煤炭大國，煤制天然氣是煤炭清潔高效利用的一種有效途徑，也是通過化學路徑制取天然氣資源的最主要方式“氣，甲烷化技術(shù)是煤制天然氣的關(guān)鍵核心技術(shù)之一，裝置的安全可靠性、操作性、投資及運行的經(jīng)濟性等是決定煤制天然氣項目成敗的關(guān)鍵心°）。目前該技術(shù)被國外技術(shù)壟斷，技術(shù)使用費昂貴，我國已投產(chǎn)的煤制天然氣項目中甲烷化裝置均采用國外技術(shù)好翊。為此，國內(nèi)多家單位積極進行大型甲烷化技術(shù)國產(chǎn)化開發(fā)舊。中海石油氣電集團有限責任公司（簡稱“氣電集團”）聯(lián)合西南化工研究設(shè)計院有限公司（簡稱“

3、西南院”），依托西南院50多年催化劑研發(fā)基礎(chǔ)及工程開發(fā)經(jīng)驗，在已經(jīng)工業(yè)化的焦爐煤氣甲烷化技術(shù)的基礎(chǔ)上，針對煤基合成氣甲烷化反應(yīng)特點，遵循科學嚴謹?shù)募夹g(shù)研發(fā)歷程，聯(lián)合開展了煤制天然氣高性能甲烷化催化劑、節(jié)能型甲烷化工藝流程、系統(tǒng)技術(shù)及成套裝置的開發(fā)陽地2009年課題立項至今，依次經(jīng)過條件試驗、壽命試驗、模型試驗、中間試驗的逐級放大和驗證，依次完成催化劑實驗室制備、千克級放大制備及噸級工業(yè)試生產(chǎn)，完成10億Nm描和13億Nm扁天然氣甲烷化工藝包編制。雙方研發(fā)的甲烷化技術(shù)收稿日期：2016-10-04；基金項目：中國海洋石油總公司科研項目（CNOOC-KJ135KJXMQD2016-003）；作者簡

4、介：侯建國（1970-）,男，博士后，高級工程師，主要從事液化天然氣、煤制天然氣、焦爐煤氣制天然氣方面的研究，電話Email:houjgo擁有完全自主知識產(chǎn)權(quán)，形成一套完善的知識產(chǎn)權(quán)保護體系，申請了30余項發(fā)明專利。中試成果和甲烷化工藝包先后通過中國石油和化學工業(yè)聯(lián)合會、中國海洋石油總公司科技部組織的科技成果鑒定和審查，進入工業(yè)推廣應(yīng)用階段。甲烷化裝置的溫度及氫碳比（n（HrCO2）/n（CO+CO。）控制是甲烷化工藝控制的核心a”）。超溫容易導(dǎo)致催化劑燒結(jié)失活，甲烷化裝置入口原料氣氫碳比一般控制在3左右，過低容易導(dǎo)致催化劑積炭失活，過高影響產(chǎn)品氣熱值及組分。工業(yè)裝

5、置在實際運行過程中，會存在不同突發(fā)狀況可能會引發(fā)超溫或氫碳比波動的現(xiàn)象，導(dǎo)致催化劑失活甚至裝置停車，以至于造成嚴重經(jīng)濟損失。工況變化帶來的影響及有效的應(yīng)對措施是關(guān)系自主甲烷化技術(shù)能否順利實現(xiàn)工程應(yīng)用的關(guān)鍵之一，對其研究并做出應(yīng)對預(yù)案是非常有必要的。通過對國家知識產(chǎn)權(quán)局（SIPO）和中國期刊全文數(shù)據(jù)庫（CNKI）關(guān)于甲烷化裝置開車、裝置運行等方面的文獻資料進行系統(tǒng)檢索，鮮有對甲烷化裝置變工況的研究內(nèi)容。1自主甲烷化技術(shù)工藝流程簡介氣電集團與西南院聯(lián)合開發(fā)了一種低循環(huán)比兩段絕熱固定床煤制天然氣甲烷化工藝，工藝流程示意圖如圖1所示回。甲烷化工藝分為主甲烷化和輔甲烷化二段。主甲烷化部分由R1、R2、R

6、3三臺絕熱甲烷化反應(yīng)器以串并聯(lián)的方式組成，反應(yīng)產(chǎn)生高溫氣體，并通過廢熱鍋爐及蒸汽過熱器進行高位熱回收。R3反應(yīng)器出口氣體部分循環(huán)回R1反應(yīng)器入口。輔甲烷化由R4、R5兩臺絕熱甲烷化反應(yīng)器組成，為保證產(chǎn)品氣質(zhì)量，R4反應(yīng)器出口工藝氣換熱后進行分水，再進入R5進行深度甲烷化反應(yīng)。圖1氣電集團與西南院自主甲烷化技術(shù)工藝流程示意圖自主甲烷化技術(shù)采用熱氣循環(huán)，循環(huán)氣中含有反應(yīng)生成的水蒸氣，主甲烷化通過3個反應(yīng)器串并聯(lián)的形式將反應(yīng)負荷有效分擔，有利于操作方便和穩(wěn)定。正常操作情況下，主反應(yīng)各反應(yīng)器的溫度控制通過循環(huán)氣和分流比來控制，不需要額外加入工藝蒸汽。此外，通過向輔甲烷化工段補充少量的二氧化碳進一步控制

7、產(chǎn)品氣的品質(zhì)。2模型搭建及工況波動情況借助AspenPlus軟件進行甲烷化工藝模擬研究°Peng.Robinson(PR)狀態(tài)方程已經(jīng)驗證其對天然氣和甲烷化工藝的適用性，模擬選用PR狀態(tài)方程。自主甲烷化技術(shù)采用絕熱固定床反應(yīng)器，且甲烷化工藝屬于熱力學控制的過程，所以本文選取R-Gibbs反應(yīng)器模型來模擬絕熱狀態(tài)，該反應(yīng)器模型是根據(jù)系統(tǒng)Gibbs自由能最小的原則，計算同時達到化學平衡和相平衡時的系統(tǒng)組成與相分布。按照圖1所示自主甲烷化技術(shù)工藝流程搭建AspenPlus軟件模型，以國內(nèi)某煤制天然氣項目為例，進入甲烷化裝置的典型碎煤氣化新鮮原料氣組成見表1。裝置入口壓力4.28MPa(A)

8、,原料氣溫度302,100%工況流量346308Nm3/ho設(shè)定主反應(yīng)器入口溫度320勾，熱點溫度650roR4入口溫度300T,R5入口溫度250T。R5前分水溫度為800原料氣轉(zhuǎn)化為SNG產(chǎn)品的組成見表1。流量127838Nm3/h,壓力3.88MPa(A),溫度40P。在該模型基礎(chǔ)上進行變工況模擬研究。表1國內(nèi)某媒制天然氣項目設(shè)計原料氣組成和SNG組成項目各成分的物質(zhì)的fit分數(shù)/%溫度/壓力/MPaCH4h2COCO2n2CMr(A)原料氣14.9363.7919.921.000.330.03304.28SNG96.901.550.000.390.890.01403.88通過對甲烷化技

9、術(shù)相關(guān)專利、文獻資料、已投產(chǎn)項目的開車及運行情況進行分析，甲烷化裝置可能存在的工況變化情形主要包括以下幾種：負荷突然增大、新鮮原料氣組分變化、溫度、壓力波動等。這些突發(fā)狀況將導(dǎo)致催化劑高溫燒結(jié)失活或積炭失活，對甲烷化裝置的開車及正常運行產(chǎn)生不利影響。3負荷突然增大對系統(tǒng)的影響根據(jù)甲烷化工段的實際運行中可能出現(xiàn)負荷突然增大的情況，主要考慮以下幾種可能：(1)甲烷化單元總負荷突然增加，但增加到某個主反應(yīng)器；(2)甲烷化單元總負荷突然增加，負荷按設(shè)計比例分配；(3)甲烷化單元總負荷不變，單個主反應(yīng)器負荷突然增加。本文按照公式(a)討論負荷突然增大對系統(tǒng)的影響程度，。值為0%、3%、6%、9%、12%

10、、15%六種工況。a=AQIQ(a)式中：q負荷增加的比例；AQ-增加的負荷絕對最；(?-100%工況下進入甲烷化工段的負荷絕對量。甲烷化負荷突然增大，將導(dǎo)致主反應(yīng)器入口原料氣中總碳(幾(C0+C09)含量突然增大，使得主反應(yīng)器溫度升高；之后，通過分配比及循環(huán)比等控溫手段，調(diào)節(jié)主反應(yīng)器溫度恢復(fù)至設(shè)計溫度650Y。3.1甲烷化單元總負荷突然增加，加載到某個主反應(yīng)器當甲烷化單元總負荷突然增加，但不是按原比例增加到三個主反應(yīng)器中，而是增加的負荷只增加到某個主反應(yīng)器中，本文以增加到R1為例(R2、R3情況類同，本文不作討論)，增加后溫度瞬時變化及調(diào)節(jié)后的計算結(jié)果見表2。衰2總負荷突然增加，負荷只增加到

11、R1中，其溫度變化及調(diào)節(jié)后計算結(jié)果項目工況1工況2工況3工況4工況5工況6負荷增加的比例必03691215R1/R2/R3入口溫度/*C320/320/320320/321/321320/324/324320/326/325320/327/326320/328/327R1/R2/R3瞬時溫度2650/650/650662/653/650671/655/650680/657/651688/659/652695/661/653壓縮機軸功率/kW823.1863.8895.0919.9944.8969.7壓縮機功率增量必0.004.948.7411.7614.7917.81由表2可知，進入R1負荷突

12、然增大時，R1的溫升明顯增加，R1出口熱點溫度增加。該變化引起R2、R3的進口溫度和瞬時熱點溫度出現(xiàn)略微增長，而溫升基本不變。采用增加循環(huán)氣來調(diào)節(jié)R1的出口熱點溫度，循環(huán)壓縮機的中功率相應(yīng)增大。隨著負荷增加的比例越大，R1出口熱點溫度瞬時溫度越高，壓縮機功率的增量也就越大。3.2甲烷化單元總負荷突然增加，按設(shè)計比例分配到各主反應(yīng)器當甲烷化單元總負荷突然增加，并且按原比例增加到三個主反應(yīng)器RI、R2、R3中，增加后溫度瞬時變化及調(diào)節(jié)后的計算結(jié)果見表3O表3裝置負荷突然增大時主甲烷化各反應(yīng)器溫度變化及調(diào)節(jié)后計算結(jié)果項目工況1工況2工況3工況4工況5工況6裝置負荷增量必03691215R1/R2/R

13、3入口溫度/C320/320/320320/320/320320/320/320320/320/320320/320/320320/320/320RI/R2/R3瞬時溫度650/650/650665/655/654659/658/656662/661/658666/664/661669/667/663壓縮機功率/RW823.1864.0895.5919.4944.2971.1壓縮機功率增讖以0.004.978.8011.7014.7117.98進入甲烷化裝置的總負荷增加量按原分配比例進入到三個主反應(yīng)器中，由表5可知，各主反應(yīng)器入口溫度沒有變化，瞬時溫度均有增加且增加的程度基本近似。通過調(diào)節(jié)壓縮

14、機功率增大循環(huán)氣量，控制主甲烷化各反應(yīng)器溫度恢復(fù)至650T。隨著負荷增加的比例越大,R1、R2、R3出口熱點溫度瞬時溫度越高，壓縮機功率的增量也就越大。3.3甲烷化單元總負荷不變，單個主反應(yīng)器負荷突然增加當甲烷化單元總負荷不變時，由于進入各主反應(yīng)器負荷比例分配不當?shù)仍?，也可能?dǎo)致單個主反應(yīng)器負荷突然增加。本文以R1負荷增加為例，為了討論方便假設(shè)R2和R3負荷均減少。R1增加后溫度瞬時變化及調(diào)節(jié)后的計算結(jié)果見表4。表4甲烷化單元總負荷不變，R1負荷突然增，其反應(yīng)器溫度變化及調(diào)節(jié)后計算結(jié)果項目工況1工況2工況3工況4工況5工況6負荷增加的比例必03691215R1/R2/R3入口溫度/X?320

15、/320/320320/325/324320/328/326320/330/328320/333/330320/337/330R1/R2/R3瞬時溫度/C650/650/650660/649/646668/647/641675/646/636681/644/631687/642/633壓縮機軸功率/kW823.1887.3951.7999.21049.11096.7壓縮機功率增責必0.007.8015.5021.1522.6132.88由表4可知，總負荷不變，而R1負荷突然增大時，R2和R3負荷減少，R1溫升明顯增加，R1出口熱點溫度增加。該變化引起R2、R3的進口溫度增加,但瞬時熱點溫度下降

16、，溫升降低。采用增加循環(huán)氣來調(diào)節(jié)R1的出口熱點溫度到設(shè)計值，循環(huán)壓縮機的中功率相應(yīng)增大。隨著負荷增加的比例越大，R1出口熱點溫度瞬時溫度越高，壓縮機功率的增最也就越大。4新鮮氣組分波動對系統(tǒng)的影響將導(dǎo)致裝置入口原料氣的氫碳比發(fā)生變化，對主甲烷化各反應(yīng)器溫度及催化劑活性產(chǎn)生影響。4.1氫碳比降低總碳組分(CO+CO2)增加或氫氣組分減少時都會導(dǎo)致新鮮氣氫碳比降低?？偺冀M分增量為新鮮氣中總碳增加星與原新鮮氣中總碳含量的比值。氫氣組分減少量為新鮮氣中氫氣減少量與原新鮮氫氣總碳含量的比值?？偺冀M分及氫氣組分分別依次按照1%、5%、10%、15%的量進行增加或減少。計算結(jié)果見表5和表6。進入甲烷化裝置的

17、新鮮氣組分發(fā)生波動時,表5總碳組分增加時主甲烷化各反應(yīng)器溫度變化及調(diào)整后模擬結(jié)果項目工況1工況2工況3工況4工況5總碳組分增景以0.001.005.0010.0015.00組碳比3.0012.9712.8562.7242.604R1/R2/R3熱點溫度/*C652/651/652652/652/652654/654/654656/657/657658/659/659壓縮機功率/kW823.1823.1853.8881.3896.12循環(huán)氣功率增量必0.000.003.737.088.88表6氯氣組分減少時主甲烷化各反應(yīng)器溫度變化及調(diào)整后模擬結(jié)果項目工況1工況2工況3工況4工況5氫氣組分減少/%

18、0.001.005.0010.0015.00狙碳比3.0012.9712.8492.6972.544R1/R2/R3溫度/C652/651/652651/651/651651/651/651650/650/650649/650/650循環(huán)氣功率/kW823.07823.90827.33831.74836.33循環(huán)氣功率iWft/%0.00.10.51.11.6由表5可知，總碳組分突然增加時，主甲烷化各反應(yīng)器出口熱點溫度略微升高，溫度升高不明顯。通過增大循環(huán)比，控制主甲烷化各反應(yīng)器溫度恢復(fù)至650%：,此時循環(huán)氣量及壓縮機功率出現(xiàn)一定程度的增加。由表6可知，氫氣組分突然減少時，主甲烷化各反應(yīng)器出

19、口熱點溫度基本沒有變化，循環(huán)氣髭基本不變，因氫氣組分減少導(dǎo)致循環(huán)氣的質(zhì)量增加，因此，壓縮機功率略微增加。綜合分析表5和表6,總碳組分增加1%或氫氣組分減少1%時，此時氫碳比為2.971.甲烷化催化劑在合理的氫碳比范圍內(nèi)工作，氫碳比過低條件下長期運行會導(dǎo)致催化劑發(fā)生副反應(yīng)，甲烷化裝置一般要求氫碳比在2.98-3.02之間，裝置檢測到氫碳比超出范圍后將連鎖停車。因此，裝置正常運行時,氫碳比只會發(fā)生輕微波動，對壓縮機選型基本不會產(chǎn)生影響。4.2氯氣蛆分增加氫氣組分增加會使得原料氣氫碳比升高，此時引起裝置反應(yīng)熱點溫度降低，產(chǎn)品氣中玨含最過剩,CH,含量降低，熱值指標不合格，對下游用戶尤其是燃氣電廠造成

20、影響。目前已有項目一般通過調(diào)節(jié)變換反應(yīng)控制原料氣氫碳比，但這種調(diào)節(jié)方式具有一定延遲且調(diào)節(jié)過程繁瑣，使得一定時間內(nèi)產(chǎn)品質(zhì)量不達標。為此，氣電集團與西南院聯(lián)合開發(fā)了向輔甲烷化工段補充富碳氣體的技術(shù)，并已申請發(fā)明專利。通過對產(chǎn)品氣中H2含量進行在線檢測，高于設(shè)定值時向輔甲烷化反應(yīng)器補入少量富碳氣體，其流雖按照氫碳比計算進行自動控制。富碳氣體來源于低溫甲醇洗閃蒸解析出的潔凈CO2,將該潔凈CO2在甲烷化裝置內(nèi)預(yù)熱至甲烷化催化劑的起活溫度，之后將其H4含量降低至20X10-9以下再進入輔助甲烷化裝置進行甲烷化反應(yīng)。此方案可實現(xiàn)原料氣波動情況下對產(chǎn)品氣中也含量的快速控制，采用該方案可適當放寬原料氣氫碳比上

21、限，增大氫碳比調(diào)節(jié)范圍，便于整個系統(tǒng)的平穩(wěn)操作。比常規(guī)在甲烷化裝置入口進行補碳的方式，該方案優(yōu)化了CO?的進料位置，對主甲烷化部分不會造成影響且更容易控制產(chǎn)品質(zhì)量；同時,補碳位置靠近工藝流程后端，可將CO?壓縮機出口壓力減少0.250.3MPa（CO?需增壓），降低系統(tǒng)能耗。5壓力對系統(tǒng)的影響正常工況條件下，原料氣進入裝置界區(qū)壓力為4.28MPa,裝置開車期間會經(jīng)歷提壓過程，在其他操作條件不變的情況下，原料氣壓力分別為1.5MP*2.5MPa、3.5MPa和4.28MPa時，對系統(tǒng)的影響見圖2。壓力/MPa1.52.02530354045壓力/MPa00M6040201圖2壓力對主甲烷化反應(yīng)器

22、熱點溫度（圖a）和產(chǎn)品氣組成（圖b）的影響甲烷化反應(yīng)為體積收縮反應(yīng)，提高壓力有利于反應(yīng)的進行。從圖2可以看出，原料氣壓力從1.5MPa升高至4.28MPa時，主甲烷化反應(yīng)器熱點溫度由626Y升高至6500因此，壓力提高后，主甲烷化反應(yīng)器的反應(yīng)負荷更大，放熱量也隨之增加。同時，甲烷化反應(yīng)平衡向產(chǎn)物方向移動，導(dǎo)致產(chǎn)品氣中甲烷物質(zhì)的量分數(shù)從92.52%升高至97.04%,氫氣物質(zhì)的量分數(shù)從5.09%降低至1.47%。6入口溫度對系統(tǒng)的影響正常工況下前三段甲烷化反應(yīng)器入口溫度為320T,在其他操作條件不變的情況下，前三段甲烷化反應(yīng)器入口溫度分為300X、310Y、320T、330T時對系統(tǒng)的影響見圖3

23、。6304!1r-300310320330入口溫度/C(b)310320330入口溫度/C圖3入口溫度對主甲烷化反應(yīng)器熱點溫度(圖a)和產(chǎn)品氣(圖b)組成的影響從圖3可以看出，隨著入口溫度從300勾升高至33OT,一段甲烷化反應(yīng)器(R1)熱點溫度逐漸由638P升高至656Y,與R2、R3兩個反應(yīng)器熱點變化趨勢一致，入口溫度每升高10P熱點溫度上升約5幻。前三段甲烷化反應(yīng)器入口操作溫度的變化對產(chǎn)品氣組成的影響較小，隨著入口溫的升高，產(chǎn)品氣中的甲烷物質(zhì)的量分數(shù)穩(wěn)定在96.9%97.2%,二氧化碳物質(zhì)的量分數(shù)在0.5%以下波動，氫氣物質(zhì)的量分數(shù)在1.33%1.69%范圍內(nèi)波動。7結(jié)語根據(jù)對上述不同工

24、況波動情形的影響分析，主要得出如下結(jié)論或采取如下應(yīng)對措施：(1)進入甲烷化單個主反應(yīng)器和甲烷化單元裝置新鮮氣鼠突然增大時，各反應(yīng)器熱點溫度會發(fā)生瞬時變化，這需要工之設(shè)計時謹慎考慮，這對催化劑的抗高溫和積炭能力要求高，因為通過調(diào)節(jié)分配比及循環(huán)比，雖然可有效控制主甲烷化各反應(yīng)器溫度，但由于甲烷化反應(yīng)速率非?？?，這些控制和手段有一定的滯后性，這些工況在日常運行中會經(jīng)常遇到，需要在工藝設(shè)計、溫度控制、熱氣循環(huán)氣壓縮機選型等方面高度重視。對產(chǎn)品氣中H2含量進行在線檢測，當其高于設(shè)定值時向輔甲烷化反應(yīng)器補入少量富碳氣體，其流量按照氫碳比計算進行自動控制。較常規(guī)在甲烷化裝置入口進行補碳的方式，通過優(yōu)化CO2

25、的進料位置，實現(xiàn)原料氣波動情況下對產(chǎn)品氣中或含量的快速控制。(3)裝置開車期間，隨著裝置壓力的逐步升高，主甲烷化反應(yīng)器反應(yīng)負荷變大，熱點溫度逐步升高至設(shè)計溫度，高于設(shè)定值時連鎖停車，需要在編制開車方案時，統(tǒng)籌考慮。同時，壓力的變化，將會對產(chǎn)品氣的質(zhì)量帶來影響。較低的入口溫度有利于控制主甲烷化反應(yīng)溫度，但可變空間較小，降低入口溫度到一定程度會導(dǎo)致瑛基鐐產(chǎn)生風險增加，使催化劑失效加快，生成含氧有機化合物的副反應(yīng)增加。參考文獻1 劉永健，何暢，馮商，等.煤制合成天然氣裝置能耗分析與節(jié)能途徑探討|J.化工進展,2013,32(1):48-53.2 吳楓，張數(shù)義.我國煤制天然氣發(fā)展思路及問題分析J.現(xiàn)代

26、化工,2010,30(8)：1-3.3 宋鵬飛，侯建國,王秀林，等.絕熱多段固定床甲烷化反應(yīng)器設(shè)計中幾個問題的研究J.現(xiàn)代化工,2014,34(10):143-145|4潘海寧，嚴榮松，趙自軍.煤制天然氣進入城市燃氣領(lǐng)域可行性研究J.天然氣化工一C1化學與化工,2015,40(1):65-70.5 李傳銳，劉永健.李春啟，等.我國煤制天然氣發(fā)展現(xiàn)狀、政策與應(yīng)用分析J.化學工業(yè),2015,33(1):1-9.6 候建國，高振，王秀林，等.中國甲烷化工藝技術(shù)專利現(xiàn)狀及分析J.天然氣化工一C1化學與化工,2015,40(2):66-70.7 侯建國，高振，王秀林，等.中國煤制天然氣產(chǎn)業(yè)的發(fā)展現(xiàn)狀及建

27、議J.天然氣化工一C1化學與化工,2015,40(3):94-98.8 陳增博，錢方圓，陳定江.應(yīng)用煤制天然氣防治大氣污染合理性評估J.中國環(huán)境科學,2015,35(9):2615-2622.9 宋鵬侯建國，王秀林，等.絕熱固定床甲烷化工藝反(下轉(zhuǎn)第55頁)楊仕芳等：煤基乙二醇產(chǎn)品精制實驗研究55Experimentalstudyontherefinementofcoal-basedethyleneglycolMUShi-fang1-2,ZHANGShi-xian,CHENChuang-xin4fSHANGRu-jing1,WEILing-chao1,JIANGYuan-lil(1.Resea

28、rchInstituteofHenanEnergyandChemicalIndustryGroupCo.,Ltd.,Zhengzhou450046,China;2. StateKeyLaboratoryofCoalConversion,InstituteofCoalChemistry,ChineseAcademyofSciences,Taiyuan030001,China;3. XinxiangYongjinChemicalIndustryofHenanEnergyandChemicalIndustryGroupCo.,Ltd.,Huojia453800,China;ZhongxinChemi

29、calIndustryofHenanEnergyandChemicalIndustryGroupCo.,Ltd.,Huojia453800,China)Abstracts：Theactivatedcarbonstaticadsorptionmethodwasemployedtorefinethecoal-basedethyleneglycolproduct,andtheeffectsofthemodificationmethodsofactivecarbonsandthesourcesofrawmaterialsforpreparingactivatedcarbonsontheUVtransm

30、ittanceandthecoloroftheethyleneglycolproductwereinvestigated.Theresultsshowedthatthequalityofcoal-basedethyleneglycolproductwassignificantlyimprovedafteradsorptiontreatmentusingthemixedactivatedcarbonofwoodcharcoalandcoconutshellcharcoal,andtherefiningeffectofactivatedcarbonwasbetterthanthatofcataly

31、tichydrogenation.Theeffectsofthesamplestoragetimeandthereferencewatersfortestingwerealsoinvestigated.Keywords:coal-basedethyleneglycol;productrefining;activatedcarbon;liquidphaseadsorption;catalytichydrogenation;storageperiod;referencewater(上接第50頁)應(yīng)體系的溫控設(shè)計J.天然氣化工一C1化學與化工,2015,40(6):66-68.101王秀林，侯建國,

32、穆祥宇，等.氣體組分對絕熱甲烷化反應(yīng)影響模擬計算J.山西大學學報(自然科學版),2016.39(1):80-85.11 王秀林，單彤文,侯建國，等.煤制天然氣與燃煤發(fā)電的煤炭能量利用能效研究J.現(xiàn)代化工,2015,35(12):6-9.12 朱鵬飛，侯建國，姚輝超，等.化學合成獲取天然氣資源的路徑分析J.現(xiàn)代化工,2015,35(11):9-12+14.13 宋鵬飛，侯建國,王秀林,等.煤制天然氣對降低大氣污染的貢獻分析J.煤化工,2016,44(1):15-18.14 姚輝超，宋鵬飛,侯建國，等.新型煤制氣甲烷化無循環(huán)工藝探究J.現(xiàn)代化工,2016,36(3):153-155.15 宋鵬飛，

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