施工電梯基礎施工方案OK

1、新坐標商住小區(qū)施工電梯基礎方案編制人：審核人：審批人：廣東三穗建筑工程有限公司2014年6月5日目錄第一節(jié) 工程概況2第二節(jié) 基礎設計方案2（一）負二層梁板地基基礎做法2（二）負四層底板地基基礎做法6第三節(jié) 施工電梯基礎計算書7一、施工升降機計算書一（地下室負二層梁板地基基礎做法）7（一）參數(shù)信息7（二）基礎承載計算8（三）梁板下鋼管結構驗算8二、施工升降機計算書二（地下室底板地基基礎做法）10（一）參數(shù)信息10（二）基礎承載計算11（三）地基承載力驗算11（四）基礎承臺驗算12第四節(jié) 附圖14一、施工現(xiàn)場平面布置圖14二、1#樓施工電梯梁板開洞及加固平面14三、2#樓施工電梯梁板開洞及加固平

2、面14第一節(jié) 工程概況新坐標商住小區(qū)工程位于湛江市赤坎區(qū)海田路湛江堯豐包裝印刷有限公司舊址，由湛江飛鵬堯豐房地產開發(fā)有限公司興建，由我司廣東三穗建筑工程有限公司承建。擬建項目包括：1#、2#、5#、6#、7#、8#等六棟32層住宅樓，建筑高度99.3m，首層為6m,二層以上為3m；3#、4#等兩棟28層住宅樓，建筑高度88.5m，首層為6m,二層以上為3m；以及1棟2層商鋪，建筑高度10.40m，首、二層均為5.2m；地下室南區(qū)為負三層商業(yè)和車庫,北區(qū)為負四層商業(yè)和車庫。其中負一層為5.2m,負二層為5m,負三層為4 m,負四層為4.5m（本期工程范圍為1#8#塔樓、商業(yè)一二期裙樓及一二期地下

3、室）。根據(jù)總體施工布置和建筑結構平面特點，共需設置8臺施工電梯，擬在各樓設置一臺SC200/200型號的施工電梯，供施工人員和部分材料的垂直運輸之用。施工電梯基礎分別有設置在負二層梁板和負四層底板上的兩種方式。為確保施工電梯安全使用，現(xiàn)根據(jù)實際情況設計基礎方案以指導現(xiàn)場施工。各號施工電梯具體位置詳見施工現(xiàn)場平面布置圖（附后尾頁）。第二節(jié) 基礎設計方案（一）負二層梁板地基基礎做法位于1#、2#、3#、4#樓的編號分別為1號、2號、3號、4號施工電梯基礎直接設置在地下室負二層梁板位置，并跨壓在外圍支護樁和回填土上，在澆筑基礎前將對地基進行加固處理。具體做法如下：該處支護樁冠梁與負二層梁板的外墻間有

4、2.6m空間需由負三層回填土至負二層，回填高度約4m，主要采用黏土回填，完成填土至確定標高后，再采用規(guī)格為口徑12cm、間距0.5m、長度4m的松木樁進行地基加固，然后鋪填一層50cm厚的磚渣，并夯壓密實，最后在磚渣層上澆筑基礎。施工電梯基礎尺寸設計為6000×5000×400（1號、2號）和6000×4000×400（3號、4號）板配筋為雙層雙向12200，砼強度等級C35，做法詳見如下1#2#樓施工電梯基礎圖。為了確保該層梁板結構使用安全，不至于在使用過程遭到破壞，在施工電梯基礎區(qū)域的梁板底采用48×3.5鋼管，按縱橫間距800，步距150

5、0搭設支撐架體進行加固。另外，按現(xiàn)場實際尺寸，因計算得施工電梯與主體的附墻距離為4.4m，已超過標準附墻件的長度要求，故該處的頂板和負一層梁板將局部開洞，以滿足標準附墻件的距離要求。局部開洞的周邊樓板將采用48×3.5鋼管，立桿按縱橫間距800，橫桿步距1500搭設支撐架體進行加固。具體做法見如下1#2#樓施工電梯基礎示意圖和1-1剖面(1#樓)。負二層梁板地基基礎計算書見附后計算書一。（二）負四層底板地基基礎做法位于5#、6#、7#、8#樓的5號、6號、7號、8號施工電梯基礎均為直接設置在地下室負四層底板上，底板厚300，板筋為雙層雙向級筋12200。根據(jù)施工電梯基礎尺寸設計為60

6、00×4000×300，板配筋為雙層雙向12200，砼強度等級C35。做法詳見如下大樣圖：地下室底板地基基礎計算書見附后計算書二。第三節(jié) 施工電梯基礎計算書一、施工升降機計算書一（地下室負二層梁板地基基礎做法） 計算依據(jù)： 1、施工現(xiàn)場設施安全設計計算手冊謝建民編著 2、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 5、木結構設計規(guī)范GB50005-2003 6、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 7、砌體結構設計規(guī)范GB50003-2011 8、建筑施工升降

7、機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程（JGJ215-2010） 9、施工升降機（GB/T 10054-2005） （一）參數(shù)信息 1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)120標準節(jié)長度(m)1.508底籠長(m)4.5底籠寬(m)3標準節(jié)重(kg)167對重重量(kg)1300單個吊籠重(kg)1460吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)200 2.樓板參數(shù)基礎混凝土強度等級C30樓板長(m)6樓板寬(m)3.1樓板厚(m)0.18樓板混凝土軸心抗壓強度fc(N/mm2)14.3樓板混凝土軸心抗拉強度ft(N/mm2)

8、1.43板中底部短向配筋HRB400 12150板邊上部短向配筋HRB400 12150板中底部長向配筋HRB400 12150板邊上部長向配筋HRB400 12150施工升降機基礎長度l(m)6施工升降機基礎寬度d(m)5施工升降機基礎厚度h(m)0.4 3.荷載參數(shù)：施工荷載(kN/m2)2施工升降機動力系數(shù)n1（二）基礎承載計算 導軌架重（共需80節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重167kg）：167kg×80=13360kg， 施工升降機自重標準值：Pk=(1460×2+1480+1300×2+200+13360)+2000×2)×10/1000=24

9、5.6kN； 施工升降機自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+13360)+1.4×2000×2)×10/1000=302.72kN； 施工升降機基礎自重： Pj=1.2×l×d×h×25=1.2×6×5×0.4×25=360KN P=n×(P+ Pj)=1×(302.72+360)=662.72kN（三）梁板下鋼管結構驗算支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)3.8支撐鋼管類型48×3.5立

10、桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.75立桿縱向間距l(xiāng)b(m)0.75立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.6、1.2剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數(shù)12.5非頂部立桿計算長度系數(shù)22.1可調托座承載力容許值N（kN）30立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面面積A(mm2)489 樓板均布荷載：q=P/(l ×d )=662.72/(6×5)=22.091kN/m2 設梁板下48×3.5mm鋼管0.75m×0.75m 支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重

11、由結構自身承擔，則： N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（22.091+1.4×2）×0.75×0.75=14.001kN 1、可調托座承載力驗算 【N】=30 N=14.001kN 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0158 =158.228 210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h/i= 1×2.1×1.2/0.0158 =159.494 210 滿足要求！ 頂部立桿段：1=

12、l0/i=k1(h+2a)/i= 1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0158 =182.753 非頂部立桿段：2=l0/i=k2h/i= 1.155×2.1×1.2/0.0158 =184.215 取=184.215 ，查規(guī)范JGJ130-2011附表，取=0.211 f N/(A)= 14001/（0.211×489）=135.696N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 梁板下的鋼管結構滿足要求！ 配筋如下圖所示：配筋示意圖二、施工升降機計算書二（地下室底板地基基礎做法） 計算依據(jù)： 1、施工現(xiàn)場設施安全設計計算

13、手冊謝建民編著 2、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 5、木結構設計規(guī)范GB50005-2003 6、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 7、砌體結構設計規(guī)范GB50003-2011 8、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程（JGJ215-2010） 9、施工升降機（GB/T 10054-2005） （一）參數(shù)信息 1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)120標準節(jié)長度(m)1.508導軌架截面長(m)0.75導

14、軌架截面寬(m)0.75標準節(jié)重(kg)167對重重量(kg)1300單個吊籠重(kg)1460吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)200 2.地基參數(shù)地基土承載力設計值(kPa)80地基承載力折減系數(shù)0.8 3.基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35承臺底部長向鋼筋HRB400 12150承臺底部短向鋼筋HRB400 12150基礎長度l(m)6基礎寬度b(m)4基礎高度h(m)0.3（二）基礎承載計算 導軌架重（共需80節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重167kg）：167kg×80=13360kg， 施工升降機自重標準值：Pk=(1460×2+1480+13

15、00×2+200+13360)+2000×2)×10/1000=245.6kN； 施工升降機自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+13360)+1.4×2000×2)×10/1000=302.72kN； 施工升降機基礎自重： Pj=1.2×l×d×h×25=1.2×4×4×0.4×25=192KN P=n×(P+ Pj)=1×(302.72+192)=494.72kN（三）地基

16、承載力驗算 承臺自重標準值：Gk=25×6.00×4.00×0.30=180.00kN 承臺自重設計值： G180.00×1.2216.00kN 作用在地基上的豎向力設計值：F635.71+216.00=851.71kN 基礎下地基承載力為：fa= 80.00×6.00×4.00×0.801536.00kN > F=851.71kN 該基礎符合施工升降機的要求。（四）基礎承臺驗算 1、承臺底面積驗算 軸心受壓基礎基底面積應滿足 S=6×4=24m2(Pk+Gk)/fc=(245.6+180)/(14.3

17、15;103)=0.03m2。 承臺底面積滿足要求。 2、承臺抗沖切驗算 由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al 式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=635.712/24=26.488kN/m2；hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=4×2.325=9.3m2； am -沖切破壞錐

18、體最不利一側計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0.75+2×0.265=1.28m am=(at+ab)/2=(0.75+1.28)/2=1.015m FlPj×Al=26.488×9.3=246.338kN 0.7hpftamh0=0.7×1×1.43×1015×265/1000=269.244kN246.338kN。 承臺抗沖切滿足要求。 3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩

19、： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.625m； l,b -基礎底面的長和寬； pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(635.712+216)/24=35.488kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處

20、基礎底面地基反力設計值，p=pmax=35.488kN/m2； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35×180=243kN； M1=2.6252/12×(2×4+0.75)×(35.488+35.488-2×243/24)+(35.488-35.488)×6=254.868kN·m； M2=(4-0.75)2/48×(2×6+0.75)×(35.488+35.488-2×243/24)=142.32kN·m； 4、承臺底部配筋計算s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -當混凝土強度不超過