模板的施工方案pkpm

1、一、編制依據(jù)1、萬嘉房地產(chǎn)山海里小區(qū)A區(qū)9#、10#、13#樓工程招投標(biāo)文件及建筑施工合同2、萬嘉房地產(chǎn)山海里小區(qū)A區(qū)9#、10#、13#樓工程施工圖-威海市華僑設(shè)計院3、萬嘉房地產(chǎn)山海里小區(qū)A區(qū)9#、10#、13#樓工程地質(zhì)勘察資料4、國家現(xiàn)行質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和建筑、安裝相關(guān)施工及驗收規(guī)范5、質(zhì)量手冊QWJ/I01-20026、資源配備情況7、程序文件第三版8、質(zhì)量計劃/施工組織設(shè)計編制規(guī)定QWJ/JS-20029、與本工程類型相似的施工經(jīng)驗及施工資料二、工程概況本工程為萬嘉房地產(chǎn)山海里小區(qū)A區(qū)9#、10#、13#樓工程，位于石島管理區(qū)，建筑面積5452m2。主樓建筑高度19米，層高均為2.2米。建

2、筑類別為3類，抗震設(shè)防烈度為7度。防火設(shè)計的建筑分類為二類工程，耐火等級為地下一級，地上二級，屋面防水等級為級，地下室防水等級為級。1、建筑特點該工程外墻滿掛50厚聚苯板，飾面為高級外墻涂料墻面，局部采用外墻面磚墻面。該工程人防地下室、儲藏室、電梯井內(nèi)墻為水泥砂漿抹面，廚、衛(wèi)間為瓷磚墻面，大廳、電梯廳、過道、樓梯間內(nèi)墻面為混合砂漿抹面。大廳、電梯廳、過道、樓梯間地面為大理石地面，廚、衛(wèi)間為5-8mm厚防滑地磚樓面，人防地下室樓面為彩色水泥砂漿地面，電梯機(jī)房、工具間為細(xì)石砼防水樓面，其它為水泥砂漿樓面。頂棚為混合砂漿涂料頂棚（人防地下室為混凝土頂棚）；非承重內(nèi)外墻采用加氣混凝土砌塊。屋面包括種植

3、屋面和非種植屋面，外窗為鋁合金節(jié)能窗，采用無色中空玻璃，內(nèi)設(shè)隱蔽式紗窗。2、結(jié)構(gòu)特點，本工程為鋼筋混凝土板柱剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)安全等級二級，抗震設(shè)防烈度為7度，地下室板、柱、墻以及樓剪力墻抗震等級為三級。基礎(chǔ)采用CFG樁復(fù)合地基為持力層，CFG樁樁端持力層為全風(fēng)化巖。車庫基礎(chǔ)為獨立基礎(chǔ)加防水底板，8#樓基礎(chǔ)為平板式筏板，主體為全現(xiàn)澆鋼筋砼剪力墻結(jié)構(gòu)，墊層為C15素混凝土，基礎(chǔ)及以上梁板墻及其他構(gòu)件采用C30混凝土。3、施工條件本工程位于路北側(cè)。周圍有永久性道路，施工道路、場地已具備，水、電可達(dá)到要求。三施工部署模板施工過程中，需要木工、腳手架工和鋼筋工協(xié)調(diào)作業(yè)，架子工必須按正確的方法搭設(shè)腳手架，

4、使之具有足夠的剛度強(qiáng)度，保證作業(yè)安全，木工要保證模板的剛度使之無側(cè)移、無變形，且應(yīng)與鋼筋工協(xié)商作業(yè)。對于支摸所需的腳手桿，扣件，和各種模板及予埋件一定要齊全后方可施工。四、模板概況采用先進(jìn)的模板體系是保證工程質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)，因此結(jié)合本工程結(jié)構(gòu)形式、特點和我們以往施工的同類工程經(jīng)驗，按不同部位設(shè)計出適合本特點的既科學(xué)又適用的模板支撐體系，滿足該工程質(zhì)量要求。 根據(jù)本工程的結(jié)構(gòu)特點及建筑要求，本工程模板采用磚模、高強(qiáng)竹膠合板組合，支撐架采用48鋼管配合快拆頭體系，分別簡述如下：1、 筏板基礎(chǔ)：周圍采用磚模。2、 車庫柱主要為600*600，最大為600*800，采用竹膠合板。3、 梁：主要截面尺寸

5、為200*400、200*500、200*600，采用竹膠合板。4、 板：厚度分別為100，120，250，500四種，采用竹膠合板。5、 墻：包括剪力墻。厚度主要分200，250兩種。高度自2.8米4.9米不等。采用竹膠合板。五、主要部位模板施工方法 （1）地下室底板模板施工底板側(cè)模采用磚模?？紤]本工程地下室柔性防水采用SBS卷材防水，為保證防水層的封閉整體性，底部側(cè)模采用磚模，磚側(cè)模示意圖見附圖，即用M5.0的水泥砂漿砌筑370厚磚墻,（當(dāng)墻高大于600mm時,底部砌成370厚磚墻,磚墻外側(cè)用土填實），上端砌至筏板頂標(biāo)高處或砼墻底部施工縫處，內(nèi)側(cè)抹1：2水泥砂漿找平后，進(jìn)行防水卷材的施工。

6、應(yīng)保證墊層上的防水層與側(cè)模上的防水層連成整體，防水卷材應(yīng)在磚模頂部收頭，固化后用一層油氈覆蓋，并加砌兩皮磚保護(hù)。（2）柱模板安裝：工藝流程：彈柱位置線安裝柱筋安裝柱模板加斜撐校正預(yù)驗下一道工序。該工程柱為矩形柱，大部分柱截面為600*600mm,最大柱截面為800mmx600mm，為保證柱尺寸，柱模板采用竹膠合板后背4道60mm*80mm方木，支設(shè)時沿柱垂直方向每300mm設(shè)置兩根48鋼管作為柱箍，木方后背兩根48鋼管，（800mm寬柱模板中間加設(shè)一排14對拉螺栓，間距300mm）。（詳圖見圖一，計算過程見柱模板荷載計算）柱模板安裝前，按彈好的位置線做好定位筋，以保證柱軸線與標(biāo)高準(zhǔn)確，柱模安裝

7、時，通排柱應(yīng)先安裝兩端柱，經(jīng)校正、固定、拉通線校正中間各柱，柱模直接由鋼管固定在滿堂承重腳手架上。為保證柱砼澆注高度，在柱模內(nèi)側(cè)梁底標(biāo)高向下2cm處釘一木條作為現(xiàn)澆砼的標(biāo)志高度。本工程車庫地下室大部分頂板梁與板高度相同，柱上有柱帽，1）工藝流程支設(shè)安裝柱帽模板的支架支設(shè)樓板模板混凝土柱頂安裝柱箍安裝柱帽模板調(diào)整柱帽模板標(biāo)高與樓板模板接縫處理澆筑柱帽及樓板混凝土養(yǎng)護(hù)拆除柱帽模板支架拆除模板清理模板、涂刷脫模劑2）施工要點柱帽模板支架的安裝必須牢固，支柱、橫梁及斜撐必須形成結(jié)構(gòu)整體。在柱頂安裝定位柱箍，高度一定要準(zhǔn)確，安裝要牢固，以防止柱帽模板下滑。兩片柱帽模板就位時，要對正接口。柱帽的下口要坐落

8、在定位柱箍上。柱帽模板的環(huán)形梁安裝在支架橫梁上，以增加環(huán)梁和柱帽模板的承載能力。與橫梁搭接要牢固，不平處可用木楔填實。校正柱帽模板的標(biāo)高，處理好與樓板模板的接縫，柱帽交接處模板做成斜坡，防止出現(xiàn)縫隙，交接處模板支設(shè)完成后用膠帶粘貼封好。具體支設(shè)方法如圖所示：待柱帽混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度時方準(zhǔn)拆模。先拆除柱帽模板的支架和柱頂?shù)闹?，在拆除柱帽模板。為了防止柱帽模板下落時摔壞，斜放兩根50mm鋼管或10mm×10mm木方，讓模板沿著鋼管或木方下滑，并在下邊設(shè)專人接受，防止模板損壞。（3）剪力墻模板地下室外墻上部及其它砼墻采用高強(qiáng)竹膠合板現(xiàn)場制作，上設(shè)14圓孔，縱向設(shè)置60X80方木間距2

9、00縱肋，然后采用248鋼管內(nèi)外縱橫向間距400的骨架支撐，采用14穿墻螺栓固定（外圍采用止水絲桿），穿墻絲桿制作見圖紙會審和附圖，沿內(nèi)楞方向間距400，沿外楞方向間距400。拆模后將墊木扣出，將外露螺栓切斷。8#樓剪力墻模板采用高強(qiáng)度覆塑竹膠板制作，外側(cè)采用60×80木方作縱肋，間距不大于200mm，48鋼管作橫檔，間距500，其上穿14的穿墻螺栓，縱向間距400, 橫向間距500。外混凝土墻體加聚苯板保溫層部分，拆模后將墻外螺栓撥倒，固定住附墻聚苯板。砼外墻、電梯井砼墻、樓梯間砼墻等上下連續(xù)部位施工中，下層墻體模板頂部應(yīng)設(shè)對拉螺栓，以便上層墻體外模板向下延伸部分能利用該螺栓孔與砼

10、墻體拉接緊；對于框架柱外側(cè)面，下層混凝土澆筑前在樓板頂面標(biāo)高下10-20cm處預(yù)埋拉結(jié)螺栓，預(yù)埋件尾部綁扎在外框架梁箍筋上，并在配制模板時將該位置的模板下部增大30-40cm，支模時將模板下部固定于預(yù)埋螺栓上，保證樓層間砼不錯臺。如下圖：（4）梁板模板：1) 梁底模板采用12 mm厚竹膠模板，梁下并設(shè)獨立鋼管支撐，現(xiàn)澆板模板采用12 mm竹膠模板，梁立桿縱向間距為0.65m，橫向間距為1.0m；現(xiàn)澆板模板下鋪設(shè)60x80mm方木，橫向聯(lián)接，方木下方再縱向鋪設(shè)腳手桿，腳手桿由帶有可調(diào)支座的滿堂承重腳手架支撐。車庫500mm板下，小楞木方間距200mm，大楞鋼管間距800mm,立桿縱橫向間距均為8

11、00mm，；8#樓板下木方間距300mm,大楞鋼管間距同立桿間距，250mm板下立桿間距縱橫向間距均為0.9m,100mm厚板下間距1.0m?？v橫水平桿步距不超過1.8m，可根據(jù)層高做適當(dāng)調(diào)整（詳見見荷載計算）。2) 縱、橫向水平桿搭設(shè)要求：縱向水平桿接長采用對接，對接要求： 縱向水平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3；縱、橫向水平桿的水平偏差應(yīng)1/250,全架長的水平偏差值應(yīng)50mm。3) 立桿：腳手架設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向、橫向掃地桿均采

12、用直角扣件固定在立桿上，縱向掃地桿距底座上皮不大于200mm，橫向掃地桿緊貼縱向掃地桿下方固定；立桿采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。腳手架立桿垂直度允許偏差應(yīng)為15mm/2m；4) 本工程采用規(guī)格為3000*300*50mm木腳手板；5) 節(jié)點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應(yīng)控制在扭力矩達(dá)到4065N·m。6) 縱向剪刀撐及水平剪刀撐的設(shè)置：滿堂腳手架四邊及中間每隔4排支架立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底向頂連續(xù)設(shè)置。斜桿與地

13、面傾角為450-600。兩端與中間每隔4排支架立桿設(shè)置兩道水平剪刀撐，位于第一步與第四步。（本工程承重腳手架共4步）7) 由于車庫層高較高，為加強(qiáng)架體整體穩(wěn)定性，在框架柱施工完畢，拆除模板后，架體要和框架柱設(shè)置拉結(jié)，在第一步與第三步各設(shè)一道。8) 施工時，應(yīng)根據(jù)圖紙設(shè)計要求，按施工流水段做好材料、工具的準(zhǔn)備工作。 （5）樓梯模板樓梯模板分底模、踏步側(cè)模兩部分。底模采用高強(qiáng)度覆塑竹膠板制作，踏步側(cè)模采用定型木模。施工前放樣確定固定方案。支設(shè)后嚴(yán)格檢查標(biāo)高、位置、尺寸等。樓梯底模采用木模板平鋪在斜桿支架上，樓梯側(cè)模及踏步模板采用異型木模，施工前先放大樣，確定加固方案，樓梯模板支設(shè)成型后，認(rèn)真檢查標(biāo)

14、高，位置尺寸的準(zhǔn)確性。樓梯、踏步段先在平臺處甩筋，墻體施工時先將樓梯段圓鋼筋埋入墻保護(hù)層內(nèi)，拆模后將筋掰開，再進(jìn)行樓梯段施工。為準(zhǔn)確控制樓梯斜板坡度和便于清理施工縫處雜物，樓梯段模板宜按設(shè)計標(biāo)高一次性支到樓梯梁底。支斜模板時分兩節(jié)支設(shè)，第一節(jié)模板與踏步施工縫一齊，第二節(jié)模板與第一節(jié)要留出8-10cm的縫隙便于清理雜物?？p隙一端寬一端窄。樓梯模板、鋼筋施工完后，澆筑混凝土前，木工制作封口板，從側(cè)面向里插緊封嚴(yán)即可。為保證樓梯井的寬度及使用功能，在支設(shè)模板時，每樓梯段寬度應(yīng)比設(shè)計尺寸縮小3cm。六、荷載計算：1、地下車庫柱模板驗算：（一）、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度 B=600mm，柱模板的截

15、面高度 H=600mm，柱模板的計算高度 L = 4400mm，柱箍間距計算跨度 d = 300mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。柱模板支撐計算簡圖（二）、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000；

16、V 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.000m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=58.880kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=58.880kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2.000kN/m2。（三）、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。荷載計算值 q = 1.2×58.880×0.300+

17、1.4×2.000×0.300=22.037kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.00×1.20×1.20/6 = 7.20cm3； I = 30.00×1.20×1.20×1.20/12 = 4.32cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)

18、計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×17.664+1.4×0.600)×0.183×經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.074×1000×1000/7200=10.287N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×17.664+1.4×0.600)×0.183=2.424kN截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×2424.0/(2×

19、;300.000×12.000)=1.010N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×17.664×1834/(100×6000×43200)=0.521mm面板的最大撓度小于183.3/250,滿足要求!（四）、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.

20、183m。荷載計算值 q = 1.2×58.880×0.183+1.4×2.000×0.183=13.467kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.040/0.300=13.467kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×13.467×0.30×最大剪力 Q=0.6×0.300×13.467=2.424kN最大支座力 N=1.1×0.300×13.467=4.444kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性

21、矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.121×106/53333.3=2.27N/mm2抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×2424/(2×50×80)=0.909N/m

22、m2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.60N/mm2抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)撓度計算最大變形 v =0.677×11.222×300.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.030mm最大撓度小于300.0/250,滿足要求!（五）、柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×58.88+1.4×2.00)×0.183 × 0.300 = 4.04kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐

23、鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=2.146mm最大支座力 Qmax=6.060kN抗彎計算強(qiáng)度 f=1.558×106/10160000.0=153.35N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于820.0/150與10mm,滿足要求!2、地下車庫墻模板驗算：（一）、墻模板基本參數(shù)計算斷面寬度300mm，高度4400mm，兩側(cè)樓板高度500mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距200mm，內(nèi)龍骨采用50×80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對拉螺栓布置10道，在斷面

24、內(nèi)水平間距200+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。模板組裝示意圖（二）、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度

25、，取4.400m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=50.990kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=50.990kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2.000kN/m2。（三）、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取3.85m。荷載計算值 q = 1.2×50.990×3.850+1.4×2.000×3.850=246.354kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

26、:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 385.00×1.20×1.20/6 = 92.40cm3； I = 385.00×1.20×1.20×1.20/12 = 55.44cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=19.708kN N2=54.198kN N3=54.198kN N4=19.708kN最大彎矩最大變形 V = 0.8mm (1)抗彎強(qiáng)度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.985×1000×1000/92400=10.660N

27、/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×29562.0/(2×3850.000×12.000)=0.960N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.80mm面板的最大撓度不大于200.0/250,滿足要求!（四）、墻模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q

28、 = 54.198/3.850=14.077kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨計算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)內(nèi)龍骨變形圖(mm)內(nèi)龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座 F= 6.102kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.1mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.281×106/5

29、3333.3=5.27N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×3187/(2×50×80)=1.195N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.60N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)內(nèi)龍骨撓度計算最大變形 v =0.1mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!（五）、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳

30、遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=0.090mm最大支座力 Qmax=13.120kN抗彎計算強(qiáng)度 f=0.427×106/10160000.0=42.03N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!（六）、對拉螺栓的計算計算公式: N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm

31、): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.120對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!3、地下車庫頂板模板驗算模板支架搭設(shè)高度為5.4米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為48×3.5。（一）、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.000&#

32、215;0.500×0.800+0.350×0.800=10.280kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)；

33、 W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×10.280+1.4×2.400)×0.200×經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.063×1000×1000/43200=1.453N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×10.280+1.4×2.40

34、0)×0.200=1.884kN截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1884.0/(2×800.000×18.000)=0.196N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×10.280×2004/(100×6000×388800)=0.048mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!（二）、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁

35、計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.500×0.200=2.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m靜荷載 q1 = 0.00×2.500+0.00×0.070=3.084kN/m活荷載 q2 = 1.4×0.600=0.840kN/m2.木方的

36、計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.139/0.800=3.924kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×3.92×0.80×最大剪力 Q=0.6×0.800×3.924=1.884kN最大支座力 N=1.1×0.800×3.924=3.453kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00

37、5;8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.251×106/53333.3=4.71N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1884/(2×50×80)=0.706N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形 v =0.677×2.570

38、×800.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.352mm木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!（三）、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=1.864mm最大支座力 Qmax=15.107kN抗彎計算強(qiáng)度 f=1.036×106/5080.0=203.92N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐

39、鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!（四）、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×5.350=0.691kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.500×0.800×0.800=8.000kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.915kN

40、。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ（五）、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 13.39kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿

41、抗壓強(qiáng)度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.65m；公式(1)的計算結(jié)果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207=13386/(0.207×489)=

42、132.026N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果：l0=1.500+2×0.650=2.800m =2800/15.8=177.215 =0.228=13386/(0.228×489)=120.118N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結(jié)果：l0=1.155×1.007×(1.500+2×0.650)=3.257m =3257/15

43、.8=206.116 =0.171=13386/(0.171×489)=160.391N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!4、主樓梁模板計算（一）、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度 B=200mm，梁截面高度 H=600mm， H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x300mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強(qiáng)度f=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強(qiáng)度f=15N/mm2

44、。（二）、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值 = 2.500kN/m2。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

45、總高度，取0.600m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=14.400kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=14.400kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2.000kN/m2。（三）、梁模板側(cè)模計算梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下圖梁側(cè)模板計算簡圖 1.抗彎強(qiáng)度計算抗彎強(qiáng)度計算公式要求： f = M/W < f其中 f 梁側(cè)模板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側(cè)模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.2×

46、;14.40+1.4×2.00)×0.60=12.048N/mm最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×12.048×0.3002 f=0.108×106/14400.0=7.530N/mm2梁側(cè)模面板抗彎計算強(qiáng)度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.300×12.048=2.169kN截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×2169/(2×600×12)=0.45

47、2N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! 3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q = 14.40×0.60=8.64N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×8.640×300.04/(100×6000.00×86400.0)=0.914mm梁側(cè)模板的撓度計算值: v = 0.914mm小于 v = 300/250,滿足要求!（四）、穿梁螺栓計算計算公式: N < N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值

48、，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×14.40+1.4×2.00)×0.60×0.60/1=7.23kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=7.229kN；穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距600mm。每個截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強(qiáng)度滿足要求!（五）、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

49、 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重線荷載(kN/m)： q1 = 25.000×0.600×0.600=9.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.600×(2×0.600+0.200)/0.200=2.100kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+2.000)×0.200×0.600=0.360kN均布荷載 q = 1.20×9.000+1.20×2.100=13.320kN

50、/m集中荷載 P = 1.4×0.360=0.504kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3； I = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.584kN N2=1.584kN最大彎矩最大變形 V = 0.7mm (1)抗彎強(qiáng)度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.091×1000

51、×1000/14400=6.319N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1584.0/(2×600.000×12.000)=0.330N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.687mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!（六）、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值

52、最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.584/0.600=2.640kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.64×0.60×最大剪力 Q=0.6×0.600×2.640=0.950kN最大支座力 N=1.1×0.600×2.640=1.742kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm

53、4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.095×106/64000.0=1.49N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×950/(2×60×80)=0.297N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形 v =0.677×2.200×600.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.079mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!（七）、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=3.755mm最大支座力 Qmax=2.484kN抗彎計算強(qiáng)度 f=0.944×106/5080.0=185.85N