個人總結pkpm相關參數(shù)講解

1、2d水平力與整體坐標夾曲Sg混探土容重0dT/ni3 鋼材容重kN/m3裙房展數(shù) 轉換層所在層號 地下室層數(shù) 墻元細分最大控制長度it元測向節(jié)點信息G內(nèi)部節(jié)慮r出口節(jié)點結構材科信息|顧混aiL£勺結構體系I框剪結亦匕竺活荷戳計算信息一二I複擬施工加栽13月荷載計算信息IF地養(yǎng)力計宜信息計宜水平地養(yǎng)力土結構溫度應力計it信. 升* |o K/£ p| 確定 I 取消L幫助A水平力與整體坐標角：1. 一般情況下取0度，平面復雜如 L型、三角型或抗側力結構非正交時，理應分別按各抗側力構件方向角算一次，但實際上按0、45度各算一次即可；當程序給出最大地震力作用方向時，可按該方向角輸

2、入計算，配筋取三者的大值。2. 根據(jù)抗震標準規(guī)定，當結構存在相交角大于15度的抗側力構件時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用，假設程序提供多方向地震 作用功能時，應選用此功能。B砼容重：25,不同結構構件的外表積與體積比鋼筋砼計算重度，考慮飾面的影響應大于 不同飾面的影響不同，一般按結構類型取值:結構類型框架結構框剪結構剪力墻結構重度262728C鋼材容重：一般取 78,如果考慮飾面設計者可以適量增加。D裙房層數(shù)：1:高規(guī)第4。8。6條規(guī)定：與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應低于主樓的抗震等級，主樓結構在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震措施；因此該數(shù)必須給定。2:層數(shù)是計算層數(shù)，等同于

3、裙房屋面層層號。E轉換層所地層號：1：該指定只為程序決定底部加強部位及轉換層上下剛度比的計算和內(nèi)力調整提供信息，同時，當轉換層號大于等于三層時，程序自動對落地剪力墻、框支柱抗震等級增加一級，對轉換層梁、柱層號及該層的彈性板定義仍要人工指定。為計算層號地下室層數(shù):1:程序據(jù)此信息決定底部加強區(qū)范圍和內(nèi)力調整2: 當?shù)叵率揖植繉訑?shù)不同時，以主樓地下室層數(shù)輸入。3: 地下室一般與上部共同作用分析； 4:地下室剛度大于上部層剛度的 2 倍，可不采用共同分析；5: 地下室與上部共同分析時，程序中相對剛度一般為3, 模擬約束作用。當相對剛度為 0, 地下室考慮水平地震作用，不考慮風作用。當相對剛度為負值，

4、地下室完全嵌固6:根據(jù)程序編制專家的解釋，填 3大概為 70%80% 的嵌固，填 5就是完全嵌 固，填在樓層數(shù) 前加“，表示在所填樓層完全嵌固。到底怎樣的土填3或填 5, 完全取決于工程師的經(jīng)驗。G) 墻元細分最大控制長度：1:可取 15 之間的數(shù)值，一般取 2 就可滿足計算要求，框支剪力墻可取 1或 1.5。H) 墻元側向節(jié)點信息：1: 內(nèi)部節(jié)點：一般選擇內(nèi)部節(jié)點，當有轉換層時，需提高計算精度是時，可以選取外部節(jié)點。2: 外部節(jié)點：按外部節(jié)點處理時，耗機時和內(nèi)存資源較多。I) 恒活荷載計算信息：1: 一次性加載計算：主要用于多層結構，而且多層結構最好采用這種加載計算 法。因為施工的 層層找平

5、對多層結構的豎向變位影響很小，所以不要采用模擬施工方法計算。2: 模擬施工方法 1 加載：就是按一般的模擬施工方法加載，對高層結構，一般 都采用這種方法計算。但是對于框剪結構，采用這種方法計算在導給根底的內(nèi)力中剪力墻下的內(nèi)力特別大，使得其下面的根底難于設計。于是就有了下一 種豎向荷載加載法。3: 模擬施工方法 2 加載：這是在 模擬施工方法 1的根底上將豎向構件(柱、 墻)的剛度增大10 倍的情況下再進行結構的內(nèi)力計算，也就是再按模擬施工方 法 1 加載的情況下進行計算。采 用這種方法計算出的傳給根底的力比擬均勻合 理，可以防止墻的軸力遠遠大于柱的軸力的不和理 情況。由于豎向構件的剛度 放大，

6、使得水平梁的兩端的豎向位移差減少，從而其剪力減少，這樣 就削弱了 樓面荷載因剛度不均而導致的內(nèi)力重分配，所以這種方法更接近手工計算。 但是我認 為這種方法人為的擴大了豎向構件與水平構件的線剛度比，所以它的 計算方式值得探討。所以， 專家建議：在進行上部結構計算時采用 模擬施工方 法 1；在根底計算時，用 模擬施工方法 2 的計算結果。這樣得出的根底結果 比擬合理。(高層建筑)J) 結構體系：標準規(guī)定不同結構體系的內(nèi)力調整及配筋要求不同； 同時，不同結 構體系的風振系數(shù)不同；結構根本周期也不同，影響風荷計算。宜在 給出的 多種體系中選最接近實際的一種，當結構體系定義為短肢剪力 墻時，對墻肢 高度

7、和厚度之比小于 8 的短肢剪力墻，其抗震等級自動地面粗糙類別：A類：近海海面，海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)。0.12 B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)。0? 16C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)。0? 22D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。0? 30體型系數(shù)：修正后的根本風壓：對于高層建筑應按根本風壓乘以系數(shù)1.1采用。1 風荷載作用面的寬度，多數(shù)程序是按計算簡圖的外邊線的投影距離計算的，因此，當結構頂層帶多個小塔樓而沒有設置多塔樓時，應注意修改風荷載文件，從風荷載中減去計算簡圖的外 邊線間無建筑面的空面面積 上的風載，否那么會造成風載過大，特別是風載產(chǎn)生的彎矩過大。2

8、頂層女兒墻高度大于1米時應修正頂層風載，在程序給出的風荷上加上女兒墻風荷3) 當計算坐標旋轉時，應注意風荷計算是否相應作了旋轉處理。4) 大多數(shù)程序風載從嵌固端算起，當計算嵌固端在地下室時，應將風荷 載修正為從正負零算起。5) 用SATW進行多塔樓分析時，程序能自動對每個塔樓取為一獨立剛性塊分析，但風荷載按整體投影面計算，因此一定要進行多塔樓定義，否那么風荷載會出現(xiàn)錯誤。結構的根本周期：宜取程序默認值(按?高規(guī)?附錄 B公式)；規(guī)那么框架T仁()n, n為房屋層數(shù)，詳見?高規(guī)?條表注；?荷規(guī)?條，附錄E;程序中給出的根本周 期是采用近似方法計算得到的，建議計算出結構的根本周期后，再代回重新計算

9、設計or息|配韶債息|荷載姐合|地下室信息 砌游結構 總信息1風荷歎信息 也甕信息 活荷信息 闊整借息i2d結構規(guī)那么性信息 r規(guī)那么a不規(guī)用 |«.11< mb 4 ： . nrit iP斜交抗側力構件方向附加地震相應角度度剪力墻抗鳶等2二級二|確定1取消幫助1結構規(guī)那么性性息:根據(jù)結構的規(guī)那么性選取 扭轉耦聯(lián)信息：1) 對于耦聯(lián)選項，建議總是采用；2) 質量和剛度分布明顯不對稱的結構， 樓層位移比或層間位移比 超過 1 ? 2 時，應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響。3 ) 偶然偏心：驗算結構位移比時，總是考慮偶然偏心A) 位移比超過 1.2 時，那么考慮雙向地震作用，不考

10、慮偶然偏 心。B) 位移比不超過 1.2 時，那么考慮偶然偏心，不考慮雙向地震 作用。 例：* 一 31 層框支結構，考慮雙向水平地震力作用時，其計算 剪重比 增量平均為 12.35% ;* 規(guī)那么框架考慮雙向水平地震作用時，角柱配筋增大 10%左右 ,其他柱變化不大；* 對于不規(guī)那么框架，角、中、邊柱配筋考慮雙向地震后均有明顯 的增大；* 通過雙向地震力、 柱按單偏壓計算和雙向地震力、 雙偏壓計算 比擬可知， 后者計算柱的配筋較前者有明顯的增大。 建議：假設同時 勾選雙向地震力、柱 雙向配筋時，要十分謹慎。3) 計算單向地震力，應考慮偶然偏心的影響。 5%的偶然偏心，是 從施工角度 考慮的。

11、* 計算考慮偶然偏心，使構件的內(nèi)力增大 5%10%；* 計算考慮偶然偏心，使構件的位移有顯著的增大，平均為 18.47%。注：對于不規(guī)那么的結構，應采用雙向地震作用，并注意不要與 然偏心同時作用。 偶然偏心和 雙向地震力應是兩者取其一， 不要都 選。建議的選用方法：*當為多層v 8層，V 3om考慮扭轉耦聯(lián)與非扭轉耦聯(lián)均可；* 當為一般高層，可選用耦聯(lián) +偶然偏心；* 當為不規(guī)那么高層、滿足抗規(guī) 2 條以上不規(guī)那么性時，或位移比接 近限值， 考慮雙向地震作用。計算振型個數(shù) :1按側剛計算時：單塔樓考慮耦聯(lián)時應大于等于 9; 復雜結構應大 于等 于 15； N 個塔樓時，振型個數(shù)應大于等于 N

12、X 9。注意各 振型的貢 獻由于扭轉分量的影響而不服從隨頻率增加面遞減的 規(guī)律一般較規(guī)那么 的單塔樓結構不考慮耦聯(lián)時取振型數(shù)大于等于 3 就可，頂部有小塔樓時就大于等于 6。2按總剛計算時；采用的振型數(shù)不宜小于按鍘剛計算的二倍，存在長梁或跨層柱時應注意低階振型可能是局部振型，其階數(shù)低 ,但對地震作用的奉獻卻較小。3標準要求，地震作用有效質量系數(shù)要大于等于0? 9; 基底的地震剪力誤差已很小，可認為取的振型數(shù)已滿足。設計信息I配筋信息I荷載組合I地下室恰息總信息I風荷載信息I地震信息沏體結構I調整信息拄墻設計時活荷載G不折減C折減 倍給根底的活荷載C不折減?折減梁活荷不利布置=計算層數(shù)o柱埸根底

13、活荷鞍創(chuàng)斤減系數(shù)計算截面以上層折減系102-3|fn. 854-56-8659-2020層以上.55活荷信確定取消應用A幫助考慮活荷不利布置的層數(shù)從第1 到6層.多層應取全部樓層；高層宜取全部樓層， ?高規(guī)?5.1.8 條柱、墻活荷載是否折減不折算PM不折減時，宜選 折算,?荷規(guī)?條強條 折算PM不折減時， 傳到根底的活荷載是否折減宜選折算，?荷規(guī)?條強條柱，墻，根底活荷載折減系數(shù).?荷規(guī)?條表4.1.2 強條計算截面以上的層號-折減系數(shù)11.00?荷規(guī)?條表強條2-30.85?荷規(guī)?條表強條4-50.70?荷規(guī)?條表強條6-80.65?荷規(guī)?條表強條9-200.60?荷規(guī)?條表強條活載信息:

14、條?200.60?荷規(guī)?條表4.1.2 強設計信息總信息1配筋信息荷載組合地下室信息斑荷載館息地霍信息活益信息1砌體結構1 調整信息調整信息:九度結構及一級框架結構架連樂剛度折減罷數(shù)|07中梁剛度鍛犬系數(shù)卩丐宦旗翩度潼大系數(shù)為1+BW/2拄鋼筋趙配系卩巧各薄弱層展梁諦定彎矩調幅系數(shù)P 粱設計彎矩放大系數(shù)樂扭矩折減系數(shù)=一 - - 雲(yún)力墻加強區(qū)起算層i_L.：頂塔樓地袞力放大起算層號終止層號12戲大丟數(shù)T中梁剛度增大系數(shù):彎矩調幅系數(shù)：梁設計彎矩增大系數(shù)：連梁剛度折減系數(shù)：梁扭矩折減系數(shù)：全樓地震力放大系數(shù)：確定I應用達IBK = 2.00幫助I?高規(guī)?522條；裝配式樓板取1.0 ;現(xiàn)澆樓板取

15、值1.3-2.0 , 一般取2.0BT = 0.85主梁彎矩調幅，?高規(guī)?條；現(xiàn)澆框架梁 0.8-0.9 ;裝配整體 式框架梁BM = 1.00放大梁跨中彎矩，取值1.0-1.3 ;已考慮活荷載不利布置時，宜取1.0BLZ = 0.70一般工程取0.7，位移由風載控制時取?0.8 ;?抗規(guī)?條2款，?高規(guī)?條TB = 0.40.現(xiàn)澆樓板剛性假定取值，一般取0.4 ;現(xiàn)澆樓板彈 性樓板取1.0 ;?高規(guī)?5.2.4 條RSF = 1.00用于調整抗震平安度，取值 ，一般取 1.0KQ1 =0用于框剪抗震設計時，純框填0;參見?手冊?;?抗規(guī)?6.2.13 條1 款;?高規(guī)?8.1.4 條0.2Q

16、O調整終止層號：KQ2 = 0用于框剪抗震設計時，廠調整與框支柱栢連的梁內(nèi)丈|7按抗震標準C525調整各樓層地震內(nèi)才純框填0;參見?手冊?；?抗規(guī)?條1款；?高規(guī)?條頂塔樓內(nèi)力放大起算層號：NTL =0按突出屋面局部最低層號填寫，無頂塔樓填 0頂塔樓內(nèi)力放大：RTL = 1.00 計算振型數(shù)為9-15及以上時，宜取1.0 不調整；計算振型數(shù) 為3時，取1.5九度結構及一級框架梁柱超配筋系數(shù)CPC0EF91 = 1.15 .取1.15，?抗規(guī)?6.2.4 條是否按抗震標準 調整樓層地震力IAUTO525 = 1是否調整與框支柱相連的梁內(nèi)力IREGU KZZB = 0剪力墻加強區(qū)起算層號LEV J

17、LQJQ = 1用于調整剪重比，?抗規(guī)?條強條一般不調整，?高規(guī)?條?抗規(guī)?條；?高規(guī)?條強制指定的薄弱層個數(shù)NWEAK = 0.強制指定時選用，否那么填0,?抗規(guī)?條，?高規(guī)?xJ464條總 借 a I風荷載信息|地震倍息|活荷信息|調整信息 邃馬進扈|配筋信息|«ftia# |地下室信息砌體結徇考慮P-效應梁拄重宜局部簡化為剛域梁保護層厚度枝高規(guī)或直鋼規(guī)進行構件設討往保護層厚度鋼柱計算檢度采數(shù)強有側瑤計:鋼構件詆面凈毛頁積比|015確定取消幫助設計信息：結構重要性系數(shù)：RWO柱計算長度計算原那么=1.00?砼規(guī)?322條，條強條；平安等級二級，設計使用年限1.00有側移.鋼結構3

18、2150年，取般按有側移，用于盤凝土柱的計直長度系數(shù)計算執(zhí)行混凝土規(guī)7.3 11-35柱配筋計算原那么e按單偏壓計篡r按敢偏壓計矍5.3.4 條，參見?手冊? 中選定時，梁負筋應按計算配筋配足，此種簡化更符合實際，建議采用。 當不選用時，梁 負筋可按柱邊彎矩計算配筋，即適當削峰配置。是否考慮 P-Delt 效應：1) 據(jù)有關分析結果， 7 度以上抗震設防的建筑，其結構剛度由地震或 風荷載作用的位移 限制控制，只要滿足位移要求，整體穩(wěn)定自然滿足， 可不考慮 P-DELT 效應。2) 對 6度抗震或不抗震，且根本風壓小于等于0.5 kg/M 的建筑，其結 構剛度由穩(wěn)定下限要求控制，宜考慮。3) 考

19、慮后結構周期一般會加長。4) 考慮后應按彈性剛度計算的，因此，柱計算長度系數(shù)應按正常方法 計算否 一般不考慮；?砼規(guī)? 5.2.2 條 3 款， 7.3.12 條；?抗規(guī)?柱配筋計算原那么 ：3.6.3 條；?高規(guī)? 5.4.1 條， 5.4.2 條 按單偏壓計算 宜按單偏壓 計算；角 柱、異形柱按 雙偏壓 驗算；可按特殊構 件定義角柱，程序自動按 雙偏壓 計算鋼構件截面凈毛面積比： 梁保護層厚度 mm:柱保護層厚度mm:是否按砼標準7.3.11-3 總設計彎矩75%以上時選是;單層剛性屋蓋 結構不選用。RN = 0.85 .用于鋼結構BCB = 25.00 .室內(nèi)正常環(huán)境，砼強度> C

20、20時取?25mm?砼規(guī)?條表，環(huán)境類別見條表ACA = 30.00.室內(nèi)正常環(huán)境取?30mm?砼規(guī)?條表，環(huán)境類別見條表計算砼柱計算長度系數(shù)：是.一般工程選是qq多高層結構要選用，詳見?砼規(guī)?條3款，水平力設計彎 矩占配筋信息：梁主筋強度 N/mm2 :IB = 300設計值，HPB235取210N/mm2 HRB335 取 300N/mm2?砼 規(guī)?421 條，423 條表 423-1強條柱主筋強度(N/mm2):IC=300.條表 ?砼規(guī)?強條條，墻主筋強度(N/mm2):IW=210 .條表?砼規(guī)?強條條，梁箍筋強度(N/mm2):JB=210.條表?砼規(guī)?強條條，柱箍筋強度(N/mm

21、2):JC=210.?砼規(guī)?條，條表423-1 強條墻分布筋強度 N/mm2 :JWH = 210?砼規(guī)?421條，條表423-1 強條梁箍筋最大間距 mm :SB = 100.00?砼規(guī)?條表10.2.10 ;可取100-400，抗震設計時 取加密 區(qū)間距，一般取100，詳見?抗規(guī)?條 3款強條柱箍筋最大間距 mm :SC= 100.00?砼規(guī)?條2款；可取100-400，抗震設計時取加密區(qū)間距，一般取100，詳見?抗規(guī)?條2款強條墻水平分布筋最大間距mm : SWH = 200.00.?砼規(guī)?條；可取100-300，?抗規(guī)?條1款強條 墻豎向筋分布最小配筋率 % : RWV = 0.30.

22、?砼規(guī)?條；可 取0.2-1.2 ;荷載組合：恒載分項系數(shù)：CDEAD=1.20般情況下取條1.2，詳?荷規(guī)?1款強條活載分項系數(shù)：CLIVE=1.40.般情況下取1.4，詳?荷規(guī)?條2款強條風荷載分項系數(shù)：CWIND= 1.40.般情況下取1.4，詳?荷規(guī)?條2款強條水平地震力分項系數(shù)：CEA_H= 1.30.取1.3，?抗規(guī)?豎向地震力分項系數(shù)CEA_V= 0.50 .?條4款強條，?抗規(guī)?取0.5，?抗規(guī)?5.4.1 條表 5.4.1 強 條條1款強條，?抗規(guī)? 條表5.4.1 強 條活荷載的組合系數(shù)：風荷載的組合系數(shù)：條活荷載的重力荷載代表值系數(shù)條注強條CD_L = 0.70.CD_W

23、 = 0.60.大多數(shù)情況下取 0.7，詳見?荷規(guī)?條表4.1.1 強條取0.6，?荷規(guī)?:CEA_L= 0.50.雪荷載及一般民用建筑樓面等效均布活荷載取 0.5 ,詳見?抗規(guī)? 條表5.1.3 強條組合值系數(shù)剪力墻底部加強區(qū)信息 剪力墻底部加強區(qū)層數(shù)IWF= 1取1/8剪力墻墻肢總高與底部二層高度的較大值，?抗規(guī)?條，?高規(guī)?條剪力墻底部加強區(qū)高度mZ_STRENGTHEN= 7.00.取 1/8 剪力墻墻肢總高與底部二層高度的較大值，?抗規(guī)?條，?高規(guī)?條SATWE計算控制參數(shù)：層剛度比計算：1剪切剛度：計算嵌固層剛度和純框架結構層間剛度時采用，帶斜撐結構 大空間為一層時可采用。2剪彎剛

24、度：適用計算任何結構的剛度計算，建議采用；底部大空間為二3按層地震剪力與層地震位移差之比計算抗震標準方法不宜采用；底部層時可以采用。:該法概念模糊，義不符，建議一般結構完全相同的層，放在不同層位移時的剛度不同，這與層剛度的定 不用。系統(tǒng)默認是第三種計算方法，設計者應注意改正；也有人認為第三種均可采用總剛與側剛問題：1按總剛計算耗機時和內(nèi)存資源較多。2有彈性樓板設置時必須按總剛計算。3無彈性樓板時宜按側剛計算。4 標準控制的層剛度比和位移比，要求在剛性樓板條件下計算，因此，任何情況下均按側剛算一次，以 驗算層剛度比和位移比。計算結果的鑒別分析和調整：1合理性：框架結構；T仁0.10.15N 其中

25、N為結構層數(shù)框剪結構：T1=0.080.12N 其中N為結構層數(shù)剪力墻結構：T仁0.040.06N 其中N為 結構層數(shù)筒中筒結構：T仁0.060.1N 其中N為結構層數(shù)并且有T21/31 /5Ti ； T3 1/51/7 Ti2 扭轉周期應小于平動周期的0.9 0.853 底部總剪力與總重量的比為：Q/W=0.12%0.28% 7度、二類土Q/W=2.8%5% 8 度、二類土4位移：當剪力墻作為薄壁桿件計算時，最大層間相對位移取u/h小于等于1/1100;較佳取值取1/16001/2500當剪力墻作為墻元模型包括殼元、膜元等 計算時；最大層間相對位 移取滿足標準要求為基準，較佳取值1/1200

26、1600。5合理的含鋼量：梁：0.35%1.5% 墻：0.35%0.5%柱：0.5%1.5% 板：0.35%0.6%6 最大層間位移角和水平位移不宜大于樓層平均位移值的1.2倍，A級高度 不應大于1.5倍，B級高度不應大于1.4倍。7構剛度控制與調整：剛度控制內(nèi)容不滿足時的調整方法1彈性層間位于移控制： Umax/hW 1/5001/1000調整層咼，加強底部豎向構件剛度2層剛度比控制：Ki/Ki+1 < 0.7 且 3 Ki/(Ki+1 +Ki+2+ Ki+3) W 0.8調整層高，加強或削弱相關層剛度或按?高規(guī)?和處理3轉換層剛度比控制：Ki+n/K iW 1.3K i+1/K i

27、W 1.67調整層高，加強或削弱相關層剛度4嵌固層剛度比控制：丫 e=(G1A1Ho)/(GoAoh1)> 2 ;其中:2Ao, A1=A w+2.5(h ci/hi) A ci增加地下室剪力墻或將嵌固層下移一層5整體穩(wěn)定剛重比控制：EJd >1.4GH2或 Gj> 10Gj加強豎向構件剛度6扭轉位移控制： A類咼度 不且 Umax/Uuc?1.2 不尖 Umax/ Uuc?1.5B類高度不且 U max/ Uuc?1.2 不尖 Umax /Uuc?1.4調整平面布置，減少剛心與形心偏心 距，注： 假設厶Umax/h x2比彈性層 間位移角控制要 求小，那么可不考慮本 項要求

28、7扭轉控制剛度：A類高度A 類高度：T1/T6 0.9B 類高度：TTtv 0.85找出原因采取相應措施8舒適度控制：2amaxV 0.15m/s § 住宅、公寓amaxV 0.15m/s 辦公、旅館加強豎向構件剛度采用薄壁桿元模型輸入時要注意：1上下墻體的剪心、形心應盡可能對齊；局部開洞整體剪力墻化為無洞口剪力墻輸入；局部無洞剪力墻化成整體開洞剪力墻輸入。2帶邊柱剪力墻按無柱剪力墻輸入；當柱斷面較大時，可再單獨輸入柱，最后柱配筋=柱鋼筋+墻端筋3一般與剪力墻正交梁端宜按鉸支輸入，當墻厚?0.8梁高時，可按彈 性固結梁輸入，按鉸支輸入時，與墻正交梁端的負筋不少于跨中的40%4地下室邊

29、墻壁不宜按整片墻輸入，宜分段按墻柱輸入，凡有梁相交部位設墻柱，墻柱截面取支承點兩邊各3倍墻厚，當有明柱時加輸時柱。5抗震設計的高層建筑結構，其樓層側向剛度不宜小于相鄰層上部樓層側向剛度的70%或其上相鄰三層側向剛度平均值的80%。6A級高度的高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不宜小于其上的一層受剪承力的 80% ;不應小于其上一層受剪承載力的65% ; B級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不應小于其上一層受剪承載力的75%。7各片剪力墻的等效剛度相差不要大于3倍。8多層或高層上部結構設置水箱和游泳池時，其底板應與樓面板分開。9框架-剪力墻結構，底層剪力墻截面面積Aw和柱截面面積 Ac之和與高層樓面面積之比，對 7度2類土情況，一般Ac+Aw /Af=3%5%; Aw/ Af=2%、3%。層數(shù)多高度大的框架-剪