注冊(cè)化工工程師專(zhuān)業(yè)基礎(chǔ)考試模擬試題下午

1、121在一個(gè)體積恒定為5dm3的絕熱箱中發(fā)生某化學(xué)反應(yīng)，系統(tǒng)中的溫度升高200K，壓力增加150kPa。AH為()。A750JB0C750kJD.無(wú)法確定1222mol雙原子理想氣體，由350K、25dm的始態(tài)恒溫膨脹至50dm,則此過(guò)程的AG=()kJoA11.526B4.034C4.034D01232mol雙原子理想氣體由350K200kpm勺始態(tài)，經(jīng)絕熱可逆壓縮到260kPa的末態(tài)，則此過(guò)程的W=()kJ。A1.583B0C1.132D3.116*124在一定溫度下，PA=120kPa,PB=80kPa,由A(l)和B(l)形成的理想椒態(tài)混合物的組成xb=0.65,與其平衡的氣相的組成y

2、A=()。A0.447B0.553C0.327D0.401125已知100C、101.325kPa下純水的化學(xué)勢(shì)為仙*(100C,101.325kPa,l),又知100C、80kPa的水蒸氣之化學(xué)勢(shì)為a*(100C,80kPa,g),貝UJ(100C,80kPa,g)-J(100C,101.325kPa,l)應(yīng)為()J。(蒸氣可視為理想氣體)A-692.27B-83.27C-1.855D0126在一定T、p下，乙苯脫氫反應(yīng)C6HGH5(g)-C6H-GH(g)+H2(g)反應(yīng)達(dá)平衡后再加入一定量的HOg),則此反應(yīng)的()；乙苯的平衡轉(zhuǎn)化率a()。A.變大，變大B.變小，變大C.不變，變大D.變

3、小，不變127某電導(dǎo)池的電導(dǎo)池常數(shù)小=150m，用此電導(dǎo)池測(cè)得濃度為0.02的某電解質(zhì)AB勺電阻為925Q,若已知mA=349.82義10-4S-m2-mol-1,mB=40.9x10-4S-m2-mol-1,則AB勺解離度虱為()。A. 0.208B. 0.104C. 0.416D.無(wú)法計(jì)算128某原電池的電池反應(yīng)若寫(xiě)成以下的形式時(shí)，即2AgCl(s)2Ag(s)+Cl2(g,100kPa)其相應(yīng)的電池電動(dòng)勢(shì)E=-1.135V,Ar3m=219.2kJmol-1。當(dāng)將電池反應(yīng)寫(xiě)成以下形式時(shí)，即1AgCl(s)|Ag(s)+萬(wàn)Cl2(g,100kPaj)則其相應(yīng)的電池電動(dòng)勢(shì)日為()，AG售的(

4、)kJmol-1。A. -2.271,438.4B. -1.135,219.2C. -1.135,109.6D. 0.567,109.6129根據(jù)楊氏方程可知，當(dāng)一液體能潤(rùn)濕具固體表面時(shí)，界面張力應(yīng)滿足()。A. (Ts-g(Ts-1B. CTs-gCTl-gC.(Ts-l(Tl-gD.(Ts-l(Ts-g130一定溫度下，A一B的反應(yīng)中的反應(yīng)物A,若反應(yīng)掉其起始濃度Ca,o的1/4時(shí)需時(shí)3min,接著又將余下的3/4ca,o反應(yīng)掉它的1/4,需時(shí)亦是3min,則此反應(yīng)為()。A.一級(jí)B.零級(jí)C.二級(jí)D.三級(jí)131某反應(yīng)的活化能Ea=81.09kJmol-1,若將反應(yīng)溫度由20C提高至30C,

5、則反應(yīng)速率常數(shù)增至原來(lái)的()倍。A. 1.5B. 2.0C. 3.0D. 4.0132盛有濃度為0.02moldm3、體積為25cmlIAgNO容液之燒杯中，滴加了濃度為0.01mol-dm3、體積為25cm的白NAC熔液，制得了AgCl溶膠。若令該溶膠聚沉，則在同樣量濃度的NaCl、CuCb、AlC、NaS*Na3PO的溶液中，聚沉能力最大的為()溶液。A. AlCl3B. NaPOC. NaClD. CuCl2133用20c的空氣標(biāo)定轉(zhuǎn)子流量計(jì)的讀數(shù)范圍為535m3/h,現(xiàn)用該流量計(jì)測(cè)定20c的氨氣流量，則其流量范圍為（）。A. 535m3/hB. 3.8326.8m3/hC6.5345.

6、71m3/h_3D.8.5359.7m/h134離心泵的允許吸上真空度H隨流量Q的增大其變化的趨勢(shì)是（）。A.增大B.變小C.不變D.不確定135離心泵的銘牌上標(biāo)出的流量Q和壓頭Ht值是（）。A.操作點(diǎn)對(duì)應(yīng)值B.最大流量下對(duì)應(yīng)值C.最高效率對(duì)應(yīng)值D.一定轉(zhuǎn)速下的計(jì)算值136含塵氣體通過(guò)邊長(zhǎng)4m寬3m高1.5m的降塵室，若顆粒的沉降速度為1m/s,則降塵室的生產(chǎn)能力為（）。A. 4m3/sB. 2m3/sC. 6m3/s3D. 12m/s137一定操作條件下測(cè)得過(guò)濾常數(shù)K=5x10-5m2/s,qe=0.01m3/s,過(guò)濾面積5m2,則得到1m3濾液所需的時(shí)間為（）。A. 840sB. 176s

7、C. 880sD. 340snd2138當(dāng)攪拌槽內(nèi)無(wú)擋板時(shí)，可能發(fā)生打旋”現(xiàn)象的攪拌雷諾數(shù)（Re）范圍是（）。A. Re103（湍流）139單層平壁導(dǎo)熱速率的數(shù)學(xué)表達(dá)式為（）A. QS(tit2)bbB. QS(tit2)C. QbS(tl t2)D.Qgtit2)140兩流體在列管換熱器中換熱，一側(cè)流體溫度不變，則兩流體應(yīng)采用（）操作方式。A.并流B.逆流C.錯(cuò)流D.并流、逆流、錯(cuò)流均可141當(dāng)換熱器的熱負(fù)荷一定時(shí)，減小冷卻水用量，將導(dǎo)致（）0A.冷卻水出口溫度升高，傳熱面積減小B.冷卻水出口溫度升高，傳熱面積加大C.冷卻水出口溫度降低，傳熱面積減小D.冷卻水出口溫度降低，傳熱面積增大142

8、在以逆流操作的列管換熱器中，加熱管的直徑為25mme2.5mm水在管內(nèi)流動(dòng)，其進(jìn)出口溫度分別為15C和32C。熱油在殼方流動(dòng)，油的進(jìn)出口溫度為120c冷卻至40Co油的流量為1.5kg/s,其平均比熱為1.9kJ/（kgC）。已知水側(cè)和油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)分別為1.5kW/（m2C）和0.5kW/（n2C）。兩流體逆流流動(dòng)，管壁和污垢熱阻可忽略。換熱器的傳熱面積&為（）。A. 12.9m2B. 14.4m2_2C. 17.1mD.21.5m2143在相同操作條件下，多效蒸發(fā)與單效蒸發(fā)相比，其（）。A.溫度差損失較小，單位蒸汽消耗量較小B.溫度差損失較小，單位蒸汽消耗量較大C.溫度差損失較大，單位

9、蒸汽消耗量較小D.溫度差損失較大，單位蒸汽消耗量較大144在標(biāo)準(zhǔn)蒸發(fā)器中，用120c的飽和蒸汽加熱鹽水。蒸發(fā)空間二次蒸汽的溫度為86C,溶液的平均沸點(diǎn)為98C,則該蒸發(fā)器中的有效溫度差為（）C。A34B28C25D22145某操作中的精餾塔，若將回流比增大，其他條件保持不變，則餾出液的組成（）。A.減小B.不變C.不確定D.增加146用一連續(xù)精餾塔分離苯-甲苯混合物。已知塔頂采用全凝器，餾出液中含苯0.97（摩爾分?jǐn)?shù)），苯-甲苯的平均相對(duì)揮發(fā)度為2.52。若操作回流比為3.0，則離開(kāi)第二層理論板（塔頂為第一層理論板）的液相組成為（）。A0.859B0.915C0.885D0.820147在常壓

10、精餾塔中分離某二元理想混合物。泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料組成為0.55（易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)，下同），餾出液的組成為0.985，操作回流比為最小回流比的1.85倍，物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為2.65，則該情況下的精餾段操作線方程為（）。Ayn+1=0.656xn+0.338Byn+1=0.656xn-0.338Cyn+1=0.344xn+0.338Dyn+1=0.656xn+0.189148在某連續(xù)精餾裝置的設(shè)計(jì)中，塔頂采用全凝器冷凝，塔釜采用再沸器間接加熱。通過(guò)工藝計(jì)算，已知完成指定的分離任務(wù)需要20層理論板（包括再沸器），所選塔板的總板效率為50%塔板間距為0.35m,則所設(shè)計(jì)的精儲(chǔ)塔的有效高度為（）。A

11、13.65mB12.95mC13.30mD12.60m149在填料吸收塔中用清水吸收氨-空氣混合物中的氨。混合氣的進(jìn)塔組成為0.025，出塔組成為0.002（均為摩爾比），操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=0.88X,則溶液出塔的最大摩爾分?jǐn)?shù)為（）。A0.0284B0.0215C0.0276D0.0292150在某填料層高度為4m勺填料吸收塔中，用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分。已知混合氣的流量為50kmoL/h,組成為0.05（摩爾分?jǐn)?shù)），溶質(zhì)的吸收率為96%溶齊I的流量為100kmoL/h,操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=1.58X,則吸收塔中所用填料的等板高度為（）。A. 0.464mB.

12、0.514mC. 0.625mD. 0.550m151對(duì)于一定的物系，在一定溫度下影響萃取分離效果的主要因素是（）0A.料液組成B.溶劑比S/FC.原料液量D.溶劑J用量S152在一定溫度下，A、RS元物系的溶解度曲線和輔助曲線如本題附圖所示。用純?nèi)軇㏒萃取A、B兩組分混合7中的組分Ao原料液流量為100kg/h,其中組分A的組成為0.4（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。欲獲得最高組成的萃取液，采用兩級(jí)錯(cuò)流萃取流程，每級(jí)中溶劑用量相等。則溶劑的總用量S及最終萃余相中組分刖勺組成接近（）。A. S=65kg/h,X2,a=0.09B. S=32.5kg/h,X2,a=0.09C. S=65kg/h,X2,a=0.2

13、3D. S=32.5kg/s,X2,a=0.23153用稀硫酸水溶液浸取礦石粉中的金屬。礦粉的處理量為200kg/h,其密度為2420kg/m3o稀硫酸白密度為1025kg/m30采用的液固質(zhì)量比為8：1。要求金屬的浸出率為96%根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，浸出時(shí)間為0.82h,其他所有輔助操作時(shí)間為1.6h。裝料體積為浸取器總?cè)莘e的70%浸取器的體積應(yīng)為（）m。A. 3.98B. 5.68C. 3.78D. 5.40154以濕空氣作為干燥介質(zhì)，在一定溫度、總壓101.33kPa下干燥某濕物料，若所用空氣的相對(duì)濕度增大，則濕物料的平衡含水量（）。A.不變B.增加C.減小D.不確定155在101.33kPa下，濕

14、度0.005kg水/（kg絕干氣）、溫度160c的濕空氣在理想干燥器中降溫至55c時(shí)離開(kāi)，出干燥器的廢氣的濕度為（）0A. 0.0415kg水/（kg絕干氣）B. 0.463kg水/（kg絕干氣）C. 0.0463kg水/（kg絕干氣）D. 0.0926kg水/（kg絕干氣）156用通風(fēng)機(jī)將溫度25C、濕度0.005kg水/（kg絕干氣）的新鮮空氣送入預(yù)熱器，預(yù)熱到120c后進(jìn)入連續(xù)逆流干燥器中，空氣離開(kāi)干燥器時(shí)的濕度為0.06kg水/（kg絕干氣）。濕物料由含水量w=5.8%被干燥至含水量火=0.2%,每小時(shí)有9000kg濕物料被加入干燥器，則新鮮空氣的消耗量為（）oA. 9233kg新鮮空

15、氣/hB. 8675kg新鮮空氣/hC. 9802kg新鮮空氣/hD. 9187kg新鮮空氣/h157某一壓力表，其測(cè)量范圍為010MPa經(jīng)校驗(yàn)得出如下數(shù)據(jù)：標(biāo)準(zhǔn)表讀數(shù)/MPa0246810被校表讀數(shù)/MPa01.983.985.947.979.99那么該壓力表的精度等級(jí)為（）oA. 0.6級(jí)B. 0.4級(jí)C. 1.0級(jí)D. 0.5級(jí)158比例積分控制規(guī)律的特點(diǎn)是（）A.反應(yīng)快，控制及時(shí)，有余差存在B.反應(yīng)慢，控制不及時(shí)，有余差存在C.反應(yīng)快，控制及時(shí)，能消除余差D.反應(yīng)慢，控制不及時(shí)，但能消除余差d-qmax159線性流量特性控制閥的放大系數(shù)Kvl,隨著閥門(mén)相對(duì)開(kāi)度的增加，放d-L大系數(shù)（）

16、A.逐漸減小B.逐漸增大C.保持不變D.可能增大，也可能減小160自動(dòng)控制系統(tǒng)主要是由（）組成的。A.檢測(cè)與變送裝置、控制器、執(zhí)行器、顯示器B.檢測(cè)與變送裝置、控制器、顯示器、被控參數(shù)C.檢測(cè)與變送裝置、控制器、執(zhí)行器、被控對(duì)象D.檢測(cè)與變送裝置、控制器、執(zhí)行器、被控參數(shù)161基本建設(shè)計(jì)劃和實(shí)施的依據(jù)是（）。A.初步設(shè)計(jì)B.施工圖設(shè)計(jì)（或稱(chēng)詳細(xì)設(shè)計(jì)）C.中試設(shè)計(jì)D.工程設(shè)計(jì)162工藝物料流程圖是所有成品中最基礎(chǔ)的圖紙之一。工藝物料流程圖中不包括（）。A.設(shè)備：編號(hào)、名稱(chēng)、相對(duì)尺寸B.物流：編號(hào)、流向、特性C.主要工藝操作條件（溫度、壓力）D.管路的標(biāo)注（管徑、代號(hào)、材質(zhì)等）2AP163復(fù)雜反應(yīng)

17、物系,P為目的產(chǎn)物，要求每小時(shí)得1kmol的目的產(chǎn)物P,如AQ果P的收率為80%原料A的加料應(yīng)為每小時(shí)（）。A2.5kmolB1.0kmolC0.625kmolD0.5kmol164用減壓蒸發(fā)的方法濃縮某物質(zhì)的水溶液，每小時(shí)處理量為1000kg/h，使此水溶液濃度從2%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）濃縮至8%，需要向蒸發(fā)系統(tǒng)輸入的熱量是（）。已知水的汽化潛熱約為2500kJ/kg。A521kWB160kWC521kJ/hD160kJ/h165為了防止突然停電時(shí)，泵出口管道上的液體倒流，使泵損壞，在離心泵的出口安裝（）。A.截止閥B.止回閥C.盲板D.異徑管166在一個(gè)舊有的廠房中，重新生產(chǎn)某一個(gè)產(chǎn)品，在車(chē)

18、間面積比較緊張而廠房的高度比較高的情況下，比較適宜選用（）。A.槽式設(shè)備B.塔式設(shè)備167化工管道設(shè)計(jì)時(shí)，不應(yīng)使管道對(duì)相連設(shè)備施加超出設(shè)備能夠承受的應(yīng)力，引起應(yīng)力的原因是（）。A.管道的振動(dòng)B.管道以及某種物料和保溫材料的重量C.管路和設(shè)備的熱膨脹D.管道的振動(dòng)、管道以及某種物料和保溫材料的重量168有兩種化學(xué)物質(zhì)所口B,ALQ。值為35mg/kg,B白Ud值為100mg/kg,這兩種物質(zhì)的毒性（）。A. A物質(zhì)的毒性大B. B物質(zhì)的毒性大169某生產(chǎn)企業(yè)排放的廢水成分為：pH=4，含細(xì)小纖維物1250mg/L，硫化物120mg/L，而且日排放量分別為760kg和90kg。為達(dá)標(biāo)排放，（）的處

19、理工藝是比較合理的。A.調(diào)節(jié)池氣浮生化池二沉池出水B.吸附-混凝-生化池-二沉池-出水C.調(diào)節(jié)池-氣浮-氧化還原-出水D.中和沉淀氣浮出水170（）既能除塵又能凈化氣體。A.袋式除塵器B.旋風(fēng)除塵器C.電除塵器D.濕式除塵器171污泥濃縮方法中，氣浮濃縮法適用于（）A.化學(xué)沉淀污泥B.密度接近于水、疏水性的污泥C.任何污泥D,沉砂池沉渣172某一H若機(jī)在低溫?zé)嵩礊?5C、高溫?zé)嵩礊?25c之間工作，則這一熱機(jī)的最高效率為（）。A. 80%B. 25%C. 40%D. 50%173下面關(guān)于熱力學(xué)第二定律的描述正確的是（）。A.不可能把熱量從低溫物體傳向高溫物體而不產(chǎn)生其他變化B.熱量不可能從高溫物體傳向低溫物體而不產(chǎn)生其他變化C.體系的嫡在任何情況下都是增加的D.在任何體系的不可逆變化過(guò)程中，體系的嫡總是增加的174某一可逆機(jī)按下圖由兩個(gè)等壓和兩個(gè)等容過(guò)程組成的循環(huán)（a-b-c-d-a）,介質(zhì)為理想氣體，則經(jīng)過(guò)一個(gè)循環(huán)熱機(jī)所做的凈功為（）。A.B.C.D.A. 1B. 2C. 3D. 4175某1mol理想氣體（Cp2R）經(jīng)可逆等壓對(duì)外做功，體系體積由V膨脹到2V,若已知初態(tài)溫度為T(mén),則