2012秋房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)習(xí)題要點(diǎn)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1選擇題1伸縮縫的設(shè)置主要取決于（      ）  A.結(jié)構(gòu)承受荷載大小                 B.結(jié)構(gòu)高度C.建筑平面形狀                  &#

2、160;  D.結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度2在下列（ ）情況下應(yīng)考慮設(shè)置下弦橫向水平支撐。 A、抗風(fēng)柱與屋架下弦連接 B、抗風(fēng)柱與屋架上弦連接C、設(shè)有天窗 D、有縱向運(yùn)行的設(shè)在屋架下弦的懸掛吊車(chē)3在下列情況下（ ）應(yīng)考慮設(shè)置上弦橫向水平支撐。A、抗風(fēng)柱與屋架上弦連接 B、有縱向運(yùn)行的設(shè)在屋架下弦的懸掛吊車(chē) C、 抗風(fēng)柱與屋架下弦連接 D、設(shè)有天窗4單層廠(chǎng)房下柱柱間支撐設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的 。 A. 兩端，與上柱柱間支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 B. 中間，與屋蓋橫向水平支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 C. 兩端，與屋蓋橫向水平支撐相對(duì)應(yīng)的柱間D. 中間，與上柱柱間支撐相對(duì)應(yīng)的柱間5單層廠(chǎng)房下柱柱間支撐一般布置于伸縮縫區(qū)段的（&#

3、160;     ）A.中部                             B.兩端C.距兩端的第二個(gè)柱距內(nèi)             D.任意一端6有

4、吊車(chē)廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)溫度區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則以下列（ ）項(xiàng)為正確做法。A下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端 B下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部 C下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端 D下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部7單層廠(chǎng)房計(jì)算中，對(duì)屋面活荷載、雪荷載的取值是按(      )  A.兩者之和                 

5、60;            B.兩者的平均值  C.兩者的較小值                          D.兩者中的較大值8計(jì)算吊車(chē)橫向水平荷載時(shí)，需考慮（ ）A 吊重B大車(chē)重和小車(chē)重C 吊重、大車(chē)重和小車(chē)重D吊重和

6、小車(chē)重9當(dāng)兩臺(tái)吊車(chē)組合時(shí)，對(duì)輕級(jí)和中級(jí)工作制吊車(chē)折減系數(shù)取_。 （ ）A.0.8 B.0.85 C.0.9 D.0.9518排架計(jì)算時(shí)，對(duì)一單層單跨廠(chǎng)房一個(gè)排架，應(yīng)考慮（ ）臺(tái)吊車(chē)。A4臺(tái) B2臺(tái) C3臺(tái) D按實(shí)際使用時(shí)的吊車(chē)臺(tái)數(shù)計(jì)10垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值中為_(kāi)。 （ ）A. 風(fēng)振系數(shù) B. 風(fēng)壓高度變化系數(shù) C. 風(fēng)載體型系數(shù) D. 基本風(fēng)壓11垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值中為_(kāi)。 （ ）A. 風(fēng)振系數(shù) B. 風(fēng)壓高度變化系數(shù) C. 風(fēng)載體型系數(shù) D. 基本風(fēng)壓12垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值中為_(kāi)。 （ ）A. 風(fēng)振系數(shù) B. 風(fēng)壓高度變化系數(shù) C. 風(fēng)載體型系數(shù) D.

7、 基本風(fēng)壓13垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值中為_(kāi)。 （ ）A. 風(fēng)振系數(shù) B. 風(fēng)壓高度變化系數(shù) C. 風(fēng)載體型系數(shù) D. 基本風(fēng)壓14等高排架實(shí)際上是指排架中各柱（）A.柱頂標(biāo)高相等的排架 B.柱頂位移相等的排架 C.柱底標(biāo)高相等的排架 D.柱頂剪力相等的排架15兩跨等高鉸接排架中有A、B、C三根柱,柱頂承受水平集中荷載作用,則（） A.增大A柱截面,將減小C柱的柱頂剪力 B.增大A柱截面,將減小A柱的柱頂剪力 C.增大B柱截面,對(duì)B柱的柱頂剪力沒(méi)有影響 D.增大B柱截面,將增大A、C柱的柱頂剪力16單層廠(chǎng)房排架在柱頂集中水平力作用下按剪力分配法計(jì)算時(shí)，總剪力是按(  

8、;    )  A.柱的數(shù)量平均分配給各柱                B.柱的高度分配給各柱  C.柱的側(cè)移剛度分配給各柱                D.柱的截面面積分配給各柱17單層廠(chǎng)房排架柱內(nèi)力組合時(shí)，一般不屬于控制截面的是( )A.上柱

9、柱頂截面B.上柱柱底截面C.下柱柱頂截面D.下柱柱底截面18在一般單階柱的廠(chǎng)房中，柱的_截面為內(nèi)力組合的控制截面。 （ A ）A. 上柱底部、下柱底部及牛腿頂面 B. 上柱頂部、下柱頂部及牛腿頂面 C. 上柱頂部、上柱底部及下柱底部 D. 下柱頂部、下柱底部及牛腿頂面19在一般單階柱的廠(chǎng)房中，柱的（ ）截面為內(nèi)力組合的控制截面A、 上柱底部、下柱的底部與頂部 B、 上柱頂部、下柱的頂部與底部C、 上柱頂部與底部、下柱的底部 D、 上柱頂部與底部、下柱頂部與底部20關(guān)于單層廠(chǎng)房排架柱的內(nèi)力組合,下面說(shuō)法中不正確的是（）A.每次內(nèi)力組合時(shí),都必須考慮恒載產(chǎn)生的內(nèi)力 B.同臺(tái)吊車(chē)的豎向荷載Dmax和

10、Dmin,不能同時(shí)作用在同一柱上 C.風(fēng)荷載有左吹風(fēng)或右吹風(fēng),組合時(shí)只能二者取一 D.同一跨內(nèi)組合有吊車(chē)水平荷載Tmax時(shí),不一定要有Dmax或Dmin21對(duì)裝配式鋼筋混凝土單層廠(chǎng)房進(jìn)行設(shè)計(jì)，當(dāng)進(jìn)行排架柱內(nèi)力組合時(shí)，下面（ ）的描述是正確的A 恒載始終參與內(nèi)力組合B有吊車(chē)豎向荷載，必有吊車(chē)橫向水平荷載C每部吊車(chē)橫向水平荷載和吊車(chē)豎向荷載必須同時(shí)考慮D在對(duì)軸力組合時(shí)，由于在吊車(chē)橫向荷載和風(fēng)載作用下排架柱不產(chǎn)生軸力，可不參與組合22對(duì)裝配式鋼筋混凝土單層廠(chǎng)房進(jìn)行設(shè)計(jì)，當(dāng)進(jìn)行排架柱內(nèi)力組合時(shí)，下面（ ）的描述是錯(cuò)誤的A 恒載始終參與內(nèi)力組合的B 風(fēng)荷載有左風(fēng)和右風(fēng)兩種，每次組合時(shí)只能考慮一種C考慮吊

11、車(chē)橫向水平荷載參加組合時(shí)，必須同時(shí)考慮吊車(chē)豎向荷載參加組合D在 組合時(shí)，吊車(chē)橫向水平荷載和風(fēng)載不產(chǎn)生軸力，可不參與組合23下列哪句敘述是正確的。 （ ）A. 左，右風(fēng)不可能同時(shí)產(chǎn)生。 B. 有D必有T，有T不一定有D。 C. 在組合Mmax時(shí)，應(yīng)使相應(yīng)的Nmax也盡可能大些，這樣更為不利。 D. 同臺(tái)吊車(chē)的Tmax同時(shí)作用于左，右柱上，但方向只能擇一。24單層廠(chǎng)房排架柱內(nèi)力組合中可變荷載的下列特點(diǎn)，（ ）有誤。A吊車(chē)豎向荷載，每跨都有在左、在右及在左、 在右兩種情況；每次只選一種 B吊車(chē)橫向水平荷載同時(shí)作用在該跨左、右兩柱，且有正、反兩個(gè)方向 C有或必有，但有不一定有或 D風(fēng)荷載有左來(lái)風(fēng)和右來(lái)

12、風(fēng)，每次選一種25排架結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合時(shí)，任何情況下都參與組合的荷載是（ ）。A活荷載 B風(fēng)荷載 C吊車(chē)豎向和水平荷載 D恒荷載26在單層廠(chǎng)房的各種結(jié)構(gòu)中，（ ）對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力影響比較大，在設(shè)計(jì)時(shí)要予以重視。 A、恒載、吊車(chē)荷載、雪荷載 B、恒載、吊車(chē)荷載、風(fēng)荷載 C、吊車(chē)荷載、風(fēng)荷載、施工荷載 D、吊車(chē)荷載、施工荷載、雪荷載27下列關(guān)于荷載分項(xiàng)系數(shù)的敘述(      )不正確。  A.G為恒載分項(xiàng)系數(shù)  B.Q用于計(jì)算活載效應(yīng)的設(shè)計(jì)值  C.G不分場(chǎng)合均取1.2  D.Q取1.4；對(duì)于樓面結(jié)構(gòu)，當(dāng)活載標(biāo)準(zhǔn)

13、值不小于4kN/m2時(shí)取1.328荷載分項(xiàng)系數(shù)的取值(      )  A.總是大于1                            B.總是小于1  C.總是等于1       &

14、#160;                    D.可能大于1，可能等于1，也可能小于129單層廠(chǎng)房單階柱在內(nèi)力組合時(shí)，應(yīng)在（ ）位置要求出相應(yīng)的剪力值。 A、上柱柱頂截面 B、下柱柱頂截面 C、上柱柱底截面 D、下柱柱底截面30永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)G=1.35適用于( )A.由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合B.由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合C.荷載效應(yīng)的偶然組合D.荷載效應(yīng)的頻遇組合31大部分短牛腿的破壞形式屬

15、于（ ）。A剪切破壞 B斜壓破壞 C彎壓破壞 D斜拉破壞32單層廠(chǎng)房柱牛腿的斜壓破壞多發(fā)生在_情況下。 （ B ）A. 0.751 B. 0.10.75 C. 0.1 D. 0.7533單層廠(chǎng)房柱牛腿的剪切破壞多發(fā)生在_情況下。 （ C ）A. 0.751 B. 0.10.75 C. 0.1 D. 0.7534單層廠(chǎng)房柱牛腿的彎曲破壞多發(fā)生在_情況下。 （ D ）A. 0.751 B. 0.10.75 C. 0.1 D. 0.7535裝配式鋼筋混凝土單層廠(chǎng)房柱牛腿截面高度根據(jù)（ ）確定A構(gòu)造要求和承載力要求B構(gòu)造要求和裂縫控制要求C構(gòu)造要求、承載力和裂縫控制要求D承載力和裂縫控制要求36對(duì)柱下

16、獨(dú)立基礎(chǔ)進(jìn)行底板配筋時(shí)，控制截面為（ ）處截面A柱與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處B柱與基礎(chǔ)交接處C基礎(chǔ)中軸線(xiàn)D基礎(chǔ)變階處37柱下鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)的高度是根據(jù)（ ） A.抗沖切承載力計(jì)算確定 B.地基承載力計(jì)算確定 C.基礎(chǔ)尺寸的構(gòu)造要求,再通過(guò)抗沖切承載力驗(yàn)算確定 D.基礎(chǔ)尺寸的構(gòu)造要求,再通過(guò)地基承載力驗(yàn)算確定38柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的基底尺寸應(yīng)根據(jù)（ ）的關(guān)系確定A地基反力和和地基承載力設(shè)計(jì)值 B地基凈反力和地基承載力設(shè)計(jì)值C地基附加應(yīng)力和地基承載力特征值 D地基反力和地基承載力特征值39吊車(chē)梁計(jì)算的特點(diǎn)是：(1)吊車(chē)荷載應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)；(2)吊車(chē)運(yùn)行荷載應(yīng)用影響線(xiàn)作出最不利內(nèi)力包絡(luò)圖；(3)(&#

17、160;     )；(4)對(duì)重(中)級(jí)工作制吊車(chē)梁應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。  A.吊車(chē)梁承受水平方向的彎、剪、扭  B.吊車(chē)梁承受豎直和水平方向的彎、剪、扭  C.吊車(chē)梁承受豎直方向的彎、剪和水平方向的彎、剪、扭  D.吊車(chē)梁承受豎直方向的彎、剪、扭和水平方向的彎、剪40當(dāng)單層工業(yè)廠(chǎng)房縱向排架柱列數(shù)（ ）時(shí)，縱向排架也需計(jì)算。A B C D41一般情況下,在初選框架梁的截面高度時(shí),主要考慮的因素是（）A.梁的跨度 B.層高 C.結(jié)構(gòu)的總高度 D.梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)42一般情況下,進(jìn)行現(xiàn)澆框架梁的截面設(shè)計(jì)時(shí),（）A.跨中和

18、支座均按T形截面計(jì)算 B.跨中和支座均按矩形截面計(jì)算 C.跨中按T形截面計(jì)算,支座按矩形截面計(jì)算 D.跨中按矩形截面計(jì)算,支座按T形截面計(jì)算 43裝配整體式樓蓋中框架梁的截面慣性矩應(yīng)取矩形截面慣性矩I0的（）A.1.0倍 B.1.2倍 C.1.5倍 D.2.0倍44有關(guān)框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖，下列說(shuō)法中不正確的是( )A.框架梁的跨度應(yīng)取相鄰兩根柱子軸線(xiàn)之間的距離B.底層柱的長(zhǎng)度應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層樓板頂面之間的距離C.框架各跨跨度相差不大于10時(shí)，可簡(jiǎn)化為等跨框架計(jì)算D.不等跨框架簡(jiǎn)化為等跨框架后，計(jì)算跨度應(yīng)取原框架中的最小跨度值45設(shè)計(jì)現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)時(shí)，為簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)現(xiàn)澆樓蓋，取中框架梁

19、的截面慣性矩為（      ）  A.                B.1.2                C.1.5            &#

20、160; D.2.0   ( 為矩形截面梁的截面慣性矩)46框架跨度是指 間的距離。 （ C ）A. 定位軸線(xiàn) B. 底層柱軸線(xiàn) C. 頂層柱軸線(xiàn) D. 中間層柱軸線(xiàn)47對(duì)各跨跨差不超過(guò)10%的不等跨框架，跨度應(yīng)按 的等跨框架計(jì)算。（ A ）A. 平均跨度 B.最大跨度 C. 最小跨度 D. 計(jì)算跨度48現(xiàn)澆整體式框架中框架梁 。 （ B ）A. B. C. D. 49現(xiàn)澆整體式框架邊框架梁 。 （ D ）A. B. C. D. 50裝配式框架中框架梁 。 （ A ）A. B. C. D. 51裝配式框架邊框架梁 。 （ A ）A. B. C. D. 52裝配整體式框架中框架梁 。

21、（ D ）A. B. C. D. 53裝配整體式框架邊框架梁 。 （ C ）A. B. C. D. 54用分層法計(jì)算框架內(nèi)力時(shí),應(yīng)對(duì)柱線(xiàn)剛度進(jìn)行如下修正:（）A.底層柱不變,其余各層柱乘以0.9 B.底層柱不變,其余各層柱乘以0.8C.底層柱乘以0.9,其余各層柱不變 D.底層柱乘以0.8,其余各層柱不變55用分層法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力時(shí)，為了考慮在分層過(guò)程中將梁柱結(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化為固定支座對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力帶來(lái)的影響，（B）A將樓層柱的線(xiàn)剛度增大并將其彎矩傳遞系數(shù)減小B將樓層柱的線(xiàn)剛度減小并將其彎矩傳遞系數(shù)減小C將框架梁的線(xiàn)剛度減小并將底層柱彎矩傳遞系數(shù)減小D將樓層柱的線(xiàn)剛度增大并將其彎矩傳遞

22、系數(shù)增大56在用分層計(jì)算多層框架內(nèi)力時(shí)，中間層某柱的柱端彎矩，(      )  A.只與該柱所屬的一個(gè)開(kāi)口框架計(jì)算單元有關(guān)  B.只與該柱所屬的兩個(gè)開(kāi)口框架計(jì)算單元有關(guān)  C.與所有開(kāi)口框架計(jì)算單元有關(guān)  D.與所有開(kāi)口框架計(jì)算單元無(wú)關(guān)57在用分層法計(jì)算框架內(nèi)力時(shí)（      ）  A.除底層外，其他各層柱的線(xiàn)剛度應(yīng)折減  B.除底層外，其他各層柱的線(xiàn)剛度應(yīng)增加  C.底層柱線(xiàn)剛度應(yīng)折減，其他各層柱不變  D.各層

23、柱的線(xiàn)剛度均不變58關(guān)于反彎點(diǎn)法，下列說(shuō)法中不正確的是( )A.假定橫梁的抗彎剛度無(wú)限大B.假定各層柱的反彎點(diǎn)均在柱高的中點(diǎn)C.假定梁柱節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為零D.其適用條件是梁柱線(xiàn)剛度比大于359按D值法對(duì)框架進(jìn)行近似計(jì)算時(shí)，各柱的反彎點(diǎn)高度變化規(guī)律是(      )。  A.當(dāng)其它參數(shù)不變時(shí)，隨上層框架梁線(xiàn)剛度的減小而降低  B.當(dāng)其它參數(shù)不變時(shí)，隨上層框架梁線(xiàn)剛度的減小而升高  C.當(dāng)其它參數(shù)不變時(shí)，隨上層層高的增大而降低  D.當(dāng)其它參數(shù)不變時(shí)，隨下層層高的增大而升高60D值法對(duì)反彎點(diǎn)法的（D）進(jìn)行了修正A柱

24、的側(cè)移剛度和反彎點(diǎn)高度 B柱線(xiàn)剛度和彎矩分配系數(shù)C柱的線(xiàn)剛度和側(cè)移剛度 D柱的線(xiàn)剛度和反彎點(diǎn)高度61在D值法中，D值的計(jì)算公式為D= 12ic/h2  其中數(shù)值(      )  A.< 1                          &

25、#160;         B.>1  C.=1                                    D.可能>1,也可能<

26、162相同水平荷載作用的同一框架結(jié)構(gòu)，分別用反彎點(diǎn)法和D值法進(jìn)行側(cè)移計(jì)算，那么（ ）A反彎點(diǎn)法比D值法計(jì)算側(cè)移結(jié)果大B反彎點(diǎn)法比D值法計(jì)算側(cè)移結(jié)果小C反彎點(diǎn)法和D值法計(jì)算側(cè)移結(jié)果相同D反彎點(diǎn)法和D值法計(jì)算側(cè)移結(jié)果大小不確定63水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)某層其他條件不變，僅上層層高變小時(shí)，該層柱的反彎點(diǎn)位置（      ）A.向上移動(dòng)                 

27、60;       B.向下移動(dòng)C.不變                             D.向上移動(dòng)至 層高處64對(duì)風(fēng)荷載單獨(dú)作用下的多層框架結(jié)構(gòu),下列說(shuō)法中不正確的是（）A.迎風(fēng)一側(cè)柱產(chǎn)生軸向拉力,背風(fēng)一側(cè)柱產(chǎn)生軸向壓力 B.外柱軸力大,內(nèi)柱軸力小

28、 C.框架柱除產(chǎn)生彎矩、剪力外,還產(chǎn)生軸向力 D.房屋越寬,由柱軸向變形引起的側(cè)移越大65對(duì)框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)要進(jìn)行梁端彎矩調(diào)幅，以下（ ）的描述是正確的A對(duì)豎向荷載和水平荷載作用下的梁端彎矩調(diào)幅B調(diào)幅后，梁端負(fù)彎矩減小且跨中彎矩增大C調(diào)幅后，梁端負(fù)彎矩增大而跨中彎矩不變D梁端彎矩調(diào)幅在內(nèi)力組合之后進(jìn)行66關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的彎矩調(diào)幅,下面說(shuō)法中不正確的是（） A.調(diào)幅是對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行的 B.調(diào)幅后梁端彎矩的平均值與跨中最大正彎矩之和,應(yīng)大于按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩值 C.現(xiàn)澆框架的調(diào)幅系數(shù)高于裝配整體式框架的調(diào)幅系數(shù) D.梁端彎矩調(diào)幅后,在相應(yīng)荷載作用下的跨中彎矩將會(huì)減小67在設(shè)計(jì)框架時(shí)可對(duì)

29、梁進(jìn)行彎矩調(diào)幅其原則是 A.在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用的梁端彎矩適當(dāng)調(diào)小 B.在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用的梁端彎矩適當(dāng)調(diào)大 C.在內(nèi)力組合之后對(duì)梁端彎矩適當(dāng)調(diào)小 D.在內(nèi)力組合之后對(duì)梁端彎矩適當(dāng)調(diào)大68在框架梁中進(jìn)行塑性調(diào)幅，降低豎向荷載作用下的支座彎矩時(shí)，（ ）框架支座彎矩的調(diào)幅系數(shù)為0.80.9。A、 現(xiàn)澆整體 B、裝配整體 C、裝配式69現(xiàn)澆框架梁在豎向荷載作用下，支座進(jìn)行塑性調(diào)幅的系數(shù)不得低于_。 （ C ）A. 0.7 B. 0.75 C. 0.8 D. 0.970按塑性?xún)?nèi)力重分布考慮，鋼筋混凝土連續(xù)梁的破壞標(biāo)志是（ ）A、某截面屈服 B、整個(gè)梁成為可變體系 C、出現(xiàn)第一個(gè)塑性鉸

30、71欲求連續(xù)梁的某跨跨中最大正彎距，活荷載應(yīng)（ ）布置。 A、本跨布置，后每隔一跨布置 B、本跨不布置，后每隔一跨布置 C、該跨布置，左右跨布置，后每隔一跨布置。72在對(duì)框架柱進(jìn)行正截面設(shè)計(jì)時(shí)，需考慮的最不利組合一般不包括( )A.|M|max及相應(yīng)的NB.|M|min及相應(yīng)的NC.|N|max及相應(yīng)的MD.|N|min及相應(yīng)的M73現(xiàn)澆框架梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)該（） A.低于梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí) B.等于梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí) C.不低于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí) D.與梁、柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)無(wú)關(guān)74框架結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下，通常最大層間位移位于(    

31、60; )  A.框架頂部                             B.框架中部  C.框架底部               

32、0;             D.框架2/3高度處75關(guān)于水平荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)側(cè)移，下列說(shuō)法中正確的是( )A.房屋高寬比越大，由柱軸向變形引起的側(cè)移越大B.一般對(duì)高度超過(guò)50m的房屋，不必考慮梁柱彎曲變形對(duì)側(cè)移的影響C.各樓層的層間側(cè)移由上而下逐漸減小D.各樓層處的水平側(cè)移之和即框架頂點(diǎn)的水平側(cè)移76水平荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的水平位移隨（ ）而增大A隨樓層剪力減小和柱側(cè)移剛度增大B隨樓層剪力增大和柱側(cè)移剛度減小C隨樓層剪力減小和粱柱線(xiàn)剛度之比的增大D隨樓層剪力增大和粱柱

33、線(xiàn)剛度之比的減小77多層多跨框架在水平荷載作用下的側(cè)移,可近似地看作由（） A.梁柱彎曲變形與梁柱剪切變形所引起的側(cè)移的疊加 B.梁柱彎曲變形與柱軸向變形所引起的側(cè)移的疊加 C.梁彎曲變形與柱剪切變形所引起的側(cè)移的疊加 D.梁彎曲變形與柱軸向變形所引起的側(cè)移的疊加78多層框架結(jié)構(gòu)，在水平荷載作用下的側(cè)移主要是由(      )  A.梁剪切變形引起的側(cè)移               &#

34、160;  B.柱剪切變形引起的側(cè)移  C.梁、柱彎曲變形引起的側(cè)移              D.柱軸向變形引起的側(cè)移79一般多層框架房屋，側(cè)移主要時(shí)由梁柱彎曲變形引起，（ ）的層間側(cè)移最大A、頂層 B、底層 C、中間層 D、頂層和底層80層數(shù)不多，荷載不大而地基承載力較高時(shí)，框架柱較經(jīng)濟(jì)的天然淺基礎(chǔ)型式是(      )  A.條形基礎(chǔ)    

35、                         B.筏式基礎(chǔ)  C.獨(dú)立基礎(chǔ)                      

36、0;      D.箱形基礎(chǔ)81某框架結(jié)構(gòu)采用整體平板式基礎(chǔ)，該基礎(chǔ)的類(lèi)型屬于( )A.獨(dú)立基礎(chǔ)B.條形基礎(chǔ)C.十字形基礎(chǔ)D.筏式基礎(chǔ)2填空題1當(dāng)板四邊有支撐，且長(zhǎng)短邊之比小于2時(shí)為 ，在 方向均需配置受力鋼筋。2當(dāng)板四邊有支撐，且長(zhǎng)短邊之比大于3時(shí)為 ，僅需在 方向配置受力鋼筋。3等高排架是指 水平位移相同 的排架，等高排架可以用 剪力分配法 方法計(jì)算。4廠(chǎng)房屋蓋結(jié)構(gòu)有 、 兩種類(lèi)型。5廠(chǎng)房橫向排架是由 、 、 組成。6廠(chǎng)房縱向排架是由 、 、 、 組成。7屋架之間的支撐包括 、 、 、 、 8鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)單層廠(chǎng)房當(dāng)室內(nèi)最大間距為 ，室

37、外露天最大間距為 時(shí)，需設(shè)伸縮縫。9柱間支撐按其位置可分為 和 。10單廠(chǎng)排架內(nèi)力組合的目的是 。11鋼筋混凝土單層廠(chǎng)房排架的類(lèi)型有 、 兩種。12在裝配式鋼筋混凝土單層廠(chǎng)房中設(shè)置柱間支撐，柱間支撐的作用是保證廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)的縱向剛度和穩(wěn)定和將水平荷載傳至基礎(chǔ) 。13等高排架是指 的排架，等高排架可以用剪力分配法計(jì)算。14吊車(chē)荷載是移動(dòng)荷載，可通過(guò) 求出吊車(chē)對(duì)排架柱產(chǎn)生的最不利荷載情況。15等高排架在任意荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算方法是 。16廠(chǎng)房柱牛腿的類(lèi)型有 、 兩種。17對(duì)于設(shè)有吊車(chē)的單層廠(chǎng)房，在進(jìn)行剖面設(shè)計(jì)時(shí)，需要確定 標(biāo)高和 標(biāo)高。18單層廠(chǎng)房屋蓋支撐包括：天窗支撐、屋蓋上、下弦水平支撐、 及

38、。20單層廠(chǎng)房的支撐體系包括柱間支撐和_兩類(lèi)。21.單層廠(chǎng)房柱間支撐的主要作用是保證廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)的_剛度和穩(wěn)定。22.將大型屋面板直接支承在屋架或屋面梁上的屋蓋體系稱(chēng)為_(kāi)屋蓋體系. 23下弦橫向水平支撐布置在每一伸縮縫區(qū)段端部 柱間距的屋架下弦平面內(nèi)，且宜與 設(shè)置在同一柱間距。24單層廠(chǎng)房柱頂以下的風(fēng)荷載，可近似地按 計(jì)，風(fēng)壓高度系數(shù)偏安全地按 計(jì)算。25常用單廠(chǎng)排架柱的形式主要有（1） ；（2） ；（3） 等。26吊車(chē)荷載是移動(dòng)荷載，通過(guò) 原理求出吊車(chē)對(duì)排架柱產(chǎn)生的最不利荷載情況。27.因?yàn)榈踯?chē)梁承受多次重復(fù)荷載所以除進(jìn)行靜力計(jì)算外還要進(jìn)行_強(qiáng)度驗(yàn)算28吊車(chē)橫向水平荷載是指 ；吊車(chē)縱向水平荷載是

39、指 。29吊車(chē)豎向荷載中是指 ；是指 。30排架柱產(chǎn)生的是指 ；是指 。31對(duì)于排架來(lái)說(shuō),吊車(chē)橫向水平荷載作用在吊車(chē)梁_的水平處. 32建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009 2001（2006年版）5.2.1規(guī)定：“計(jì)算排架考慮多臺(tái)吊車(chē)豎向荷載時(shí)，對(duì)一層吊車(chē)單跨廠(chǎng)房的每個(gè)排架，參與組合的吊車(chē)臺(tái)數(shù) ；對(duì)一層吊車(chē)的多跨廠(chǎng)房的每個(gè)排架， ?！?3建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009 2001（2006年版）5.2.1規(guī)定：“考慮多臺(tái)吊車(chē)水平荷載時(shí)，對(duì)單跨或多跨廠(chǎng)房的每個(gè)排架，參與組合的吊車(chē)臺(tái)數(shù) ?！?4考慮多臺(tái)吊車(chē)水平荷載時(shí),對(duì)于單層廠(chǎng)房的每個(gè)排架,參與組合的吊車(chē)臺(tái)數(shù)不應(yīng)多于_臺(tái).35排架柱的四種最不利內(nèi)力組合

40、為（1） ；(2) ；(3) ；(4) 。36吊車(chē)梁的疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí),只考慮一臺(tái)吊車(chē),且不考慮吊車(chē)_荷載的影響. 37吊車(chē)荷載具有沖擊和振動(dòng)作用,因此,當(dāng)計(jì)算吊車(chē)梁及其連接的強(qiáng)度時(shí),吊車(chē)豎向荷載應(yīng)乘以_系數(shù).38單層廠(chǎng)房中短牛腿一般有三種破壞形態(tài)，它們是_、_和_。39牛腿按照承受荷載豎向作用點(diǎn)至牛腿根部柱邊緣的水平距離分為兩種：當(dāng) 為長(zhǎng)牛腿，當(dāng) 為短牛腿。40按照承受豎向力作用點(diǎn)至牛腿根部柱邊遠(yuǎn)緣的水平距離，牛腿分為兩種：當(dāng)ah0時(shí)為 ；當(dāng) ah0時(shí)為 。41牛腿設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括： ， 和構(gòu)造。42牛腿發(fā)生剪切破壞的條件是 或 。43當(dāng)牛腿的或雖較大而較小時(shí)發(fā)生 破壞。44牛腿發(fā)生斜壓破壞的條

41、件是 。45當(dāng)牛腿的時(shí)發(fā)生 破壞。46牛腿發(fā)生彎曲破壞的條件是 。47當(dāng)牛腿的0.75或縱筋配筋率較低時(shí)發(fā)生 破壞。48牛腿的寬度與 相同，牛腿的高度按 確定。49我們把 的牛腿稱(chēng)為短牛腿 ，其實(shí)質(zhì)是 。50我們把 的牛腿稱(chēng)為長(zhǎng)牛腿 ，其實(shí)質(zhì)是 。51因?yàn)榈踯?chē)梁承受多次重復(fù)荷載，所以除進(jìn)行靜力計(jì)算外，還要進(jìn)行_強(qiáng)度驗(yàn)算。52.計(jì)算柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的底板鋼筋時(shí),地基反力采用_反力.53在建筑結(jié)構(gòu)中的變形縫有_、_和_。54.在不需進(jìn)行地基變形驗(yàn)算時(shí)，柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底面尺寸由_驗(yàn)算確定的。55目前，從經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、材料用量和施工條件等方面衡量，特別是高度較低的廠(chǎng)房，常采用_ _的柱距。56框架底層層高（柱高

42、）= 標(biāo)高- 標(biāo)高；樓層及頂層層高（柱高）= 標(biāo)高- 標(biāo)高。57計(jì)算全現(xiàn)澆框架梁的截面慣性矩時(shí)，需要考慮 因素，對(duì)按矩形截面計(jì)算得到的框架梁的截面慣性矩乘以 。58對(duì)現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)，考慮到_對(duì)梁截面慣性矩I的影響，中框架梁可取I=2I0，邊框架梁可取I=1.5I0(I0為矩形截面梁的慣性矩)。59框架在豎向荷載作用下的近似內(nèi)力計(jì)算法有（1） ；（2） 。60框架在豎向荷載作用下，其內(nèi)力近似算法有 和 ，當(dāng)層數(shù)較多時(shí)以采用 為宜；在水平荷載作用下，其內(nèi)力近似算法有 和 ，作施工圖時(shí)常采用 。61在分層法中，上層各柱遠(yuǎn)端傳遞系數(shù)取 ，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)取 。62分層法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載

43、作用下的內(nèi)力時(shí)，為了考慮在分層過(guò)程中將梁柱結(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化為固定支座對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力帶來(lái)的影響，將樓層柱的線(xiàn)剛度和彎矩傳遞系數(shù) 。63多層多跨框架在豎向荷載作用下的近似內(nèi)力計(jì)算中，除底層柱子以外的其它層柱子的線(xiàn)剛度均要乘以_的折減系數(shù)。64框架分層法計(jì)算中,認(rèn)為每一層梁上的荷載只對(duì)本層梁和_產(chǎn)生的內(nèi)力.65在反彎點(diǎn)法中，底層反彎點(diǎn)位置位于距離柱底 處，其他各層柱反彎點(diǎn)位于柱的 處。66.多層多跨框架在水平荷載作用下的近似內(nèi)力計(jì)算方法-D值法計(jì)算的基本要點(diǎn)有兩個(gè)，一是_，二是_。67“D值法”中，D值的物理意義是_。68框架柱的反彎點(diǎn)高度指反彎點(diǎn)到該柱_的距離. 69在風(fēng)荷載作用下，迎風(fēng)面一側(cè)的框架柱將產(chǎn)生軸

44、向_力。70框架柱的四種最不利內(nèi)力組合為（1） ；(2) ；(3) ；(4) 。71對(duì)框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)要對(duì) 荷載作用下的梁端彎矩在內(nèi)力組合之 （前、后）進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后，梁端負(fù)彎矩 ，跨中彎矩 。72框架梁的計(jì)算控制截面取 和 。73確定截面最不利活載位置時(shí)，欲求某跨跨中最大正彎距，除該在 布置活荷載外，還應(yīng)在 布置活載。74在框架截面設(shè)計(jì)時(shí)，框架柱按偏心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)，框架梁按_設(shè)計(jì)75框架節(jié)點(diǎn)區(qū)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)，應(yīng)不_于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)。76框架結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下，其側(cè)移由 和 兩部分變形組成。77承重框架的布置方案可以有_、_和_。78.對(duì)于縱向框架承重方案,由于房屋_較弱,一般不宜采用

45、.79框架結(jié)構(gòu)是由橫梁、立柱和_連接而成的. 80.用來(lái)承托圍護(hù)墻的重量,并將其傳至柱基礎(chǔ)頂面的梁稱(chēng)為_(kāi). 81在框架結(jié)構(gòu)的柱和基礎(chǔ)的荷載計(jì)算中,計(jì)算截面以上的樓層數(shù)越多,所取活荷載的折減系數(shù)越_. 82荷載可分為永久荷載、可變荷載和_三類(lèi). 3簡(jiǎn)答題1簡(jiǎn)述單層廠(chǎng)房中無(wú)檁屋蓋體系屋面荷載的傳遞路徑.2單層工業(yè)廠(chǎng)房屋蓋支撐通常包括哪些部分？3請(qǐng)畫(huà)出（或?qū)懗觯﹩螐S(chǎng)鉸接排架山墻以及四周墻體處風(fēng)載的傳力路徑。4支撐的作用是什么？柱間支撐的作用又是什么？5排架按結(jié)構(gòu)形式可分哪幾種？分別采用何種計(jì)算方法進(jìn)行內(nèi)力分析？6排架計(jì)算單元選取的基本假定有哪些？7對(duì)于等高排架來(lái)說(shuō)，非對(duì)稱(chēng)荷載，對(duì)稱(chēng)排架的內(nèi)力計(jì)算可分

46、哪幾步進(jìn)行？8在單層廠(chǎng)房?jī)?nèi)力組合時(shí)，吊車(chē)豎向荷載在組合時(shí)有何特點(diǎn)？9確定單層廠(chǎng)房柱控制面配筋時(shí)，通常需要考慮哪幾種內(nèi)力組合?10.單層廠(chǎng)房柱采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí),通常應(yīng)考慮哪幾種內(nèi)力組合？11牛腿設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是什么?12單廠(chǎng)排架內(nèi)力組合的目的是什么？13如何選取排架柱的計(jì)算控制截面，如何進(jìn)行計(jì)算截面的內(nèi)力組合？14試說(shuō)明對(duì)單層廠(chǎng)房排架柱進(jìn)行哪四個(gè)項(xiàng)目的內(nèi)力組合？15簡(jiǎn)述排架結(jié)構(gòu)在荷載作用下內(nèi)力計(jì)算的步驟。（畫(huà)出相關(guān)計(jì)算簡(jiǎn)圖）16單廠(chǎng)排架內(nèi)力組合中通常選擇哪幾種組合？17根據(jù)牛腿的受力特點(diǎn)，計(jì)算時(shí)可將牛腿作何簡(jiǎn)化? 并畫(huà)出計(jì)算簡(jiǎn)圖。18牛腿的破壞形式 ，控制界面及其影響因素？19請(qǐng)完成牛腿的縱向受拉

47、鋼筋構(gòu)造圖 20請(qǐng)完成牛腿的縱向彎起鋼筋構(gòu)造圖21請(qǐng)說(shuō)明采用如下牛腿的工程條件22請(qǐng)畫(huà)出排架柱與屋面梁或屋架鉸接的2種實(shí)際構(gòu)造圖。23當(dāng)柱下單獨(dú)基礎(chǔ)本身強(qiáng)度不足時(shí)，可能有哪兩種破壞？設(shè)計(jì)中相應(yīng)的防止措施是哪些？24框架設(shè)計(jì)中如何通過(guò)調(diào)整梁的截面慣性矩來(lái)體現(xiàn)樓板對(duì)梁抗彎剛度的影響？請(qǐng)簡(jiǎn)述框架結(jié)構(gòu)布置的原則。25框架結(jié)構(gòu)布置的方案有哪些？工程中常用的是哪種方案？為什么？26簡(jiǎn)述多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下,采用分層法簡(jiǎn)化內(nèi)力計(jì)算的基本假定. 27試述多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下采用分層法的計(jì)算內(nèi)力的步驟。28請(qǐng)簡(jiǎn)述“分層法”的基本假定是什么？29簡(jiǎn)述"D值法"中計(jì)算D值的主要步

48、驟. 30何謂“D”值法？31.“D值法”對(duì)“反彎點(diǎn)法”的改進(jìn)，主要表現(xiàn)在哪些方面?32簡(jiǎn)述用D值法確定框架柱反彎點(diǎn)位置的主要步驟。33反彎點(diǎn)法和D值法有何不同？各自的適用范圍如何？34什么叫反彎點(diǎn)法,反彎點(diǎn)法和D值法的的區(qū)別？35影響框架柱兩端轉(zhuǎn)角的主要因素有哪些？36在D值法中，柱的反彎點(diǎn)高度比考慮了哪幾項(xiàng)內(nèi)容？37“D”值法對(duì)于框架柱反彎點(diǎn)高度的計(jì)算公式是，試問(wèn)式中y0、y1、y2、y3的含義？38“D值法”對(duì)“反彎點(diǎn)法”的改進(jìn)主要表現(xiàn)在哪些方面? 31.在水平荷載作用下,影響框架柱反彎點(diǎn)位置的主要因素有哪些？39為何要對(duì)框架結(jié)構(gòu)豎向荷載作用下的梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅？如何調(diào)幅？40塑性鉸與普

49、通鉸的區(qū)別是什么？41試分別寫(xiě)出反彎點(diǎn)法和“D”值法的柱側(cè)移剛度計(jì)算公式，并進(jìn)行討論。42請(qǐng)畫(huà)出求下列內(nèi)力時(shí)的活荷載最不利布置圖：、以及、（1）（2）43框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)及缺點(diǎn)？44如何選取框架梁和框架柱的計(jì)算控制截面，如何進(jìn)行框架梁和框架柱控制截面的內(nèi)力組合？45什么叫結(jié)構(gòu)？結(jié)構(gòu)的分析方法有哪些？4計(jì)算題 1-39.兩跨等高排架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如題39圖所示。排架總高13.1m，上柱高3.9m，q1=1.5kNm，q2=0.75kNm，A、B、C三柱抗側(cè)剛度之比為11.71。試用剪力分配法求A柱的上柱下端截面的彎矩值。(提示：柱頂不動(dòng)鉸支座反力R=C11qH，C11=0.34)1.2.3.4.2-

50、40.三層兩跨框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如題40圖所示。各柱線(xiàn)剛度均為1.0×104kN·m，邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為0.6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為0.7。試計(jì)算該框架由梁柱彎曲變形引起的頂點(diǎn)側(cè)移值。3-36.兩跨等高排架的尺寸及荷載如圖示，A、B、C三根柱的側(cè)移剛度相等，試計(jì)算A柱的上柱下端截面的彎矩值。(提示：柱頂不動(dòng)鉸支座支力R=qHC11;C11=0.3) 4-37.柱下獨(dú)立基礎(chǔ)如圖示?；A(chǔ)頂面軸向壓力設(shè)計(jì)值Nc=830.4kN,彎矩設(shè)計(jì)值Mc=302.5KN·m，剪力設(shè)計(jì)值Vc=23kN；基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m，設(shè)基礎(chǔ)及其上部土的重力密度平均值m=20kN/m3，基

51、礎(chǔ)底面尺寸：b×l=3×2m，修正后的地基承力設(shè)計(jì)值f=250kN/m2，驗(yàn)算地基承載力是否滿(mǎn)足要求?5. 某單層工業(yè)廠(chǎng)房，柱距9m，已知吊車(chē)輪壓，輪距K=4100mm，橋架寬B=5000mm，按考慮2臺(tái)中級(jí)工作制吊車(chē)計(jì)算，取。試計(jì)算吊車(chē)最大、最小豎向荷載。6-36.某單層單跨廠(chǎng)房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)載體型系數(shù)如圖所示，基本風(fēng)壓 ，排架間距B=6m,柱頂標(biāo)高+11.400m，室外地坪標(biāo)高-0.300m，求作用于排架上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 及 。 (提示：風(fēng)壓高度系數(shù) 按內(nèi)插法取值，離地面10m時(shí)， =1.0;離地面15m時(shí)， =1.14)37.兩跨等高排架的尺寸及荷載如圖所示，A、B、C三根柱的截面抗彎剛度相等，彎矩設(shè)計(jì)值作用在A柱的上柱底端，試計(jì)算A柱的柱腳截面的彎矩設(shè)計(jì)值。(提示：柱頂不動(dòng)鉸支座反力   )7某裝配式鋼筋混凝土單層廠(chǎng)房，柱距為6，跨度為18，結(jié)構(gòu)布置符合封閉軸線(xiàn)要求?；A(chǔ)頂