水吸收煙氣中SO2的填料塔設(shè)計方案

1、水吸收煙氣中SO的填料塔設(shè)計方案1. 設(shè)計題目：2. 設(shè)計任務(wù)：1, 處理能力：900m3/h（20C,1atm）2,操作溫度：常壓，t=30C進(jìn)料組成：SO含量9%（體積），其余為空氣工藝要求：出塔氣中SO含量不高于0.2（體積）出塔液中SO含量不低于0.356%（質(zhì)量）3. 設(shè)備形式：填料塔設(shè)計容：1, 設(shè)計方案的確定及流程說明2, 填料的工藝設(shè)計3, 填料的結(jié)構(gòu)設(shè)計4, 填料塔的強度設(shè)計5, 其它主要設(shè)備2.1吸收技術(shù)概況在化學(xué)工業(yè)中，利用不同氣體組分在液體溶劑中的溶解度的差異，對其進(jìn)行選擇性溶解，從而將混合物各組分分離的傳質(zhì)過程稱為吸收。氣體吸收過程是化工生產(chǎn)中常用的氣體混合物的分離操

2、作，其基本原理是利用混合物中各組分在特定的液體吸收劑中的溶解度不同，實現(xiàn)各組分分離的單元操作。實際生產(chǎn)中，吸收過程所用的吸收劑常需回收利用，故一般來說，完整的吸收過程應(yīng)包括吸收和解吸兩部分，因而在設(shè)計上應(yīng)將兩部分綜合考慮，才能得到較為理想的設(shè)計結(jié)果。作為吸收過程的工藝設(shè)計，其一般性問題是在給定混合氣體處理量、混合氣體組成、溫度、壓力以及分離要求的條件下，完成以下工作：(1) 根據(jù)給定的分離任務(wù)，確定吸收方案；(2) 根據(jù)流程進(jìn)行過程的物料和熱量衡算，確定工藝參數(shù)；(3) 依據(jù)物料及熱量衡算進(jìn)行過程的設(shè)備選型或設(shè)備設(shè)計；(4) 繪制工藝流程圖及主要設(shè)備的工藝條件圖；(5) 編寫工藝設(shè)計說明書。2

3、.2吸收過程對設(shè)備的要求及設(shè)備的發(fā)展概況近年來隨著化工產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，大規(guī)模的吸收設(shè)備已經(jīng)廣泛用于實際生產(chǎn)過程中。對于吸收過程，能夠完成分離任務(wù)的塔設(shè)備有多種，如何從眾多的塔設(shè)備中選擇合適類型是進(jìn)行工藝設(shè)計的首要任務(wù)。而進(jìn)行這一項工作則需對吸收過程進(jìn)行充分的研究后，并經(jīng)多方面對比方能得到滿意的結(jié)果。一般而言，吸收用塔設(shè)備與精僻過程所需要的塔設(shè)備具有相同的原則要求，用較小直徑的塔設(shè)備完成規(guī)定的處理量，塔板或填料層阻力要小，具有良好的傳質(zhì)性能，具有合適的操作彈性，結(jié)構(gòu)簡單，造價低，便于安裝、操作和維修等。但是吸收過程，一般具有液氣比大的特點，因而更適用填料塔。此外，填料塔阻力小，效率高，有利于過程節(jié)能

4、。所以對于吸收過程來說，以采用填料塔居多。近年來隨著化工產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，大規(guī)模的吸收設(shè)備已經(jīng)廣泛用于實際生產(chǎn)當(dāng)中。具有了很高的吸收效率，以及在節(jié)能方面也日趨完善。填料塔的工藝設(shè)計容是在明確了裝置的處理量，操作溫度及操作壓力及相應(yīng)的相平衡關(guān)系的條件下，完成填料塔的工藝尺寸及其他塔件設(shè)計。在今后的化學(xué)工業(yè)的生產(chǎn)中，對吸收設(shè)備的要求及效率將會有更高的要求，所以日益完善的吸收設(shè)備會逐漸應(yīng)用于實際的工業(yè)生產(chǎn)中。2.3吸收在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用2.3.1吸收的應(yīng)用概況在化工生產(chǎn)中，原料氣的凈化，氣體產(chǎn)品的精制，治理有害氣體保護(hù)環(huán)境等方面得到了廣泛的應(yīng)用，在研究和開發(fā)過程中，在方法上多從吸收過程的傳質(zhì)速率著手，希望

5、在整個設(shè)備中，氣液兩相為連續(xù)微分接觸過程，這一特點則與填料塔得到了良好的結(jié)合，由于填料塔的通量大，阻力小，使得其在某些處理量大要求壓降小的分離過程中備受青睞，尤其近年高效填料塔的開發(fā)，使得填料塔在分離過程中占據(jù)了重要的位置。吸收在化工的應(yīng)用大致有以下幾種：(1) 原料氣的凈化。(2) 有用組分的回收。(3) 某些產(chǎn)品的制取。(4) 廢氣的處理。2.3.2典型吸收過程煤氣脫苯為例：在煉焦及制取城市煤氣的生產(chǎn)過程中，焦?fàn)t煤氣含有少量的苯、甲苯類低碳?xì)浠衔锏恼羝?約35g/m3)應(yīng)予以分離回收，所用的吸收溶劑為該工業(yè)生產(chǎn)過程中的副產(chǎn)物，即焦煤油的精制品稱為洗油?；厥毡较滴镔|(zhì)的流程包括吸收和解吸兩個

6、大部分。含苯煤氣在常溫下由底部進(jìn)入吸收塔，洗油從塔頂淋入，塔裝有木柵等填充物。在煤氣與洗油接觸過程中，煤氣中的苯蒸汽溶解于洗油，使塔頂離去的煤氣苯含量降至某允許值(<2g/m3)，而溶有較多苯系物質(zhì)的洗油(稱富油)由吸收塔底排出。為取出富油中的苯并使洗油能夠再次使用(稱溶劑的再生)，在另一個稱為解吸塔的設(shè)備中進(jìn)行與吸收相反的操作-解吸。為此，可先將富油預(yù)熱到170C左右由解吸塔頂淋下，塔底通入過熱水蒸氣。洗油中的苯在高溫下逸出而被水蒸氣帶走，經(jīng)冷凝分層將水除去，最終可得苯類液體(粗苯)，而脫除溶質(zhì)的洗油(稱貧油)經(jīng)冷卻后可作為吸收溶劑再次送入吸收塔循環(huán)使用.3.設(shè)計方案吸收過程的設(shè)計方案

7、主要包括吸收劑的選擇、吸收流程的選擇、解吸方法選擇、設(shè)備類型選擇、操作參數(shù)的選擇等容.用水吸收S02S中等溶解度的吸收過程，為提高傳質(zhì)效率，選用逆流吸收流程。因用水作為吸收劑，且S0小作為產(chǎn)品,故采用純?nèi)軇?.1吸收方法及吸收劑的選擇3.1.1吸收方法完成同一吸收任務(wù)，可選用不同吸收劑，從而構(gòu)成了不同的吸收方法，如以合成氨廠變換器脫CO的為例，若配合焦?fàn)t氣為原料的制氫工藝，宜選用水，碳酸丙烯酯，冷甲酸等作吸收劑，既能脫CO,乂能脫除有機雜質(zhì)。后繼配以堿洗和低溫液氨洗構(gòu)成了一個完整的凈化體系，若以天然氣為原料制4和降時，宜選用催化熱碳酸鉀溶液作吸收劑，凈化度高。后繼再配以甲烷化法，經(jīng)濟(jì)合理。其

8、中，前者為物理吸收，后者則為化學(xué)吸收。一般而言，當(dāng)溶劑含量較低，而要求凈化度乂高時，宜采用化學(xué)吸收法；若溶質(zhì)含量較高，而凈化度乂不很高時，宜采用物理吸收法。3.1.2吸收劑的選擇:對于吸收操作，選擇適宜的吸收劑，具有十分重要的意義.其對吸收操作過程的經(jīng)濟(jì)性有著十分重要的影響.一般情況下，選擇吸收劑，要著重考慮如下問題.（一）對溶質(zhì)的溶解度大所選的吸收劑多溶質(zhì)的溶解度大，則單位量的吸收劑能夠溶解較多的溶質(zhì)在一定的處理量和分離要求下,吸收劑的用量小，可以有效地減少吸收劑循環(huán)量這對于減少過程功耗和再生能量消耗十分有利.另一方面，在同樣的吸收劑用量下，液相的傳質(zhì)推動力大，則可以提高吸收效率，減小塔設(shè)備

9、的尺寸.（二）對溶質(zhì)有較高的選擇性對溶質(zhì)有較高的選擇性，即要求選用的吸收劑應(yīng)對溶質(zhì)有較大的溶解度，而對其他組分則溶解度要小或基本不溶，這樣，不但可以減小惰性氣體組分的損失，而且可以提高解吸后溶質(zhì)氣體的純度.（三）不易揮發(fā)吸收劑在操作條件下應(yīng)具有較低的蒸氣壓，以避免吸收過程中吸收劑的損失提高吸收過程的經(jīng)濟(jì)性.（四）再生性能好由于在吸收劑再生過程中,一般要對其進(jìn)行升溫或氣提等處理,能量消耗較大，因而,吸收劑再生性能的好壞，對吸收過程能耗的影響極大,選用具有良好再生性能的吸收劑，往往能有效地降低過程的能量消耗.以上四個方面是選擇吸收劑時應(yīng)考慮的主要問題,其次,還應(yīng)注意所選擇的吸收劑應(yīng)具有良好的物理、

10、化學(xué)性能和經(jīng)濟(jì)性.其良好的物理性能主要指吸收劑的粘要小,不易發(fā)泡，以保證吸收劑具有良好的流動性能和分布性能.良好的化學(xué)性能主要指其具有良好的化學(xué)穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性，以防止在使用中發(fā)生變質(zhì)，同時要求吸收劑盡可能無蠹、無易燃易爆性，對相關(guān)設(shè)備無腐蝕性（或較小的腐蝕性）.吸收劑的經(jīng)濟(jì)性主要指應(yīng)盡可能選用廉價易得的溶劑.3.2操作參數(shù)的選擇3.2.1操作溫度的選擇對于物理吸收而言，降低操作溫度，對吸收有利.但低于環(huán)境溫度的操作溫度因其要消耗大量的制冷動力而一般是不可取的，所以一般情況下,取常溫吸收較為有利.對于特殊條件的吸收操作必須采用低于環(huán)境的溫度操作.對于化學(xué)吸收，操作溫度應(yīng)根據(jù)化學(xué)反應(yīng)的性質(zhì)而定，

11、既要考慮溫度對化學(xué)反應(yīng)速度常數(shù)的影響，也要考慮對化學(xué)平衡的影響，使吸收反應(yīng)具有適宜的反應(yīng)速度.對于再生操作，較高的操作溫度可以降低溶質(zhì)的溶解度，因而有利于吸收劑的再生.3.2.2操作壓力的選擇對于物理吸收，加壓操作一方面有利于提高吸收過程的傳質(zhì)推動力而提高過程的傳質(zhì)速率，另一方面，也可以減小氣體的體積流率，減小吸收塔徑.所以操作十分有利.但工程上，專門為吸收操作而為氣體加壓，從過程的經(jīng)濟(jì)性角度看是不合理的，因而若在前一道工序的壓力參數(shù)下可以進(jìn)行吸收操作的情況下,一般是以前道工序的壓力作為吸收單元的操作壓力.對于化學(xué)吸收，若過程由質(zhì)量傳遞過程控制，則提高操作壓力有利，若為化學(xué)反應(yīng)過程控制，則操作

12、壓力對過程的影響不大,可以完全根據(jù)前后工序的壓力參數(shù)確定吸收操作壓力，但加大吸收壓力依然可以減小氣相的體積流率，對減小塔徑仍然是有利的.對丁減壓再生（閃蒸）操作，其操作壓力應(yīng)以吸收劑的再生要求而定，逐次或一次從吸收壓力減至再生操作壓力，逐次閃蒸的再生效果一般要優(yōu)丁一次閃蒸效果.3.2.3吸收因子的選擇吸收因子A是一個關(guān)聯(lián)了氣體處理量G,吸收劑用量L以及氣液相平衡常數(shù)m的綜合的過程參數(shù).AL/mG式中G氣體處理量，kmol/h.m氣體相平衡常數(shù).吸收因子的值的大小對過程的經(jīng)濟(jì)性影響很大,選取較大的吸收因子，則過程的設(shè)備費用降低而操作費用升高，在設(shè)計上，兩者的數(shù)值應(yīng)以過程的總費用最低為目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行

13、優(yōu)化設(shè)計后確定.從經(jīng)驗上看，吸收操作的目的不同，該值也有所不同.一般若以凈化氣體或提高溶質(zhì)的回收率為目的，則A值宜在1.22.0之間,一般情況可近似取A=1.4.而對丁以制取液相產(chǎn)品為目的吸收操作，A值可以取小丁1.工程上更常用的確定吸收劑用量（或氣提氣用量）的方法是利用求過程的最小液氣比（對丁再生過程求最小氣液比），進(jìn)而確定適宜的液氣比，即LsGb(1.2minLs2.0)(4)minGbX1e對丁低濃度氣體吸收過程，由丁吸收過程中氣液相量變化較小，則有L(G)minLL&(1.22.0岫minX1eYlm3.3吸收塔設(shè)備及填料的選擇3.3.1吸收塔的設(shè)備選擇對于吸收過程，能夠完成其

14、分離任務(wù)的塔設(shè)備有多種，如何從眾多的塔設(shè)備中選出合適的類型是進(jìn)行工藝設(shè)計的首要工作.而進(jìn)行這一項工作則需對吸收過程進(jìn)行充分的研究后，并經(jīng)多方案對比方能得到較滿意的結(jié)果.一般而言,吸收用塔設(shè)備與精僻過程所需要的塔設(shè)備具有相同的原則要求,即用較小直徑的塔設(shè)備完成規(guī)定的處理量，塔板或填料層阻力要小，具有良好的傳質(zhì)性能，具有合適的操作彈性，結(jié)構(gòu)簡單，造價低，易于制造、安裝、操作和維修等.但作為吸收過程，一般具有操作液起比大的特點，因而更適用于填料塔.此外,填料塔阻力小，效率高，有利于過程節(jié)能，所以對于吸收過程來說，以采用填料塔居多.但在液體流率很低難以充分潤濕填料，或塔徑過大，使用填料塔不經(jīng)濟(jì)的情況下

15、，以采用板式塔為宜.3.3.2填料的選擇兒種蝴填料的形狀拄酗站M隊環(huán)史鄙伽籍躬期兒種網(wǎng)體填料的形狀皈傍用丘&孔壞圖31幾種網(wǎng)體填料的形狀各種填料的結(jié)構(gòu)差異較大，具有不同的優(yōu)缺點，因此在使用上應(yīng)根據(jù)具體情況選擇不同的塔填料。在選擇塔填料時，應(yīng)該考慮如下幾個問題：(1) 選擇填料材質(zhì)選擇填料材質(zhì)應(yīng)根據(jù)吸收系統(tǒng)的介質(zhì)以及操作溫度而定，一般情況下，可以選用塑料，金屆，瓷等材料。對丁腐蝕性介質(zhì)應(yīng)采用相應(yīng)的抗腐蝕性材料，如瓷，塑料，玻璃，石墨，不銹鋼等，對丁溫度較高的情況，應(yīng)考慮材料的耐溫性能。(2) 填料類型的選擇填料類型的選擇是一個比較復(fù)雜的問題。一般來說，同一類填料塔中，比表面積大的填料雖然

16、具有較高的分離效率，但是由丁在同樣的處理量下，所需要的塔徑較大，塔體造價升高。(3) 對丁水吸收S02的過程、操作、溫度及操作壓力較低，工業(yè)上通常選用所了散裝填料。在所了散裝填料中，塑料階梯環(huán)填料的綜合性能較好，故此選用N38ffl料階梯環(huán)填料。4吸收塔的工藝計算4.1基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)4.1.1液相物性數(shù)據(jù)30C時水的有關(guān)物性數(shù)據(jù):密度995.7(kg/m3)粘度L0.008007(Pas)3.6kg/(mh)表面力l71.2103(N/m)SO在水中的擴(kuò)散系數(shù)Dl1.77109(m2/s)4.1.2氣相物性數(shù)據(jù)混合氣體的平均摩爾質(zhì)混合氣體的平均密度為量為：MvmPMvm:RTyiMi0.0964

17、0.912932.15Kg/Kmol101.332.1531.29kg/m38.314303混合氣體粘度近似丁空氣粘度，直接查得3淑氏度空氣的粘度為:v1.8110-5PaS0.065kg4.1.3氣液平衡數(shù)據(jù)查得常壓下30C時SO2在水中的亨利系數(shù)為：E4.85103KPa相平衡常數(shù)為：m溶解系數(shù)為：HlEMs3些旭47.87101.325995.7330.0114kmol/(kPam3)4.851018.024.2物料衡算講塔氣相摩爾比為.丫1Y10.090.0991Y110.09出塔氣相麾爾出為丫2V20.0020.002004UL4矛口口J手/J、1V210.002V900273.15

18、32.94kmol/h進(jìn)培W生氣相抵里為22.4(10.09)273.1530該吸收過程屆低濃度吸收，平衡關(guān)系為直線，最小液氣比可按下式計算：（，）min對丁純?nèi)軇┪者^程進(jìn)塔液相組成為：X20Y1丫2Y1/mx2(L).min0.0990.0020040.099/47.8746.9取操作液氣比為：L1.5(L)1.546.970.35VV70.352317.3lmol/hL(XiX2)(0.0990.002004)1379103i.379102317.3L32.94V(YY2)32.94Xi4.3塔徑的計算考慮到填料塔塔的壓力降，塔的操作壓力為101.325KPa33PM101.325103

19、32.151033v1.29Kg/mRT8.314527330液體密度可以近似取為995.7Kg/m32317.318.0241757.7kg/h36.232.151163.8kg/hLWWv采用貝恩-霍夫泛點關(guān)聯(lián)式8log2Ufa0.2LWLA1.75LWv查表得出:A=0.204;2,ufav0.2log3l=0.2041.75gl141757.7切1163.811.29s995.71.661=0.995(m/s)取=0.9950.6=0.597(m/s)UVs40.251D:u3.140.5970.703m圓整后取D=0.7m=700mm泛點率校核0.2510.7850.720.65m/

20、sUF0.650.995100%65.33%（在允許圍）+)填料塔的校正籍18.428,符合要求.4.4填料層高度計算:4.4.1傳質(zhì)單元高度Hog計算:氣膜吸收系數(shù)由下式計算：原0.237(旦)0.7()1/3(業(yè))1.1atvvDvRT氣體質(zhì)量通量為:0.84kg/(m2s)9001.29Gv20.7850.73600用下氣相擴(kuò)散系數(shù):查表得知=1.097(查表8得出：=1.45,v=Pa.sKg0.237(0.84132.51.86100.72_1.136kmol/(mskPa)1.861051/3132.51.09710511(5)()1.45.1.291.097108.314303填

21、料潤濕表面積:0.75awat1exp1.45二iGl0.1atlGl242lg0.0520.2GlLlataw,.,75、0.75,1exp(1.45()(at71.2132.50.800730.1420.130.14132.5、0.053)(2103995.722.0.05(30.14)0.29.81(995.77.1102132.5)0.86液膜吸收系數(shù)由下式計算Kl0.0095(-)'3()0.5()30.4awLLDLL0.41.4530.14230.8007103050.80071039.810.0095()3(9).()113.950.800710995.71.77109

22、95.744.8810(m/s)傳質(zhì)系數(shù):P=C=傳質(zhì)單元高度Hog:Hog=G單位塔截面氣體流雖（G=(4. Hog=0.564m4.2氣相總傳質(zhì)單元數(shù)為NOG:從而算出來結(jié)果:4.5填料層高度Z的計算：從上面算出來：Z=4.6填料層壓降P的計算：1, 填料層壓降：氣體通過填料層的壓降采用Eckert關(guān)聯(lián)圖計算，其中實際操作氣速：u查表6-4化工原理-第二版一P300塑料階梯環(huán)=115Wlg41711.41.291.29WgL1163.8,995.72.2.0.8007028.98103uG0.20.651161.451.29gL9.81995.7查Eckert圖得每米填料的壓降為180Pa

23、,所以填料層的壓降為P11805900Pa2, 氣體進(jìn)出口壓降：取氣體進(jìn)出口接管的徑為150mm則氣體的進(jìn)出口流速為：4900u236003.140.15214.15m/s則進(jìn)口壓強為（突然擴(kuò)大=1）P22u211.29214.152129.1Pa出口壓強為（突然縮小=0.5)p30.512u0.511.2914.15264.57Pa223, 其他塔件的壓降：其他塔件的壓降p較小，在此處可以忽略.總壓降為：pp1p2p3p900129.164.571093.67Pa4.7填料塔附屬高度計算：塔底液相停留時間按1min考慮，則塔釜所占空間高度為h116041711.41.81m1800mm360

24、0995.70.7850.721, 塔上部空間高度:去標(biāo)準(zhǔn)圓形封頭，查表3-3（化工設(shè)備課程-設(shè)計指導(dǎo)）用下公式:2, H=200mmDN=700mm從而得出h=25mm液體初始分布器和再分布器:3.1布液孔數(shù)：取不液孔數(shù)：120個每平方米總布液孔數(shù)3.2液位保持管：采用下公式：4.8進(jìn)出口液體的半徑：按理論可以選液體流量為u=實際半徑：D=0.122m查表得出進(jìn)出口的半徑從而得出實際速度：符合之間的速度4.9離心泵的計算與選擇a）流量QWl2317.3318.023口41.93m/h995.7b）流量所需的揚程2hf1hf22g式中Z一兩截面處位頭差;E一兩截面處靜壓頭之差;g2兩截面處動壓

25、頭之差;ghf1一直管阻力;hf2管件、閥門局部阻力;根據(jù)前面設(shè)計資料對上述公式各項進(jìn)行估算:Z8.2mP1093.67Pa管路總阻力和所需壓頭計算根據(jù)管路的平立面布置，計算所得雷諾數(shù)為:0.0008007du0.1250.94995.7Re146115.64000利用柏拉修斯（blasius）關(guān)系式有:冬031640.01620.250.25Re146115.6根據(jù)填料塔高及泵的大體位置，管路長1取10米hf1lu2d2g0.01622100.9420.12529.810.07m選用三個90彎頭，三個截止閥全開u20.942hf20.7536.430.97m2g29.81HZ上宜g2g考慮到

26、安全系數(shù)，查得流量的安全系數(shù)為1.1，揚程的安全系數(shù)為1.051.1hf1hf28.21093.6700.070.979.35m995.79.81m3/h因為該吸收以活水為吸收劑，選用離心泵型號為：IS100-65-200單級單吸離心泵，其性能參數(shù)如下（見附錄五）表3-2轉(zhuǎn)速（r/min）i=t3流里m/h揚程H/m效率Y/%功率/kW必需汽蝕余量（NPSH）r/m軸功率電機功率2.014505012.5732.3344.10填料塔的厚度：1, 圓筒壁厚：因為氣體是屆丁酸類所以選用材料是不銹鋼（銘鋼）0Cr13當(dāng)時，同體的計算厚度：=0.31mm<設(shè)計厚度考慮到其他受到風(fēng)載荷，地震載荷，

27、偏心載荷和介質(zhì)壓力的作用，取名以后度有效厚度2, 封頭厚度：封頭采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，材料與筒體相同封頭厚度設(shè)計厚度取名以后度有效厚度4.9塔器質(zhì)雖的計算：圓筒，裙座和封頭的質(zhì)量：=723.7kg附件質(zhì)量：平臺，扶梯質(zhì)量：物料質(zhì)量：操作質(zhì)量：工藝設(shè)計計算結(jié)果匯總與主要符號說明基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)和物料衡算結(jié)果匯總：表-1物料橫算結(jié)果項目符號數(shù)值與計量單位吸收劑（水）的密度PL995.7(kg/m3)溶劑的粘度HL0.0008007(Pa.S)溶劑表面力al71.06(dyn/cm)二氧化硫在水中擴(kuò)散系數(shù)Dl1.77x10-9(m2/s)混合氣體的平均摩爾質(zhì)量MG32.15g/mol混合氣體的平均密度G1

28、.29kg/m3二氧化硫在空氣中擴(kuò)散系數(shù)Dv1.097x10-5(m2/s)亨利系數(shù)E4.85x103KPa;氣液相平衡常數(shù)m35.04二氧化硫進(jìn)塔摩爾比Yi0.099二氧化硫出塔摩爾比Y20.002004惰性氣體摩爾流量G36.02kmol/h;吸收劑摩爾流量L2317.33kmol/h液相進(jìn)口摩爾比X20液相出口摩爾比Xi0.001379填料塔工藝尺寸計算結(jié)果表:表-2工藝結(jié)果項目符號數(shù)值與計量單位氣相質(zhì)里流里Wg1163.8kg/h液相質(zhì)里流里Wl41758.3kg/h塔徑D700mm空塔氣速u0.597m，'s泛點率u/Uf65.33%氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG8.77氣膜吸收系數(shù)

29、kG1.1365kmol/(m2skPa)液膜吸收系數(shù)kL4.88104(m/s)氣相總吸收系數(shù)（校正后）kGa6.419kmol/(m3.h.kpa)液相總吸收系數(shù)（校正后）kla氣相總傳質(zhì)系數(shù)Kg3)氣相傳質(zhì)單元局度HOG0.564m填料層高度Z，5m填料塔上部空間局度hi200mm填料塔卜部空間局度h21.8m塔高Ha8.2m布液孔數(shù)n50點d填料直徑，mmD擴(kuò)散系數(shù)，m2/s;塔徑;g重力加速度，kg/(m2.h);Hg氣相傳質(zhì)單元高度，Hog氣相總傳質(zhì)單元高度，kG氣膜吸收系數(shù)，kmol/(mL噴一一液體噴淋密度；Ng氣相傳質(zhì)單元數(shù)，無因Nog氣相總傳質(zhì)系數(shù)，無因孔徑d00.015m液位保持管高度h，0.26m2.主要符號說明1、央又子母a填料層的有效傳質(zhì)比表面積(m2/m3);aw填料層的潤滑比表面積m2/m3;A吸收因數(shù)；無因次；dp填料當(dāng)量直徑，mm;pE亨利系數(shù)，KPa;H溶解度系數(shù)，kmol/(m3.KPa);m;Hl液相傳質(zhì)單元高度，m;m;Hol液相總傳質(zhì)單元高度，m;3.s.KPa);Lg吸收液質(zhì)量流速kg/(m2.h);m相平衡常數(shù)，無因次；次；Nl液相傳質(zhì)單元數(shù)，無因次；次;p分壓，KPa;kJ/(kmo