電廠面試筆試題填空選擇題集合(含答案)

1、1.凝汽式電廠的單元機(jī)組按壓力的不同可分為(亞臨界)、(超臨界)、(超超臨界機(jī)組)。2.凝汽器根據(jù)冷卻介質(zhì)的不同又可分為(濕冷)機(jī)組和(空冷)機(jī)組。3.單元機(jī)組中的鍋爐有(汽包鍋爐)和(直流鍋爐)兩種，制粉系統(tǒng)有(中間儲(chǔ)倉(cāng)式)和(直吹式)兩種，燃燒方式主要可分為(四角切圓燃燒)和(對(duì)沖燃燒)。4.水蒸汽的臨界壓力為(22.12)MPa、臨界溫度為(374.15)。5.空冷系統(tǒng)有(直接空冷系統(tǒng))、(帶混合式凝汽器的間接空冷)系統(tǒng)和(帶表面式凝汽器的間接空冷)系統(tǒng)。6.自然循環(huán)鍋爐的汽水流動(dòng)主要依靠(下降管內(nèi)水的平均密度與水冷壁內(nèi)汽水混合物的平均密度差)而進(jìn)行，由于它們的密度差造成一定的流動(dòng)壓頭，

2、從而使蒸發(fā)受熱面內(nèi)工質(zhì)達(dá)到往復(fù)循環(huán)流動(dòng)。7.直流鍋爐的循環(huán)倍率為(1)。8.超臨界600MW機(jī)組與亞臨界600MW機(jī)組相比效率約提高(2%3%)，煤耗約降低(810g/kWh)。9.為保護(hù)高壓排汽端，避免高壓排汽溫度過(guò)高，高壓調(diào)節(jié)級(jí)后壓力與高壓缸排汽壓力之比要大于(1.7)，高壓缸排汽溫度不大于(427)。10.超臨界直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)要求保證從啟動(dòng)到MCR 全過(guò)程的安全性，防止亞臨界參數(shù)下的(膜態(tài)沸騰)和超臨界參數(shù)下的(管壁超溫)以及沿寬度方向上的(溫度偏差)。11.凝汽式單元機(jī)組中的鍋爐按其工質(zhì)的流動(dòng)方式可分為(汽包鍋爐)和(直流鍋爐)，汽包鍋爐又可分為(自然循環(huán)爐)和(控制循環(huán)爐)。12.

3、600MW 機(jī)組鍋爐的制粉系統(tǒng)基本上采用(直吹式)制粉系統(tǒng)。13.直流鍋爐汽溫調(diào)節(jié)的主要方式是調(diào)節(jié)(燃料量/給水量)之比，輔助手段是(噴水減溫)或(煙氣側(cè)調(diào)節(jié))。以分離器中(中間點(diǎn)溫度)作為超前信號(hào)。14.直流鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，給水流量和壓力降低，受熱面入口的工質(zhì)欠焓增大，容易發(fā)生(水動(dòng)力不穩(wěn)定)。為防止(水動(dòng)力不穩(wěn)定性)的發(fā)生，水冷壁入口需要安裝節(jié)流圈，使受熱強(qiáng)的管子內(nèi)的工質(zhì)流量增大，并改變省煤段和蒸發(fā)段的阻力比值。15.變壓運(yùn)行的超臨界參數(shù)直流鍋爐，在亞臨界壓力低干度區(qū)可能出現(xiàn)(膜態(tài)沸騰);在近臨界壓力高干度區(qū)一定出現(xiàn)(蒸干)現(xiàn)象;在超臨界壓力范圍內(nèi)可能出現(xiàn)(類膜態(tài)沸騰)。16.超臨界參數(shù)

4、直流鍋爐啟停速度和變負(fù)荷速度受過(guò)熱器出口集汽聯(lián)箱的(熱應(yīng)力)限制，但主要限制因素是汽輪機(jī)的(熱應(yīng)力)和(脹差)。17.亞臨界參數(shù)到超臨界參數(shù)轉(zhuǎn)變中，對(duì)機(jī)組效率的影響主要來(lái)自于(壓力)的提高;而從超臨界參數(shù)到超超臨界參數(shù)的轉(zhuǎn)變中，(溫度)的提高對(duì)于機(jī)組效率的影響要比(壓力)提高的影響大得多。18.汽輪機(jī)所能發(fā)出的最大功率主要決定于通過(guò)汽輪機(jī)的(最大流量)，而汽輪機(jī)的(最大流量)又決定于末級(jí)葉片的(通流能力)。19.大容量汽輪機(jī)背壓在4.45.4kPa 的范圍內(nèi)，背壓每變化1kPa 熱耗率就變化(0.7%)。20.汽輪機(jī)葉片的(阻尼)和(剛度)是控制葉片顫振的兩個(gè)主要參數(shù)。21.鍋爐一、二次風(fēng)率的

5、大小主要由(燃料特性)決定。22.超臨界壓力鍋爐啟動(dòng)時(shí)要有一定的啟動(dòng)流量，原則上在可靠冷卻前提下質(zhì)量流量盡量選得小些，通常為(25%35%)MCR。23.直流鍋爐要求的給水品質(zhì)高，在啟動(dòng)階段要對(duì)鍋爐的受熱面及汽水系統(tǒng)管道應(yīng)進(jìn)行化學(xué)清洗，避免(Fe2O3)等固體顆粒對(duì)汽輪機(jī)動(dòng)葉片和靜葉片造成侵蝕。24.發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行時(shí)，要防止發(fā)生(定子端部)過(guò)熱。25.直接空冷式汽輪機(jī)以如下6 個(gè)特征工況點(diǎn)作為其特征：設(shè)計(jì)工況點(diǎn)功率Na、年平均功率N、額定出力點(diǎn)c 的功率Nr、阻塞背壓點(diǎn)d 的連續(xù)最大功率Nm、裕量特征點(diǎn)e 的最大計(jì)算功率N o、安全工況點(diǎn)f 的最小功率Nf，其功率大小排列次序?yàn)椋?N o>

6、;N m > Na >N > Nr > Nf )。26.汽輪機(jī)組的高中壓缸采用雙層缸結(jié)構(gòu)，在夾層中通入(壓力和溫度)較低的蒸汽，以減小多層汽缸的(內(nèi)外溫差)和(熱應(yīng)力)。23.鍋爐的化學(xué)清洗一般分為(酸洗)、(堿洗)兩種。24.過(guò)熱器的熱偏差主要是受熱面(吸熱不均)和蒸汽(流量不均)、及設(shè)計(jì)安裝時(shí)(結(jié)構(gòu)不均)所造成的。25.空氣預(yù)熱器的作用是利用鍋爐尾部煙氣的(余熱)加熱燃燒用的(空氣)。26.省煤器的作用是利用鍋爐尾部煙氣的(余熱)加熱鍋爐(給水)。27.自然循環(huán)鍋爐水冷壁引出管進(jìn)入汽包的工質(zhì)是(汽水混合物)。28. 直流鍋爐水冷壁的流動(dòng)阻力全部要靠給水泵來(lái)克服，水冷

7、壁阻力約占全部阻力的(25%30%)。29. 直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)約有(30%)額定流量的工質(zhì)經(jīng)過(guò)水冷壁并被加熱，為了回收啟動(dòng)過(guò)程的工質(zhì)和熱量，并保證低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)水冷壁管內(nèi)有足夠的 (最小質(zhì)量流速) ，直流鍋爐需要設(shè)置專門(mén)的 (鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng) )。30. 直流鍋爐系統(tǒng)中的汽水分離器在低負(fù)荷時(shí)起(汽水分離)作用并維持一定的水位，在高負(fù)荷時(shí)切換為(純直流運(yùn)行)，汽水分離器做為 (通流承壓部件 )。31. 直流爐為了達(dá)到較高的重量流速，必須采用(小)管徑水冷壁。32. 直流爐熱慣性小，使快速啟停的能力進(jìn)一步提高。但使水冷壁對(duì)熱偏差的敏感性增強(qiáng)。當(dāng)煤質(zhì)變化或爐內(nèi)火焰偏斜時(shí)，各管屏的熱偏差(增大)，進(jìn)而導(dǎo)致工質(zhì)

8、流動(dòng)不穩(wěn)定或(管壁超溫)。33. 直流爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，由于給水流量降低，水冷壁流量分配(不均勻性增大);壓力降低，汽水比容(變化增大)。34. 600MW汽輪機(jī)在低壓排汽缸上布置噴水減溫裝置的目的是防止(排氣缸過(guò)熱)，運(yùn)行中可能產(chǎn)生的隱患是(末級(jí)葉片水蝕)。35. 超臨界 600MW 機(jī)組可采用定壓運(yùn)行、滑壓運(yùn)行及定滑定等多種運(yùn)行模式。一般來(lái)說(shuō)，滑壓起始點(diǎn)由鍋爐(最低不投油穩(wěn)燃)壓力確定，終止點(diǎn)則可根據(jù)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性來(lái)決定。36.發(fā)電機(jī)采用水氫氫冷卻方式：定子繞組(水內(nèi)冷)、(定子鐵心及端部結(jié)構(gòu)件)氫氣表面冷卻、轉(zhuǎn)子繞組為(氣隙取氣、徑向斜流)式氫內(nèi)冷。37.發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子由(轉(zhuǎn)軸)、(轉(zhuǎn)子繞組)、轉(zhuǎn)

9、子繞組的電氣連接件、護(hù)環(huán)、中心環(huán)、風(fēng)扇、聯(lián)軸器和(阻尼系統(tǒng))等部件組成。38.發(fā)電機(jī)型號(hào)QFSN-600-2所代表的意義是QF(汽輪機(jī)拖動(dòng)的發(fā)電機(jī));S(定子繞組水內(nèi)冷);N(轉(zhuǎn)子繞組氫內(nèi)冷);600-(額定功率600MW);2(極數(shù)為2，即一對(duì)極)。39.發(fā)電機(jī)的有功負(fù)荷除受(負(fù)荷曲線)及(機(jī)、爐工況)限制外，還必須控制運(yùn)行參數(shù)在(P-Q曲線)的限額范圍內(nèi)。40.發(fā)電機(jī)氫氣進(jìn)風(fēng)溫度一般運(yùn)行在(4048)之間，其溫度應(yīng)低于發(fā)電機(jī)對(duì)應(yīng)的(進(jìn)水溫度)，氫氣進(jìn)風(fēng)溫度低于(40)或高于(50)報(bào)警。41.(鐵芯)和(繞組)是變壓器進(jìn)行電磁能量轉(zhuǎn)換的有效部分，稱為變壓器的器身。42.變壓器油在變壓器中起

10、到(冷卻介質(zhì)和散熱)和(絕緣介質(zhì))的作用。#10變壓器油表示(其凝固點(diǎn)是-10)。43.油浸式變壓器按照冷卻方式可分為以下幾類：(油浸自冷式)、(油浸風(fēng)冷式)、(強(qiáng)迫油循環(huán)風(fēng)冷式)、(強(qiáng)迫油循環(huán)水冷式)等。44.變壓器冷卻器與油泵之間的流量指示器，其內(nèi)部的葉片轉(zhuǎn)動(dòng)是利用磁耦合器傳輸給外部指針，以指示油流的(流量)和(方向)。45.離相封閉母線是一種密閉管道，當(dāng)停機(jī)或空氣濕度大時(shí)，其內(nèi)部容易產(chǎn)生(結(jié)露)現(xiàn)象，從而降低母線的(絕緣性能)，甚至可能誘發(fā)單相接地事故，給電廠的安全運(yùn)行帶來(lái)隱患。46.從電廠投資以及運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性角度考慮，現(xiàn)階段超超臨界機(jī)組采用(一次)再熱比較適宜。47.大容量機(jī)組的布置有

11、單軸式和雙軸式，隨著國(guó)內(nèi)外汽輪機(jī)制造業(yè)的不斷發(fā)展，已逐步統(tǒng)一向(單軸)方向發(fā)展。48.按傳熱方式不同，回?zé)峒訜崞骺煞譃?表面式)和(混合式)兩種。49.備用冷油器的進(jìn)口油門(mén)(關(guān)閉)，出口油門(mén)(開(kāi)啟)，冷卻水入口門(mén)(關(guān)閉)，出口門(mén)(開(kāi)啟)、油側(cè)排空門(mén)開(kāi)啟，見(jiàn)油后關(guān)閉。50.泵的汽蝕余量分為(有效汽蝕余量)、(必須汽蝕余量)。51 泵的種類有(往復(fù)式)、(齒輪式)、(噴射式)和(離心式)等。52.表面式凝汽器主要由(外殼)、(水室端蓋)、(管板)、以及(冷卻水管)組成。53.采用給水回?zé)嵫h(huán)，減少了凝汽器的(冷源損失)。54.初壓力越(高)，采用變壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性越明顯。55.除氧器按運(yùn)行方式不同可分

12、為(定壓運(yùn)行)、(滑壓運(yùn)行)。56.除氧器為混合式加熱器，單元制發(fā)電機(jī)組除氧器一般采用(滑壓運(yùn)行)。57.大機(jī)組的高壓加熱器因故不能投入運(yùn)行時(shí)，機(jī)組應(yīng)相應(yīng)(降低)出力。58.大型機(jī)組充氫一般采用(中間介質(zhì)置換法)。59.當(dāng)離心泵的葉輪尺寸不變時(shí)，水泵的流量與轉(zhuǎn)速(一)次方成正比，揚(yáng)程與轉(zhuǎn)速(二)次方成正比60.換熱的基本方式有(導(dǎo)熱)、(對(duì)流)、(輻射)。61.回?zé)嵫h(huán)的熱效率，隨著回?zé)峒?jí)數(shù)的增加而(增加)。62.火力發(fā)電廠典型的熱力過(guò)程有(等溫過(guò)程)、(等壓過(guò)程)、(等容過(guò)程)和(絕熱過(guò)程)。63.火力發(fā)電廠中的汽輪機(jī)是將(熱能)轉(zhuǎn)變?yōu)?機(jī)械能)的設(shè)備。64.若給工質(zhì)加入熱量，則工質(zhì)熵(增加

13、)。若從工質(zhì)放出熱量，則工質(zhì)熵(減小)。65.提高機(jī)組(初參數(shù))，降低機(jī)組(終參數(shù))可以提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。66.用中間再熱循環(huán)可提高蒸汽的終(干度)，使低壓缸的蒸汽(濕度)保證在允許范圍內(nèi)。67.汽輪機(jī)葉頂圍帶主要的三個(gè)作用是增加(葉片剛度)、調(diào)整(葉片頻率)、防止(級(jí)間漏汽)。68.主汽閥帶有預(yù)啟閥，其作用是降低(閥碟前后壓差)和機(jī)組啟動(dòng)時(shí)控制(轉(zhuǎn)速)和(初負(fù)荷)。69.汽機(jī)油循環(huán)倍率是指1 小時(shí)內(nèi)在油系統(tǒng)中的循環(huán)次數(shù)，一般要求油的循環(huán)倍率在(810 )的范圍內(nèi)。70.加熱器的端差是指(蒸汽飽和溫度)與加熱器(出水溫度)之間的差值。71.抗燃油是被用來(lái)作為(調(diào)節(jié)系統(tǒng))用油的。72.有一測(cè)溫儀

14、表，精確度等級(jí)為0.5級(jí)，測(cè)量范圍為400600，該表的允許誤差是(±1)。73.對(duì)中間再熱機(jī)組各級(jí)回?zé)岱峙洌话闶窃龃蟾邏焊着牌某槠?，降低再熱?4.第一級(jí)抽汽的壓力，這樣做的目的是(減少給水回?zé)峒訜徇^(guò)程中不可逆損失)。機(jī)組帶部分負(fù)荷運(yùn)行,為提高經(jīng)濟(jì)性,要求(部分 )進(jìn)汽,即(順序閥 )控制方式。75.(熱效率)是熱力循環(huán)熱經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)的主要指標(biāo)。76. 流體在管道中的壓力損失分(沿程壓力損失)、(局部壓力損失 )。77. 汽輪機(jī)在開(kāi)停機(jī)過(guò)程中的三大熱效應(yīng)為熱(應(yīng)力 )、熱(膨脹 )和熱(變形)。78.直流鍋爐沒(méi)有(排污能力)，正常運(yùn)行時(shí)要保證汽水品質(zhì)。79.朗肯循環(huán)的工作過(guò)程是：

15、工質(zhì)在鍋爐中被(定壓加熱)汽化和(過(guò)熱)的過(guò)程;過(guò)熱的蒸汽在汽輪機(jī)中(等熵膨脹作功 );作完功的乏汽排入凝汽器中(定壓凝結(jié) )放熱，凝結(jié)水在給水泵中絕熱(壓縮)。80.純凝汽式發(fā)電廠的總效率為鍋爐效率、管道效率、(汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率)、(循環(huán)熱效率)、機(jī)械效率、(發(fā)電機(jī)效率)等項(xiàng)局部效率的乘積。81.在能量轉(zhuǎn)換過(guò)程中，造成能量損失的真正原因是傳熱過(guò)程中(有溫差傳熱)帶來(lái)的不可逆損失。82.汽輪機(jī)機(jī)械效率是汽輪機(jī)輸給發(fā)電機(jī)的(軸端)功率與汽輪機(jī)(內(nèi) )功率之比。83.其它條件不變，提高朗肯循環(huán)的初溫，則平均吸熱溫度(提高)，循環(huán)效率(提高)。84.所謂配合參數(shù)，就是保證汽輪機(jī)(排汽濕度)不超過(guò)最大

16、允許值所對(duì)應(yīng)的蒸汽的(初溫度)和(初壓力)。85.提高蒸汽初溫度受(動(dòng)力設(shè)備材料強(qiáng)度)的限制，提高蒸汽初壓力受(汽輪機(jī)末級(jí)葉片最大允許濕度)的限制。86.再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)實(shí)際上是再熱單元機(jī)組在機(jī)組(啟)、(停)或(事故)情況下的一種(調(diào)節(jié))和(保護(hù))系統(tǒng)。87.影響汽輪發(fā)電機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的主要技術(shù)參數(shù)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)有(汽壓)，(汽溫)，真空度，(給水溫度)，汽耗率，循環(huán)水泵耗電率，高壓加熱投入率，凝汽器(端差)，凝結(jié)水(過(guò)冷度)，汽輪機(jī)熱效率等。88.火力發(fā)電廠的汽水損失分(內(nèi)部損失)和(外部損失89.干度等于(干飽和蒸汽)的質(zhì)量與(整個(gè)濕蒸汽)的質(zhì)量的比值。90.在汽輪機(jī)中根據(jù)汽封所處的位置可分為

17、(軸端)汽封、(隔板)汽封和圍帶汽封。91.等離子點(diǎn)火技術(shù)的基本原理是以大功率(電弧)直接點(diǎn)燃(煤粉)。92.影響等離子點(diǎn)火器點(diǎn)火的因素主要有(煤粉濃度)、(一次風(fēng)速)、(空氣介質(zhì)的質(zhì)量)、(煤質(zhì))、(點(diǎn)火能量)。93.超臨界直流鍋爐水平煙道內(nèi)按照煙氣流動(dòng)方向，依次布置了(高溫再熱器)和(高溫過(guò)熱器)。94.超臨界直流鍋爐末級(jí)過(guò)熱器受熱面(逆)流布置，高溫再熱器受熱面(順)流布置。95.引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式為(電動(dòng)入口靜葉)調(diào)節(jié)，送風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式為(液壓動(dòng)葉)調(diào)節(jié).96.等離子點(diǎn)火技術(shù)的基本原理是(以大功率電弧直接點(diǎn)燃煤粉)。97.等離子燃燒系統(tǒng)由(點(diǎn)火系統(tǒng))和(輔助系統(tǒng))兩大部分組成。98.吹灰控制

18、系統(tǒng)有四種狀態(tài):(模擬、自動(dòng)、遠(yuǎn)操、近操)。99.運(yùn)行中影響煤粉細(xì)度的因素主要是(煤質(zhì))、(磨煤出力)、(風(fēng)量)、(碾磨壓力)和(分離器擋板開(kāi)度)，煤粉細(xì)度的調(diào)整主要是通過(guò)改變(分離器的折向擋板開(kāi)度)來(lái)完成的。100.預(yù)熱器的漏風(fēng)分(直接漏風(fēng))和(攜帶漏風(fēng))兩種。101.鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)按(平衡通風(fēng))設(shè)計(jì)，系統(tǒng)的(平衡點(diǎn))發(fā)生在爐膛中，空氣側(cè)的系統(tǒng)部件設(shè)計(jì)為(正壓運(yùn)行)，煙氣側(cè)系統(tǒng)部件設(shè)計(jì)為(負(fù)壓運(yùn)行102.風(fēng)煙系統(tǒng)包括(風(fēng)系統(tǒng))和(煙氣系統(tǒng))，風(fēng)系統(tǒng)包括(一次風(fēng)系統(tǒng))、(二次風(fēng)系統(tǒng))、(密封風(fēng)系統(tǒng))、(火檢冷卻風(fēng)系統(tǒng))。103.預(yù)熱器進(jìn)口聯(lián)絡(luò)風(fēng)道主要是為了(平衡兩臺(tái)送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓)，預(yù)熱器出口聯(lián)

19、絡(luò)風(fēng)道主要是為了(平衡兩側(cè)大風(fēng)箱的風(fēng)壓)。104.煤粉燃燒過(guò)程中生成NOX三種機(jī)理(熱力型)、(瞬間型)、(燃料型)。105.干度等于(干飽和蒸汽)的質(zhì)量與(整個(gè)濕蒸汽 )的質(zhì)量的比值。106.發(fā)電機(jī)正常運(yùn)行頻率應(yīng)保持在(50)Hz，允許變化范圍為(±0.2)Hz,可以按額定容量連續(xù)運(yùn)行。頻率變化時(shí)，定子電流、勵(lì)磁電流及各部分溫度不得超過(guò)(額定值。)。107.除氧器在滑壓運(yùn)行時(shí)易出現(xiàn)(自生沸騰)和(返氧現(xiàn)象)。108.除氧器在運(yùn)行中，由于(機(jī)組負(fù)荷)、(蒸汽壓力)、(進(jìn)水溫度)、(水位變化)都會(huì)影響除氧效果。109.除氧器在運(yùn)行中主要監(jiān)視(壓力)、(水位)、(溫度)、(溶氧量)。11

20、0.當(dāng)汽輪發(fā)電機(jī)組達(dá)到某一轉(zhuǎn)速時(shí)，機(jī)組發(fā)生劇烈振動(dòng)，當(dāng)轉(zhuǎn)速離開(kāi)這一轉(zhuǎn)數(shù)值時(shí)振動(dòng)迅速減弱以致恢復(fù)正常，這一使汽輪發(fā)電機(jī)組產(chǎn)生劇烈振動(dòng)的轉(zhuǎn)速，稱為汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的(臨界轉(zhuǎn)速)。111.在汽輪機(jī)中根據(jù)汽封所處的位置可分為(軸端)汽封、(隔板)汽封和圍帶汽封。1.液體和固體分子間相互吸引的力為( C)。A、摩擦力;B、內(nèi)聚力;C、附著力; D、撞擊力;2.蒸汽在節(jié)流過(guò)程前后的焓值( D )。A、增加; B、減少; C、先增加后減少; D、不變化。3.在流速較小，管徑較大或流體粘滯性較大的情況下( A )的流動(dòng)。A、才發(fā)生層流狀態(tài); B、不會(huì)發(fā)生層流狀態(tài);C、不發(fā)生紊流狀態(tài); D、才發(fā)生紊流狀態(tài);4.粘

21、度隨溫度升高變化的規(guī)律是( C )。A、液體和氣體粘度均增大; B、液體粘度增大，氣體粘度減小;C、液體粘度減小，氣體粘度增大; D、液體和氣體粘度均減小。5.直流鍋爐的中間點(diǎn)溫度控制不是定值，隨:( B )A、機(jī)組負(fù)荷的增大而減小 B、機(jī)組負(fù)荷的增大而增大C、火焰中心位置的升高而降低 D、減溫水量的增大而減小6.水的臨界狀態(tài)是指( C )。A、壓力18.129MPa、溫度174.15; B、壓力20.129MPa、溫度274.15;C、壓力22.129Mpa、溫度374.15; D、壓力24.1293Mpa、溫度474.15。7.火力發(fā)電廠主要采用自然循環(huán)、強(qiáng)迫循環(huán)鍋爐、( D )、復(fù)合循環(huán)

22、鍋爐。A、層燃鍋爐; B、固態(tài)排渣鍋爐; C、液態(tài)排渣鍋爐; D、直流鍋爐。8.火力發(fā)電廠排出的煙氣會(huì)造成大氣的污染，其主要污染物是( A )。A、二氧化硫; B、粉塵; C、氮氧化物; D、微量重金屬。9.( C )是煤的組成成分中發(fā)熱量最高的元素。A、碳; B、硫; C、氫; D、氧。10.煤中氫的含量大多在( A )的范圍內(nèi)。A、3%6%; B、6%9%; C、9%12%; D、12%15%。11.理論計(jì)算表明，如果鍋爐少用1%蒸發(fā)量的再熱減溫噴水，機(jī)組循環(huán)熱效率可提高( B )。A、0%; B、0.2%; C、0.8%; D、1.5%。12.油品的危險(xiǎn)等級(jí)是根據(jù)( A )來(lái)劃分的，閃點(diǎn)

23、在45以下為易燃品，45以上為可燃品，易燃品防火要求高。A、閃點(diǎn); B、凝固點(diǎn); C、燃點(diǎn); D、著火點(diǎn)。13.隨著鍋爐容量的增大，散熱損失相對(duì)( B)。A、增大;B、減小; C、不變; D、不能確定。14.隨著鍋爐參數(shù)的提高，過(guò)熱部分的吸熱量比例( B )。A、不變; B、增加; C、減少; D、按對(duì)數(shù)關(guān)系減少。15.超臨界壓力直流鍋爐，由于不存在蒸發(fā)受熱面，因此，工質(zhì)液體吸熱量所占比例較大，約占總吸熱量的( B )，其余為過(guò)熱吸熱量。A、20%; B、30%; C、40%; D、50%。16.由于循環(huán)硫化床鍋爐的燃燒溫度較低，一般為( B )。因此，有利于脫硫和降低NOx的排放。A、750

24、850; B、850950; C、9501050; D、10501150。17.直流鍋爐為了達(dá)到較高的重量流速，必須采用( B )水冷壁。A、大管徑; B、小管徑; C、光管; D、鰭片式。18.循環(huán)硫化床鍋爐是在( C )鍋爐燃燒技術(shù)基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的。A、固定床; B、鏈條爐; C、鼓泡床; D、煤粉。19.隨著鍋爐壓力的逐漸提高，它的循環(huán)倍率( C )。A、固定不變; B、逐漸變大; C、逐漸減小; D、突然增大。20.尾部煙道調(diào)節(jié)擋板通常安裝在( C )。A、高溫過(guò)熱器與低溫過(guò)熱器之間;B低溫過(guò)熱器與省煤器之間;C.省煤器與空氣預(yù)熱器之間;D.空氣預(yù)熱器與靜電除塵器之間。21.汽輪機(jī)調(diào)速

25、系統(tǒng)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)為( C )。A.同步器;B.主油泵;C.油動(dòng)機(jī);D.調(diào)節(jié)汽門(mén)。22.采用中間再熱的機(jī)組能使汽輪機(jī)(C )A、熱效率提高，排汽濕度增加 B、熱效率提高，沖動(dòng)汽輪機(jī)容易 C、熱效率提高，排汽濕度降低23.調(diào)速汽門(mén)的重疊度一般為( B )。A、3%;B、10%;C、30%。24.大型機(jī)組的供油設(shè)備多采用( A )。A、離心式油泵;B、容積式油泵;C、軸流泵。1.液體和固體分子間相互吸引的力為( C)。A、摩擦力;B、內(nèi)聚力;C、附著力; D、撞擊力;2.蒸汽在節(jié)流過(guò)程前后的焓值( D )。A、增加; B、減少; C、先增加后減少; D、不變化。3.在流速較小，管徑較大或流體粘滯性較大

26、的情況下( A )的流動(dòng)。A、才發(fā)生層流狀態(tài); B、不會(huì)發(fā)生層流狀態(tài);C、不發(fā)生紊流狀態(tài); D、才發(fā)生紊流狀態(tài);4.粘度隨溫度升高變化的規(guī)律是( C )。A、液體和氣體粘度均增大; B、液體粘度增大，氣體粘度減小;C、液體粘度減小，氣體粘度增大; D、液體和氣體粘度均減小。5.直流鍋爐的中間點(diǎn)溫度控制不是定值，隨:( B )A、機(jī)組負(fù)荷的增大而減小 B、機(jī)組負(fù)荷的增大而增大C、火焰中心位置的升高而降低 D、減溫水量的增大而減小6.水的臨界狀態(tài)是指( C )。A、壓力18.129MPa、溫度174.15; B、壓力20.129MPa、溫度274.15;C、壓力22.129Mpa、溫度374.15

27、; D、壓力24.1293Mpa、溫度474.15。7.火力發(fā)電廠主要采用自然循環(huán)、強(qiáng)迫循環(huán)鍋爐、( D )、復(fù)合循環(huán)鍋爐。A、層燃鍋爐; B、固態(tài)排渣鍋爐; C、液態(tài)排渣鍋爐; D、直流鍋爐。8.火力發(fā)電廠排出的煙氣會(huì)造成大氣的污染，其主要污染物是( A )。A、二氧化硫; B、粉塵; C、氮氧化物; D、微量重金屬。9.( C )是煤的組成成分中發(fā)熱量最高的元素。A、碳; B、硫; C、氫; D、氧。10.煤中氫的含量大多在( A )的范圍內(nèi)。A、3%6%; B、6%9%; C、9%12%; D、12%15%。11.理論計(jì)算表明，如果鍋爐少用1%蒸發(fā)量的再熱減溫噴水，機(jī)組循環(huán)熱效率可提高(

28、 B )。A、0%; B、0.2%; C、0.8%; D、1.5%。12.油品的危險(xiǎn)等級(jí)是根據(jù)( A )來(lái)劃分的，閃點(diǎn)在45以下為易燃品，45以上為可燃品，易燃品防火要求高。A、閃點(diǎn); B、凝固點(diǎn); C、燃點(diǎn); D、著火點(diǎn)。13.隨著鍋爐容量的增大，散熱損失相對(duì)( B)。A、增大;B、減小; C、不變; D、不能確定。14.隨著鍋爐參數(shù)的提高，過(guò)熱部分的吸熱量比例( B )。A、不變; B、增加; C、減少; D、按對(duì)數(shù)關(guān)系減少。15.超臨界壓力直流鍋爐，由于不存在蒸發(fā)受熱面，因此，工質(zhì)液體吸熱量所占比例較大，約占總吸熱量的( B )，其余為過(guò)熱吸熱量。A、20%; B、30%; C、40%;

29、 D、50%。16.由于循環(huán)硫化床鍋爐的燃燒溫度較低，一般為( B )。因此，有利于脫硫和降低NOx的排放。A、750850; B、850950; C、9501050; D、10501150。17.直流鍋爐為了達(dá)到較高的重量流速，必須采用( B )水冷壁。A、大管徑; B、小管徑; C、光管; D、鰭片式。18.循環(huán)硫化床鍋爐是在( C )鍋爐燃燒技術(shù)基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的。A、固定床; B、鏈條爐; C、鼓泡床; D、煤粉。19.隨著鍋爐壓力的逐漸提高，它的循環(huán)倍率( C )。A、固定不變; B、逐漸變大; C、逐漸減小; D、突然增大。20.尾部煙道調(diào)節(jié)擋板通常安裝在( C )。A、高溫過(guò)熱器與

30、低溫過(guò)熱器之間;B低溫過(guò)熱器與省煤器之間;C.省煤器與空氣預(yù)熱器之間;D.空氣預(yù)熱器與靜電除塵器之間。21.汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)為( C )。A.同步器;B.主油泵;C.油動(dòng)機(jī);D.調(diào)節(jié)汽門(mén)。22.采用中間再熱的機(jī)組能使汽輪機(jī)(C )A、熱效率提高，排汽濕度增加 B、熱效率提高，沖動(dòng)汽輪機(jī)容易 C、熱效率提高，排汽濕度降低23.調(diào)速汽門(mén)的重疊度一般為( B )。A、3%;B、10%;C、30%。24.大型機(jī)組的供油設(shè)備多采用( A )。A、離心式油泵;B、容積式油泵;C、軸流泵。25.發(fā)電機(jī)采用氫氣冷卻的目的是( B )A、制造容易，成本低 B、比熱值大，冷卻效果好 C、不易含水，對(duì)發(fā)電機(jī)

31、的絕緣好26.凝結(jié)水的過(guò)冷卻度一般( C )A、25 B、810 C、<227.鍋爐腐蝕除了煙氣腐蝕和工質(zhì)腐蝕外，還有( B )。A、汽水腐蝕; B、應(yīng)力腐蝕; C、硫酸腐蝕; D、電化學(xué)腐蝕。28.直流鍋爐蒸發(fā)受熱面的傳熱惡化是由( D )引起的。A、泡狀沸騰; B、彈狀沸騰; C、柱狀沸騰; D、膜態(tài)沸騰。29.600MW以上大容量的鍋爐水循環(huán)安全檢查的主要對(duì)象是( D )。A、汽水分層;B、水循環(huán)倒流;C、下降管含汽;D、 膜態(tài)沸騰。30.直流鍋爐給水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求給水硬度( A )。A、接近于零; B、不大于0.5umol/L;C、不大于0.8 umol/L; D、不大于1.0 u

32、mol/L。31.防止空氣預(yù)熱器低溫腐蝕的最根本的方法是( A )。A、爐前除硫; B、管式空氣預(yù)熱器末級(jí)采用玻璃管;C、低氧運(yùn)行; D、暖風(fēng)器投入，降低煙氣露點(diǎn)溫度。32.利用煙氣再循環(huán)燃燒技術(shù)來(lái)控制NOx生成這一方法特適用于( A )的燃料。A、含氮量比較少;B、含氮量比較多; C、含氮量一般; D、含硫量較低。33.由于部件持續(xù)在高溫和應(yīng)力的共同作用下而造成的材質(zhì)損傷是( B )。A、疲勞損傷; B、蠕變損傷; C、腐蝕和磨損; D、酸性腐蝕。34.鍋爐壽命的管理對(duì)象是鍋爐本體部分，需要監(jiān)測(cè)的是( A )等部件。A、汽包、聯(lián)箱、主蒸汽管道; B、水冷壁、過(guò)熱器、再熱器;C、汽包、過(guò)熱器、再熱器、水冷壁; D、水冷壁、過(guò)熱器、再熱器、省煤器。35.電除塵器的電極使用的是( A )。A、高壓直流電源; B、高