鋼結構單層廠房結構計算書

1、精選鋼結構課程設計-王子涵一、設計資料該設計為單層廠房設計，采用單跨雙坡門式剛架，剛架跨度18m,柱高6m；共有12根剛架，柱距6m,屋面坡度1:1Q地震設防列度為6度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度值0.05g剛架平面布置見圖1(a),剛架形式及幾何尺寸見圖1(b)。屋面及墻面板均為彩色壓型鋼板，內(nèi)填充以保溫玻璃棉板，詳細做法見建筑專業(yè)設計文件；考慮經(jīng)濟、制造和安裝方便，楝條和墻梁均采用冷彎薄壁卷邊C型鋼，間距為1.5m,鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型IIIIIIIIIIIIIIHH66jOi112圖1(a).剛架平面布置圖圖1(b).剛架形式及幾何尺寸二、荷載計算（一）荷載

2、取值計算1.屋蓋永久荷載標準值（對水平投影面）YX51-380-760型彩色壓型鋼板0.15KN/m250mm厚保溫玻璃棉板0.05KN/m2PVC鋁箔及不銹鋼絲網(wǎng)0.02KN/m2楝條及支撐0.10KN/m2剛架斜梁自重0.15KN/m2懸掛設備0.20KN/m2合計0.67KN/m22.屋面可變荷載標準值屋面活荷載：按不上人屋面考慮，取為0.50KN/m2。雪荷載：基本雪壓S0=0.45KN/m2。對于單跨雙坡屋面，屋面坡角0=5°42'38,%=1.0,雪荷載標準值Sk=#S=0.45KN/m2。取屋面活荷載與雪荷載中的較大值0.50KN/m2,不考慮積灰荷載。3 .輕

3、質(zhì)墻面及柱自重標準值（包括柱、墻骨架等）0.50KN/m24 .風荷載標準值按門式剛架輕型房屋鋼結構技術規(guī)程CECS1022002附錄A的規(guī)定計算?；撅L壓0=1.05X0.45KN/m2,地面粗糙度類別為B類；風荷載高度變化系數(shù)按建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）勺規(guī)定采用，當高度小于10m時，按10m高度處的數(shù)值采用，pz=1.0。風荷載體型系數(shù)ps：迎風面柱及屋面分別為+0.25和1.0,背風面柱及屋面分別為0.55和0.65（CECS10：22002中間區(qū)）。5地震作用據(jù)全國民用建筑工程設計技術措施結構中第18.8.1條建議：單層門式剛架輕型房屋鋼結構一般在抗震設防烈度小于等

4、于7度的地區(qū)可不進行抗震計算。故本工程結構設計不考慮地震作用。（二）各部分作用的荷載標準值計算屋面：恒荷載標準值：0.67X6=4.02KN/m活荷載標準值：0.50X6=3.00KN/m柱荷載：恒荷載標準值：0.5X6X6+4.02X9=54.18KN活荷載標準值：3.00X9=27.00KN風荷載標準值：迎風面：柱上qwi=0.47X6X0.25=0.71KN/m橫梁上qw2=0.47X6X1.0=-2.82KN/m背風面：柱上qw3=0.47X6X0.55=-1.55KN/m橫梁上qw4=0.47X6X0.65=-1.83KN/m三、內(nèi)力分析考慮本工程剛架跨度較小、廠房高度較低、荷載情況

5、及剛架加工制造方便，剛架采用等截面，梁柱選用相同截面。柱腳按較接支承設計。采用彈性分析方法確定剛架內(nèi)力。引用鋼結構設計與計算（包頭鋼鐵設計研究院編著，機械工業(yè)出版社）中表229（錢接柱腳門式剛架計算公式）計算剛架內(nèi)力。1 .在恒荷載作用下號l/h=18/6=3獷f/h=0.9/6=0.15k=h/s=6/9.0449=0.6634k3+k+3+O=3+0.6634+0.15X(3+0.15)=4.1359850.150.528944.1359Ha=HE=ql入如=4.02X18X3X0.5289/8=14.35KNMc=ql21(1+0/8=4.02x1821(1+0.15)X0.5289=6

6、3.78KN-mMb=Md=ql2/8=4.02X182X0.5289/8=86.11KN-m剛架在恒荷載作用下的內(nèi)力如圖。內(nèi)力計算的“十、一”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側受拉為正，在彎矩圖中畫在受拉側；軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時針方向旋轉為正。g=4.02KNm圖3.剛架在恒荷載作用下的N1r61.43KN圖4.剛架在恒荷載作用下的V14.35KN2 .在活荷載作用下Va=Ve=27.00KNHa=He=3.00X18X3X0.5289/8=10.71KNMc=3.00X1821-(1+0.15)X0.5289/8=47.60KN-mMb=Md=-3.00X182X0.5289/8=6

7、4.26KN-m剛架在活荷載作用下的內(nèi)力如圖。q=3.00KN/mm27.00KN27.00KN圖6.剛架在活荷載作用下的NS1.07KN圖7.剛架在活荷載作用下的V010.71KN3 .在風荷載作用下對于作用于屋面的風荷載可分解為水平方向的分力qx和豎向的分力qy0現(xiàn)分別計算,然后再疊加。(1心迎風面橫梁上風荷載豎向分力qw2y作用下11(85)(850.15)0.132216164.1359Ve2qa2l2.82922186.35KNVa=2.82X96.35=19.03KNHa=HE=ql入04=2.82X18X3X0.1322/4=5.03KNMb=Md=5.03X6=30.18KN-

8、mMc=ql2qa 1.83 9Ve- 4.12KNVa=1.83X9-4.12=12.35KNHA=HE=ql 入 </4=1.83X 18X 3X 0.1322/4=3.27KNMb=Md=3.27X6=19.62KN - mMc= ql2(2 (1+0 /4=1.83 X 182X 0.52-1.15X 0.1322/4=14.52KN - m剛架在qw4y作用下的內(nèi)力如圖(2(1+0/4=2.82X182X0.52-1.15X0.1322/4=22.38KN-m剛架在qw2y作用下的內(nèi)力如圖qw2y=2.82KN/m(2心背風面橫梁上風荷載豎向分力qw4y作用下2l218qw4y

9、=1.83KN/m14.52KNm(3心迎風面柱上風荷載qwi作用下14-6(20.6634 12 0.980321K)K26(20.150.6634)44.1359Va=Vb=qh；/2L=0.71X62/(2X18)=0.71KNHa0.7161(20.9803)3.22KNHe=0.71X6Mb,22qL(24_220.7161(20.9803)6.52KNm3.22=1.04KNMd=1.04X6=6.24KN-.22(1 0.15) 0.9803)0.81KN mMcq1(14剛架在qw1作用下的內(nèi)力如圖。(4心背風面柱上風荷載qw3作用下Va=Vb=qhi2/2L=1.55X62/

10、(2X18)=1.55KNqh1.55611HEq(2)(20.9803)7.02KN2222Ha=1.55X67.02=2.28KNMd=7.02X6-1.55X62/2=14.22KNmMb=2.28X6=13.68KN-mqh22MC1(1)1.5562-1(10.15)0.9803)1.78KNm剛架在qw3作用下的內(nèi)力如圖(5)在迎風面橫梁上風荷載水平分力qw2x作用下0=1,3=00.15(4310.15)0.020284.1359Va2.820.9(260.9)0.91KN218Ha=2.82X0.9(1+0.0202)/2=1.29KNHe=2.82X0.91.29=1.25K

11、N2.820.96Me0.150.51.150.02020.39KNm2Mb=1.29X6=7.74KN-mMd=1.25X6=7.50KN-m剛架在qw2x作用下的內(nèi)力如圖7.74KN m(6)在背風面橫梁上風荷載水平分力qw4x作用下1.830.9VaVe(260.9)0.59KN218Ha=1.83X0.9(1+0.0202)/2=0.84KNHe=1.83X0.90.84=0.81KNMC1.830.960.150.51.150.02020.26KNm2Mb=0.81X6=4.86KN-mMd=0.84X6=5.04KN-m剛架在qw4x作用下的內(nèi)力如圖5.04KN m(7)用疊加繪制

12、在風荷載作用下剛架的組合內(nèi)力。qw2y=2.82KN mqw4y=1.83KNm左風38.84KNmqw2x=2.82KNmqw4x=1.83KNmqw4y=1.83KNmqw2y=2.82KNm38.84KNm圖16.剛架在左風向風荷載qw作用下的N圖0.86KN9.95KN0.65KN圖17.剛架在左風向風荷載qw乍用下的VI四、內(nèi)力組合剛架結構構件按承載能力極限狀態(tài)設計，根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范(GB500092001)的規(guī)定，采用荷載效應的基本組合：mS&R。本工程結構構件安全等級為二級，產(chǎn)1.0。對于基本組合，荷載效應組合的設計值S從下列組合值中取最不利值確定：A. 1.2X恒荷

13、載標準值計算的荷載效應+1.4X活荷載標準值計算的荷載效應B. 1.0X恒荷載標準值計算的荷載效應+1.4X風荷載標準值計算的荷載效應C. 1.2X恒荷載標準值計算的荷載效應+1.4X活荷載標準值計算的荷載效應+0.6X1.4X風荷載標準值計算的荷載效應D.1.2X恒荷載標準值計算的荷載效應+1.4X風荷載標準值計算的荷載效應+0.7X1.4X活荷載標準值計算的荷載效應E.1.35X恒荷載標準值計算的荷載效應+0.7X1.4X活荷載標準值計算的荷載效應本工程不進行抗震驗算。最不利內(nèi)力組合的計算控制截面取柱底、柱頂、梁端及梁跨中截面，對于剛架梁，截面可能的最不利內(nèi)力組合有：梁端截面：(1)Mma

14、x及相應的N、V；(2)Mmin及相應的N、V梁跨中截面：(1)Mmax及相應的N、V；(2)Mmin及相應的N、V對于剛架柱，截面可能的最不利內(nèi)力組合有：(1)Mmax及相應的N、V；(2)Mmin及相應的N、V(3)Nmax及相應的士Mmax、V；(4)%所及相應的士Mmax、V內(nèi)力組合見表1。精選剛架內(nèi)力組合表（以左半跨為例）表1截面內(nèi)力組組合項目杭荷組合方式向載組合項目M(KNm)N(KN)V(KN)剛架柱柱頂（B點）Mmax及相應的N、VA1.2X恒+1.4X活193.3081.2232.21(一)Mmin及相應的N、VB1.0X恒+1.4X風7.891.051.67(一)Nmax及

15、相應的士Mmax、VA1.2X恒+1.4X活193.3081.2232.21(一)Nmin及相應的士Mmax、VB1.0X恒+1.4X風-7.891.051.67(一)柱底（A點）Mmax及相應的N、VMmin及相應的N、VNmax及相應的士Mmax、VA1.2X恒+1.4X活0102.8232.21(f)Nmin及相應的士Mmax、VB1.0X恒+1.4X風019.054.30(一)剛支座（B點）Mmax及相應的N、VA1.2X恒+1.4X活193.3039.8977.60(T)架Mmini及相應的N、VB1.0X恒+1.4X風7.891.570.89(T)跨中（C點）Mmax及相應的N、V

16、B1.0X恒+1.4X風9.40-2.030.60(J)梁Mmin及相應的N、VA1.2X恒+1.4X活143.1831.813.21(T)注：內(nèi)力計算的“+、”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側受拉為正，軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時針方向旋轉為正。精選五、剛架設計（一）截面設計參考類似工程及相關資料，梁柱截面均選用焊接工字鋼450X200X8X12,截面特性：B=200mm,H=450mm,tw=8.0mm,tf=12.0mm,A=82.1cm2Ix=28181cm4,Wx=1252cm3,ix=18.53cm1y=1602cm4,Wx=160.2cm3,ix=4.42cm（二）構件驗算1.構

17、件寬厚比的驗算翼緣部分：b/t96/12815.235/fy15腹板部分：h0/tw426/853.25250235/fy2502,剛架梁的驗算(1)抗剪驗算梁截面的最大剪力為Vmax=77.60KN考慮僅有支座加勁肋，%/tw41 5.34.fy/235 0.562 0.8一_2fv=125N/mmVu=hwtwfv=426X8X125=426000N=426.0KNVmax=77.60KN<Vu,滿足要求。彎、剪、壓共同作用下的驗算取梁端截面進行驗算N=39.89KN,V=77.60KN,M=193.30KN-N因V<0.5Vu,取V=0.5Vu,按規(guī)范GB70017式4.4.

18、1-1驗算,h2NMf(Afi?Af2h2)(f-)h2A(200 12=220.90KN -m>M=193.30KN m,取 M=M f故(0VVU 1)2M Mf 0 1,滿足要求。Meu Mf21923989020012219)(215)2198210(3度體穩(wěn)定驗算N=39.89KN,M=193.30KN-mA.梁平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性驗算。計算長度取橫梁長度lx=18090mm,4lx/ix=18090/185.3=97.63<J=150,b類截面，查表得巾x=0.570N EX02EAe01.1 2206 103 8210Z 21.1 97.631592.0KN ,%=1.

19、0NmxMx398901.0193.30106xAe0We1(1xN-)0.57082101252103(10.5703989)xNexo15927=165.15N/mm2<f=215N/mm2,滿足要求。B.橫梁平面外的整體穩(wěn)定驗算考慮屋面壓型鋼板與楝條緊密連接，有蒙皮作用，楝條可作為橫梁平面外的支承點，但為安全起見，計算長度按兩個楝距或隅撐間距考慮，即ly=3015mm。對于等截面構件Y=0,能=即=19=4/iyo=3015/44.2=68.2,b類截面，查表得巾y=0.762by432068.228210 42668.2 12 21252 103;(4.4 426)1.133 0

20、.6.c N1.0- 丁N EX00.975取心=1.070.282/%=0.821N20.75(N-)2NEX0NtMmaxmin398900.975193.301060.76282100.8211252103189.73N/mm2f215N/mm23339.8910193.301021364.86146.10821028181106150.962N/mm141.24maxmin1.94maxhn故53.25 (48 t w00.526.2)B35115.7,滿足要求。,fy梁跨中截面:3max 31.81 10min82103143.18102130"”112.09263.871

21、08.22N/mm28181106104.35maxmin1.93max故"53.25(4800.526.2)115.3,滿足要求。(5瀚算楝條集中荷載下的局部受壓承載力楝條傳給橫梁上翼緣的集中荷載:F=(1.2X0.27X6+1.4X3.00K3=18.43KNLz=a+5hy+2hR=70+5乂12+0=130mmctltwlz3F1.018.431032217.72N/mmf215N/mm8130驗算腹板上邊緣處的折算應力:取梁端截面處的內(nèi)力：M=193.30KNm,N=39.89KN,V=77.60KN193.30103-42818110213146.10N/mm2cc=17

22、.72N/mm2VS 77.60 103 200 12 419Itw28181 104 834.61N / mm2c32.(146.1039.89)217.72217.72(146.1039.89)334.612=130.65N/mm2<1.2f=258N/mm2,滿足要求。3剛架柱的驗算（1）抗剪驗算柱截面的最大剪力為Vmax=32.21KN考慮僅有支座加勁肋，sh0/twfy/2350.5620.8415.34fv=125N/mm2Vu=hwtwfv=426X8X125=426000N=426.0KNVmax=32.21KN<Vu,滿足要求。(2沔、剪、壓共同作用下的驗算取梁端

23、截面進行驗算N=81.22KN,V=32.21KN,M=193.30KN-N因V<0.5Vu,取V=0.5Vu,按規(guī)范GB70017式4.4.1-1驗算,M f(Af1 h2, NAf2h2)(f -)A_ _ 221981220.(200 12 200 12 219)(215 )2198210=215.61KN - m>M=193.30KN m,取 M=M f故(晟1)2Meu*0 1,滿足要求。(3度體穩(wěn)定驗算構件的最大內(nèi)力：N=102.82KN, M=193.30KN - mA.剛架柱平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性驗算。剛架柱高 H=6000mm,梁長 L=18090mm.柱的線剛度 K

24、1=IcJh=28181 X 104/6000=46968.3mm5梁線剛度 K2=I b0/(2 嶼)=28181X 104/(2 X9045)=15578.2mrnK2/K1=0.332 ,查表得柱的計算長度系數(shù)以=2.934剛架柱的計算長度lx=山=17604mm。4lx/ix=17604/185.3=95。0<=150,b類截面,查表得巾x=0.588223EAe02061038210,八Nex02-21681.4KN,%=1.01.121.195.02NmxMxxAe0We1(1102.821031.0193.301060.58882103102.82125210(10.588

25、)1681.4=181.45N/mm2<f=215N/mm2,滿足要求。B.剛架柱平面外的整體穩(wěn)定驗算考慮屋面壓型鋼板墻面與墻梁緊密連接，起到應力蒙皮作用，與柱連接的墻梁可作為柱平面外的支承點，但為安全起見，計算長度按兩個墻梁距離或隅撐間距考慮，即ly=3000mm。對于等截面構件丫=0,/=曲=19=砥/iy0=3000/44.2=67.9,b類截面，查表得巾y=0.764by4320821042667.912、223-.()21.1380.667.9125210.4.4426取傘'=1.070.282/*=0.822t1.0-0.75()20.942NEX0NexoNtMyA

26、eOWe1br102.821030.942193.30106，2193.32N/mm0.76482100.82212521032f215N/mm2（4眩鋼結構設計規(guī)范（GB500172003版核剛架柱腹板容許高厚比柱頂截面:maxmin381.221082103193.3010213281811069.89146.10155.992N/mm136.21maxmin1.87Q）：；5111.0 ,滿足要求max,h0故-053.25(4800.5tw柱底截面：00故h053.25(1600.525)但572.5,滿足要求tw:fy4.驗算剛架在風荷載作用下的側移nIc=Ib=28181c.,kI

27、cl/hIb=18000/6000=3.0剛架柱頂?shù)刃搅Π聪率接嬎悖篐=0.67W=0.67X13.56=9.09KN其中W=(gi+G4)h=(0.71+1.55)X6.0=13.56KNHh312El7(2t)9.09 103 6000312 206 103 28181 104(2 3) 14.1mm h/150 40mm(三)節(jié)點驗算1.梁柱連接節(jié)點(1)螺栓強度驗算梁柱節(jié)點采用10.9級M22高強度摩擦型螺栓連接，構件接觸面采用噴砂，摩擦面抗滑移系數(shù)尸0.45,每個高強度螺栓的預拉力為190KN,連接處傳遞內(nèi)力設計值:N=39.89KN,V=77.60KN,M=193.30KNm。

28、每個螺栓的拉力：N112N193.3020.2652399128.65KN0.8190152KNy2n4(0.26520.162)8My2N193.300.1639.89N2，-275.70KN0.8190152KNy2n4(0.26520.162)8螺栓群的抗剪力：N；0.9nfp0.910.451908615.6KNV77.60KN,滿足要求。最外排一個螺栓的抗剪、抗拉力：NVbNVNtbNt77.60/8 128.65615.6/81520.97 1 ,滿足要求(2雨板厚度驗算端板厚度取為t=21mm。按二邊支承類端板計算:t6efewMewb 2ef(ef一一一_一320.9mm640

29、46128.65103ew)f',46200240(4046)205(3)梁柱節(jié)點域的剪應力驗算MdbdJc193.30 106426 426 10106.52N/mm2fv 125N/mm2,滿足要求(4)螺栓處腹板強度驗算Nt2=75.70KN<0.4P=0.4X190=76.0KN2206.52N/mm2f 215N / mm2 ,滿足要求0.4P0.4190103ex46""8""圖18.剛架柱與剛架梁的連接節(jié)點2,橫梁跨中節(jié)點橫梁跨中節(jié)點采用10.9級M20高強度摩擦型螺栓連接，構件接觸面采用噴砂,摩擦面抗滑移系數(shù)=0.45,每個

30、高強度螺栓的預拉力為155KN,連接處傳遞內(nèi)力設計值：N=31.81KN,V=3.21KN,M=143.18KN-m。NiMy2V每個螺栓的拉力:143.180.26531.81-2-2-95.01KN0.8155124KNn4(0.26520.162)8N2My2N143.180.16y274(0.26520.162)31.81855.79KN0.8155124KN螺栓群的抗剪力:V 3.21KN 、產(chǎn)于由卡,酒足要求。0.9nfp0.910.451558502.2KN最外排一個螺栓的抗剪、抗拉力:0.77 1,滿足要求NvNt3.21/895.01NVbNtb502.2/8124(2雨板厚

31、度驗算端板厚度取為t=18mm按二邊支承類端板計算:6efewNtewb2ef(efew)f6404695.0110346200240(4046)20517.8mm(3)螺栓處腹板強度驗算Nt2=55.79KN<0.4P=0.4X155=62.0KN30.4P 0.4 155 103eWt468168.48N/mm2f 215N/mm2,滿足要求圖19.剛架梁跨中節(jié)點柱腳設計剛架柱與基礎較接，采用平板式較接柱腳(1般腳內(nèi)力設計值Nmax=102.82KN,相應的V=32.21KN;11450x2順8H2圖20.剛架柱腳節(jié)點Nmin=19.05KN,相應的V=4.30KN。(2)由于柱底剪

32、力較小，Vmax=32.21KN<0.4Nmax=41.13KN,故一般跨間不需剪力鍵；但經(jīng)計算在設置柱間支撐的開間必須設置剪力鍵。另Nmin>0,考慮柱間支撐豎向上拔力后，錨栓仍不承受拉力，故僅考慮柱在安裝過程中的穩(wěn)定，按構造要求設置錨栓即可，采用4M24。(3瓶腳底板面積和厚度的計算A.柱腳底板面積的確定b=b0+2t+2c=200+2X12+2X(2050)=264324mm,取b=300mm；h=h0+2t+2c=450+2X12+2X(2050)=514574mm,取h=550mm；底板布置如圖。驗算底板下混凝土的軸心抗壓強度設計值：基礎采用C20混凝土，fc=9.6N/

33、mm2Nbh3102.82 10300 55020.62N /mm2c fc 9.6N / mm,滿足要求B.底板厚度的確定根據(jù)柱底板被柱腹板和翼緣所分割的區(qū)段分別計算底板所承受的最大彎距:對于三邊支承板部分：b2/b1=96/426=0.225<0.3,按懸伸長度為b2的懸壁板計算:1 212Ma20.6214626608Nm2 21212M1a210.62502775Nm對于懸壁板部分：22底板厚度t6M田，/f戈6608/215136mm，取t=20mm。六、其它構件設計（一）隅撐的設計N 按下式計算：隔撐按軸心受壓構件設計。軸心力180x70x20x2.212.09 103 N

34、12.16KNAffy2001221560cos23560cos44.68連接螺栓采用普通C級螺栓M12。隅撐的計算長度取兩端連接螺栓中心的距離：l0=633mm。選用L50X4,截面特性：A=3.90cm2,Iu=14.69cm4,Wu=4.16cm3,iu=1.94cm,iv=0.99cm入u=l0/iu=633/19.4=32.6<4=200,b類截面，查表得巾u=0.927圖21.剛架梁跨隅撐布置單面連接的角鋼強度設計值乘以折減系數(shù)aV：/=633/9.9=63.94,oy=0.6+0.0015=0.696yuA12.161030.6960.92739048.0N/mm2口引42

35、,38"215N/mm2,滿足要求（二）楝條的設計基本資料檁條選用冷彎薄壁卷槽形鋼，按單跨簡支構件設計。屋面坡度1/10，檁條跨度6m,于跨中設一道拉條，水平楝距1.5m。材質(zhì)為鋼材Q235。荷載及內(nèi)力考慮永久荷載與屋面活荷載的組合為控制效應。楝條線荷載標準值：Pk=(0.27+0.5)X1.5=1.155KN/m楝條線荷載設計值：Pk=(1.2X0.27+1.4X0.5)X1.5=1.536KN/mPx=Psino=0.153KN/m,Py=Pcoso=1.528KN/m;彎距設計值：Mx=Pyl2/8=1.528X62/8=6.88KN-mMy=Pxl2/8=0.153X62/3

36、2=0.17KN-m截面選擇及截面特性選用C180X70X20X2.2Ix=374.90cm4, Wx=41.66cm3, ix=7.06cm；Iy=48.97cm4, Wymax=23.19cm3 Wymin=10.02cm3, iy=2.55cm, /0=2.11cm；先按毛截面計算的截面應力為：MxMy6.881061 3WxWymax41.66103MxM y6.881062WxWymin41.66103M xM y6.881063 WT Wymax 41.66 103(2)受壓板件的穩(wěn)定系數(shù)A.腹板腹板為加勁板件，巾=(min/(max=-157.82/172.48=- 0.915&

37、gt; 1,0.17 10623.19 1030.17 10610.02 1030.17 10623.19 1032172.48N/mm2148.18N/mm2157.82N/mm2(壓)(壓)k=7.8 6.29 /9.78 膽=21.743B.上翼緣板上翼緣板為最大壓力作用于部分加勁板件的支承邊，獷min/max=148.18/172.48=0.859*1,kc=5.8911.59/6.68膽=0.863(3)受壓板件的有效寬度A.腹板k=21.743,kc=0.863,b=180mm,c=70mm,t=2.2mm,/=172.48N/mm21.952 1.1cpT70)21.743bkc

38、1800.863板組約束系數(shù)k1=0.11+0.93/(七-0.05)2=0.367205klk/12050.36721.743/172.483.080由于舊(min/max<0,取a=1.5,bc=b/(1爐180/(1+0.915)=93.99mmb/t=180/2.2=81.8218a=18X1.15X3.080=63.7638a=38X1.15X3.080=134.60所以18a<b/t<38ap則截面有效寬度be21.80.1)bc21.8 1.15 3.06081.820.1) 93.99 81.62mmbe1=0.4be=0.4X81.62=32.65mrqbe

39、2=0.6be=0.6X81.62=48.97mmB.上翼緣板k=0.863,kc=21.743,b=70mm,c=180mm,d=172.48N/mm2cIT180I0.863八00.5121.1bkc70221.743板組約束系數(shù)k1億1/0.5121.398205klk/12051.3980.863/172.481.197由于舊dmin/max>0,則=1.150.15匹1.150.15X0.859=1.021bc=b=70mm,b/t=70/2.2=31.8218a=18X1.021X1.197=22.0038a=38X1.021X1.197=46.44所以18a<b/t&

40、lt;38ap則截面有效寬度21.8be（、0.1）bc:b/t21.8 1.021 1.19731.820.1） 70 57.05mmbe1=0.4be=0.4X57.05=22.82mm|be2=0.6be=0.6X57.05=34.23mmC.下翼緣板下翼緣板全截面受拉，全部有效。（4冶效凈截面模量上翼緣板的扣除面積寬度為：70-57.05=12.95mmi腹板的扣除面積寬度為：93.99-81.62=12.37mn）同時在腹板的計算截面有一（|）13拉條連接孔（距上翼緣板邊緣35mm）,孔位置22,822.9534.23圖22.橡條上翼緣及腹板的有效凈截面與扣除面積位置基本相同。所以腹板的扣除面積按小13計算，見圖。有效凈截面模量為:Wenx-4一一一一一2-_2374.901012.952.290132.2(9035)90_433.81310mmenymax一-4_2_248,971012.952.2(12.95/222.8221,1)132.2(21.12.2/2)21.1_432.25710mmenymax48,9710412.952.2(12.95/222.8221.1)2132.2(21.12,2/2)27021.1_430.974104mm3Wenx/Wx=0.915,Wenymax/Wymax=0.973Wenymin/Wymin=0.9724.強