水的生物處理理論與應用生物處理新技術學習教案

1、會計學1水的生物處理水的生物處理(chl)理論與應用理論與應用 生物處生物處理理(chl)新技術新技術第一頁，共115頁。返回返回(fnhu)第2頁/共115頁第二頁，共115頁。N無機NNOx-N(硝態(tài)氮)TKN(凱氏氮)總N(TN)NO3-NNH3-NNO2-N有機N（尿素、氨基酸、蛋白質(zhì)）返回返回(fnhu)第3頁/共115頁第三頁，共115頁。HOHNO3/2O：NH2-223亞硝化菌硝化-3-2NO1/2ONO硝酸菌HOHNO2ONH2-323硝化菌3222NHCORCOOHO)COOH：RCH(NH氨化菌氨化-2223-36OHO7H3N5COOH5CH：6NO反硝化菌反硝化-33

2、22275-3240.982NOCO1.881HO1.044HNOH0.021C1.985HCO1.86ONH返回返回(fnhu)第4頁/共115頁第四頁，共115頁。返回返回(fnhu)第5頁/共115頁第五頁，共115頁。第6頁/共115頁第六頁，共115頁。第7頁/共115頁第七頁，共115頁。第8頁/共115頁第八頁，共115頁。返回返回(fnhu)第9頁/共115頁第九頁，共115頁。氮的氧化還原態(tài)氨離子NH4+羥胺NH2OH0+硝?；鵑OH+亞硝酸根NO2+硝酸根NO3氮的氧化還原態(tài)氨離子NH4+羥胺NH2OH0N2+硝?；鵑OH+亞硝酸根NO2+硝酸根NO3返回返回第10頁/共1

3、15頁第十頁，共115頁。返回返回(fnhu)第11頁/共115頁第十一頁，共115頁。處理水回流污泥反硝化反應器BOD去除硝化氨化沉淀池堿N3(好氧)III回流污泥CH2OH 剩余污泥 剩余污泥回流污泥圖 21-1 兩級生物脫氮系統(tǒng)返回返回第12頁/共115頁第十二頁，共115頁。返回返回(fnhu)第13頁/共115頁第十三頁，共115頁。回流污泥回流污泥處理水內(nèi)循環(huán)（硝化液回流）回流污泥反硝化反應器BOD去除、硝化反應反應器(缺氧)沉淀池堿N2(好氧)圖 21-3 分建式缺氧-好氧活性污泥脫氮系統(tǒng)返回返回(fnhu)第14頁/共115頁第十四頁，共115頁。硝化BOD去除回流污泥反硝化沉

4、淀池處理水內(nèi)循環(huán)N2內(nèi)循環(huán)原污水空氣圖 21- 4 合建式缺氧-好氧活性污泥法脫氮系統(tǒng)點擊(din j)此處觀看合建式A1/O工藝過程返回返回(fnhu)第15頁/共115頁第十五頁，共115頁。氧池的有機物負荷，堿度可彌補需要的一半）。n缺點：n脫氮效率不高，一般N=（7080）%n好氧池出水含有一定濃度的硝酸鹽，如二沉池運行不當，則會發(fā)生反硝化反應，造成污泥上浮(shn f)，使處理水水質(zhì)惡化。返回返回(fnhu)第16頁/共115頁第十六頁，共115頁。第17頁/共115頁第十七頁，共115頁。返回返回(fnhu)第18頁/共115頁第十八頁，共115頁。返回返回(fnhu)第19頁/共

5、115頁第十九頁，共115頁。rSVI10X6R)L/mg(XR1RXR%100TNiTNTNeiTK)m(XFKQLV3sa)m(HVS21總第20頁/共115頁第二十頁，共115頁。)d(WVX)d(ts)d/m(100)P1 (Wq3)d/kg(10050)SS(BVX)CC(aWe0ve0)h(KQVt 返回返回(fnhu)第21頁/共115頁第二十一頁，共115頁。返回返回(fnhu)第22頁/共115頁第二十二頁，共115頁。返回返回(fnhu)第23頁/共115頁第二十三頁，共115頁。返回返回(fnhu)第24頁/共115頁第二十四頁，共115頁。返回返回(fnhu)第25頁/

6、共115頁第二十五頁，共115頁。返回返回(fnhu)第26頁/共115頁第二十六頁，共115頁。返回返回(fnhu)第27頁/共115頁第二十七頁，共115頁。返回返回(fnhu)第28頁/共115頁第二十八頁，共115頁。返回返回(fnhu)第29頁/共115頁第二十九頁，共115頁。返回返回(fnhu)第30頁/共115頁第三十頁，共115頁。返回返回(fnhu)第31頁/共115頁第三十一頁，共115頁。返回返回(fnhu)）解磷池（）（污水好氧缺氧混合液回流（400%）剩余污泥回流污泥（50%）含磷污泥上清液高磷混凝沉淀石灰出水至初沉池二沉池出水圖 24-5 phostrip 工藝流

7、程圖點擊此處觀看Phostrip除磷工藝流程動態(tài)過程第32頁/共115頁第三十二頁，共115頁。返回返回(fnhu)第33頁/共115頁第三十三頁，共115頁。返回返回(fnhu)第34頁/共115頁第三十四頁，共115頁。返回返回(fnhu)第35頁/共115頁第三十五頁，共115頁。返回返回(fnhu)第36頁/共115頁第三十六頁，共115頁。進水厭氧缺氧好氧沉淀混合液回流出水剩余污泥污泥回流圖 21-6 ASSS2/O工藝流程圖返回返回(fnhu) A2/O合建式工藝中，厭氧、缺氧、好氧三段合建，中間通過隔墻與孔洞相連。厭氧段和缺氧段采用多格串連為混合推流式，好氧段則不分隔為推流式。第

8、一期工程設兩座反應(fnyng)池，每池五個廊道，第一、二廊道分8格，前四格為厭氧段，后四格為缺氧段，均采用水下攪拌器攪拌。第三、四、五廊道不分格為好氧段，采用鼓風曝氣 。 第37頁/共115頁第三十七頁，共115頁。126. 0094. 11TKN5 . 1TKNt)T45(TETEs返回返回(fnhu)第38頁/共115頁第三十八頁，共115頁。返回返回(fnhu)第39頁/共115頁第三十九頁，共115頁。返回返回(fnhu)第40頁/共115頁第四十頁，共115頁。厭氧段：DO 0.2mg/L, NOXO=0 mg/L,（8）需氧量計算與A1/O工藝相同，曝氣系統(tǒng)布置與普通活性污泥法相

9、同（9）剩余活性污泥計算與A1/O工藝相同2. 設計計算返回返回(fnhu)第41頁/共115頁第四十一頁，共115頁。返回返回(fnhu)第42頁/共115頁第四十二頁，共115頁。返回返回(fnhu)第43頁/共115頁第四十三頁，共115頁。返回返回(fnhu)圖 8-1 UCT 工藝流程圖好氧污泥外回流混合液回流厭氧進水缺氧剩余污泥二沉池出水（）（混合液回流）（第44頁/共115頁第四十四頁，共115頁。圖 8-2 MUCT工藝流程圖缺氧進水厭氧剩余污泥好氧二沉池出水缺氧）（混合液回流污泥外回流）（混合液回流）（ 為了克服UCT工藝圖二套混合液內(nèi)回流交叉(jioch)，導致缺氧段的水力

10、停留時間不易控制的缺點，同時避免好氧段出流的一部分混合液中的DO經(jīng)缺氧段進入?yún)捬醵味蓴_磷的釋放，MUCT工藝將UCT工藝的缺氧段一分為二，使之形成二套獨立的混合液內(nèi)回流系統(tǒng)，從而有效的克服了UCT工藝的缺點。 第45頁/共115頁第四十五頁，共115頁。第46頁/共115頁第四十六頁，共115頁。返回返回(fnhu)第47頁/共115頁第四十七頁，共115頁。返回返回(fnhu)進水初沉池圖 8-5 OWASA 工藝流程圖污泥外回流剩余污泥缺氧厭氧好氧二沉池出水發(fā)酵清液混合液內(nèi)回流污泥排至污泥處理區(qū)第48頁/共115頁第四十八頁，共115頁。返回返回(fnhu)第49頁/共115頁第四十九頁

11、，共115頁。返回返回(fnhu)壓空壓空混合液污泥泵混合液污泥泵潷水器剩余污泥泵污水導流墻上部出流下部出流混合液回流混合液回流DATIAT導流區(qū)圖 8-10 DAT-IAT反應池平面布置圖第50頁/共115頁第五十頁，共115頁。表21-3 DATIAT反應池周期運行(ynxng)過程 反應池運行時段反應池進水口DAT池IAT池潷水器狀態(tài)反應池內(nèi)水位DATIAT1進水曝氣進水停止設計水位水位上升2進水曝氣曝氣停止設計水位水位上升3進水曝氣沉淀停止設計水位水位上升4進水曝氣排水啟動停止設計水位最高水位最低水位5進水曝氣待機潷水停止設計水位最低水位注：DAT池為連續(xù)曝氣，也可間歇曝氣，使之處于缺

12、氧、厭氧狀態(tài)，以增強該工藝的脫氮除磷能力。 第51頁/共115頁第五十一頁，共115頁。返回返回(fnhu)第52頁/共115頁第五十二頁，共115頁。返回返回(fnhu)第53頁/共115頁第五十三頁，共115頁。返回返回(fnhu)第54頁/共115頁第五十四頁，共115頁。返回返回(fnhu)第55頁/共115頁第五十五頁，共115頁。圖 8-12 平 面 布 置 示 意 圖池剩 余 污 泥池池池池出 水缺氧氧好氧氧厭缺縮濃出 水剩 余 污 泥底部穿孔擋板底部穿孔擋板混 合 液回 流上 清 液 去 好 氧 池污 水返回返回(fnhu)第56頁/共115頁第五十六頁，共115頁。圖 8-1

13、3 MSBR工 藝 原 理 圖濃縮池1.5Q池池缺氧池厭氧池缺氧池出 水(第 一 個 半 周 期 )回流污泥1.5Q回 流 污 泥0.5Q(第 二 個 半 周 期 )出 水進 水(第 二 個 半 周 期 )(第 一 個 半 周 期 )1.0Q3.0Q1.5Q(第 一 個 半 周 期 )(第 二 個 半 周 期 )好 氧 池回流污泥上 清 液1.0Q1.5Q1.0Q返回返回(fnhu)第57頁/共115頁第五十七頁，共115頁。第58頁/共115頁第五十八頁，共115頁。表21-4 MSBR工藝(gngy)運行方式 周期時段時間（min）MSBR各單元的工作狀態(tài)MSBR的污泥回流MSBR的混合液

14、回流途徑MSBR的出水單元SBR1單元濃縮池單元缺氧池單元厭氧池單元缺氧池單元好氧池單元SBR2回流種類回流途徑第一個半周期（120min）140攪拌濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流1234561656單元SBR-2出水上清液回流1261250曝氣濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流1234561656上清液回流1261330預沉濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流無回流656上清液回流無回流第二個半周期（120min）440沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣攪拌濃縮污泥回流7234567656單元SBR-1出水上清液回流7267550沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣曝氣濃縮污泥回流7234567656上清

15、液回流7267630沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣預沉濃縮污泥回流無回流656上清液回流無回流返回返回(fnhu)第59頁/共115頁第五十九頁，共115頁。返回返回(fnhu)第60頁/共115頁第六十頁，共115頁。返回返回(fnhu)第61頁/共115頁第六十一頁，共115頁。返回返回(fnhu)第62頁/共115頁第六十二頁，共115頁。返回返回(fnhu)第63頁/共115頁第六十三頁，共115頁。去除有機物與脫氮除磷的UNITANK工藝(gngy)運行過程見下圖：圖 8-15 設有水下攪拌器交替式UNITANK運行過程剩余污泥出水進水由右至左T時后由左至由進水剩余污泥出水T時后第64頁/

16、共115頁第六十四頁，共115頁。返回返回(fnhu)第65頁/共115頁第六十五頁，共115頁。返回返回(fnhu)第66頁/共115頁第六十六頁，共115頁。返回返回(fnhu)第67頁/共115頁第六十七頁，共115頁。n船形一體化氧化(ynghu)溝n二沉池交替運行的氧化(ynghu)溝返回返回(fnhu)第68頁/共115頁第六十八頁，共115頁。原污水轉(zhuǎn)刷曝氣器表面曝 氣器處理水(去二沉池)原污水轉(zhuǎn)刷二沉池處理水回流污泥污泥泵房干化設備圖 21-1 氧化溝平面圖圖 21-2 以氧化溝為生物處理單元的污水處理流程返回返回(fnhu)點擊此處查看(chkn)其運行工況第69頁/共115

17、頁第六十九頁，共115頁。1146523354132 圖 21-4 卡羅塞氧化溝系統(tǒng)(二)1-來自經(jīng)過預處理的污水(或不經(jīng)預處理)；2-氧化溝；3-表面機械曝氣器；4-導向隔墻； 5-處理水去往二次沉淀池 圖 21-3 卡羅塞氧化溝系統(tǒng)（一）1-污水泵站；1-回流污泥泵站；2-氧化溝；3-轉(zhuǎn)刷曝氣器；4-剩余污泥排放；5- 處理水排放；6-二次沉淀池返回返回(fnhu)第70頁/共115頁第七十頁，共115頁。DNAFEDCBNNNNNNNNDN102345678ABCDEFDNNNNNNNNDNN圖 21-5 三溝式氧化溝的基本運行方式階段槽 3槽 2槽 1進水處理后出水曝氣沉淀進水出水DN

18、=反硝化 缺氧N=硝化 好氧小時返回返回(fnhu)點擊此處查看(chkn)三溝式氧化溝運行情況特點：流程簡單，無需設置初沉池、二沉池和污泥回流設備；處理效果穩(wěn)定、管理方便；基建費用低、占地少；具有脫氮除磷功能。第71頁/共115頁第七十一頁，共115頁。圖 21-6 奧巴勒型氧化溝 中 央 島污水進口污泥回流二沉池回流污泥012返回返回(fnhu)點擊此處查看實物(shw)照片第72頁/共115頁第七十二頁，共115頁。污水來自 預處理曝氣區(qū)沉淀區(qū)處理水集水管隔墻集水管隔墻曝氣區(qū)沉淀區(qū)圖 21-7 曝氣-沉淀一體化氧化溝剖面 A - A返回返回(fnhu)特點：（1）將二沉池建在氧化溝內(nèi)，完

19、成曝氣沉淀二個功能（2）隔墻、三角形導流板、集水管（3）機械表曝（4）占地省，不要污泥(w n)回流系統(tǒng)，節(jié)省基建費用和運行費用 第73頁/共115頁第七十三頁，共115頁。污泥排出口浮渣出口浮渣隔板溢流槽浮渣回流浮渣回流污泥排出口浮渣出口v1v1v2圖 21-8 船形一體化氧化溝注：槽內(nèi)流速v1為船式沉淀池部流速v2的60%返回返回(fnhu)第74頁/共115頁第七十四頁，共115頁。圖 21-9 二次沉淀池交替運行氧化溝系統(tǒng)處理水污水來自預處理出水曝氣器二次沉淀池返回返回(fnhu)第75頁/共115頁第七十五頁，共115頁。返回返回(fnhu)第76頁/共115頁第七十六頁，共115頁

20、。返回返回(fnhu)第77頁/共115頁第七十七頁，共115頁。返回返回(fnhu)第78頁/共115頁第七十八頁，共115頁。Xt)LeL(YQVsO)LeLo(YQVXXVXts式中：Q污水平均日流量m3/sY污泥凈增長系數(shù)：（KgMLSS/KgBOD5）Lo,Le分別為進、出水(chshu)BOD5濃度ts污泥齡（日）：X混合液懸浮固體濃度(nngd)（MLSS）,(g/m3)一般為25005000mg/L返回返回第79頁/共115頁第七十九頁，共115頁。QSSVWQNNSSVWLLQGNOssxeossxe36 . 256. 0)(57. 442. 168. 0068. 00eLL

21、QQNNeo)(57. 4SSVWssx42. 1QNO36 . 2%1257. 456. 0SSVWSSVWssxssx75. 0SSVssNeNo,G是以下部分(bfen)的代數(shù)和降解BOD5的需氧量：1.硝化(xiohu)需氧量：1.排放(pifn)剩余活性污泥Wx所造成減少的BOD5量，因此部分BOD5并未耗氧，應予以扣除：1.反硝化過程的產(chǎn)氧量：1.排放剩余活性污泥Wx所造成減少的NH3-N,因為此部分NH3-N不耗氧，應予以扣除：式中：Q污水設計流量m3/dWx剩余活性污泥排放量（Kg/d）分別為進、出水氨氮濃度（mg/L、g/m3）NO3還原的NO3濃度（mg/L、g/m3）將G

22、折算成標準狀態(tài)下的需氧量，再來選曝氣設備 返回返回第80頁/共115頁第八十頁，共115頁。推導(tudo)：1/ts=aNrs-b即1/c=YNrs-Kd)d/kg(bts1aQLr)v(WxaQLr)v(Wx)bts1 ()v(WxaQLr)v(WxVXvVXvQLrabts1btstsVXvaQLr1bVXvaQLrts1式中：Q設計污水流量m3/dLr(Lo-Le),去除的BOD5濃度mg/Lts污泥齡（d）a污泥產(chǎn)率系數(shù)：KgMLSS/KgBOD5，對于城市污水，a一般(ybn)為0.50.65b污泥自身氧化率（d-1）,對于城市污水，b一般(ybn)為0.050.1d-1返回返回第

23、81頁/共115頁第八十一頁，共115頁。t=V/Q 返回返回(fnhu)第82頁/共115頁第八十二頁，共115頁。R=X/(XR-X)100式中：X氧化(ynghu)溝混合液污泥濃度mg/LXR二沉池底流污泥濃度mg/L返回返回(fnhu)第83頁/共115頁第八十三頁，共115頁。veOsVXLLQN)(（KgBOD5/KgMLVSS.d）返回返回(fnhu)第84頁/共115頁第八十四頁，共115頁。返回返回(fnhu)第85頁/共115頁第八十五頁，共115頁。返回返回(fnhu)第86頁/共115頁第八十六頁，共115頁。XYQLrtVs1)QC124. 0YQLrQCWe(TN)

24、O(TN)CCe(TN),O(TN)Kg(VWGDN（1）氧化溝總?cè)莘e的計算(jsun)a.有機碳氧化、氨氮硝化所需容積V1式中：Q污水平均日流量Lr=Co-Ce;Co-Ce分別為進出水BOD5濃度ts污泥齡（d），一般為1020dX氧化溝MLSS濃度(g/m3)Y污泥凈增長系數(shù)KgMLSS/KgBOD5b.缺氧反硝化(xiohu)區(qū)容積V2反硝化(xiohu)區(qū)脫氮量W(KgN/d)的計算式中：Q污水平均日流量(m3/d)分別為進出水中總氮濃度(KgN/d)Y污泥凈產(chǎn)率系數(shù)Lr=Co-Ce;Co、Ce分別為進出水BOD5濃度KgBOD5/m30.124微生物細胞分子式C5H7NO2中N占12

25、.4反硝化區(qū)需要的污泥量G(Kg)式中：W反硝化區(qū)脫氮量(KgN/d)VDN反硝化速率，當水溫8，氧化溝中X為4000mg/L時，VDN0.026gNO3-_N/(gMLSS.d)0.026KgNO3-_N/(KgMLSS.d)第87頁/共115頁第八十七頁，共115頁。反硝化區(qū)容積V2(m3)V2=G/X (m3) 式中：X硝化污泥濃度，一般取4 (g/L)c. 澄清沉淀區(qū)容積三溝式氧化溝的二條邊溝時輪換作澄清沉淀用的當三條溝平均污泥濃度取4 g/L，工作周期8h，假設在澄清沉淀過程中活性污泥無活性，由此推算出具有活性作用的污泥占總污泥量的比例，K一般取0.55 比例K(V1+ V2)/V=

26、0.55 V: 總污泥所占容積V1+ V2：具有活性作用的污泥所占容積d. 氧化溝總?cè)莘eV(m3) V=(V1+ V2)/K(m3) 當分成兩組三溝式氧化溝，則每組溝容積為V/2，取水深H33.5m，則每組平面面積為V/2.H,則每條溝的平面面積為V/2H3 (m3)（2）需氧量O2的計算 其計算方法與計算公式與前面其他氧化溝計算相同（3）供氧量RO計算與前相同為保證氧化溝五年不沉積，曝氣轉(zhuǎn)刷輸入(shr)能量為安全見，為10W/m3 返回返回(fnhu)第88頁/共115頁第八十八頁，共115頁。計返回返回(fnhu)第89頁/共115頁第八十九頁，共115頁。返回返回(fnhu)市政管網(wǎng)排

27、水沉淀曝氣沉淀吸附沉沙格柵出水回流污泥回流污泥剩余污泥剩余污泥A段B段圖 21-25 A-B法工藝流程第90頁/共115頁第九十頁，共115頁。返回返回(fnhu)第91頁/共115頁第九十一頁，共115頁。返回返回(fnhu)第92頁/共115頁第九十二頁，共115頁。返回返回(fnhu)第93頁/共115頁第九十三頁，共115頁。nb. B段曝氣池n根據(jù)具體情況，B段應選擇不同的活性污泥工藝，如常規(guī)的AB工藝，則B段就采用普通的活性污泥法。nNs=0.150.30 KgBOD5/KgMLSSdnT停留=23hn污泥齡ts=1520dnDO=12mg/LnR=(50100)%n二沉池沉淀時間

28、24hn汽水比（710）：1第94頁/共115頁第九十四頁，共115頁。a. 曝氣池容積A段：VA=24Qlo/FS(A)X(A)(m3) FS(A)=24Qlo/V(A)X(A)式中：Q設計流量m3/hLo進入A段BOD5濃度，Kg/ m3FS(A)34 KgBOD5/KgMLSSdX(A)20003000 mg/L （23 Kg/ m3）B段：VB=24Qla/FS(B)X(B)(m3) FS(B)=24Qla/V(B)X(B)Q設計流量m3/hLa進入A段BOD5濃度，Kg/ m3FS(B)0.3KgBOD5/KgMLSSdX(B)34 Kg/ m3總?cè)莘eV=VA+VB校核A.B段的水利

29、停留時間t=V/Qb. 曝氣池的布置對大、中型污水廠，一般為推流式，其工藝尺寸的確定與普通(ptng)活性污泥法相同。c. 需氧量O2（Kg/h）A段：O2(A)=aQLr (Kg/h) 式中：Q設計流量m3/h a需氧量系數(shù)，一般為0.40.6KgO2/KgBOD5 Lr=LoLa，去除的BOD5量（KgBOD5/ m3）B段：O2(B)=aQLr+bQNr (Kg/h) 式中：Q設計流量m3/h a需氧量系數(shù)，B段一般為1.23KgO2/KgBOD5 Lr=LaLe，為B段曝氣池去除BOD5濃度：（KgBOD5/ m3） b去除每千克NO3N所需氧千克數(shù) b為4.57 KgO2/KgNO3

30、N Nr=NaNe，為B段NO3N的去除濃度 總需氧量O2= O2(A)+ O2(B)供氣量的計算和曝氣系統(tǒng)的設計與普通(ptng)活性污泥法相同。 第95頁/共115頁第九十五頁，共115頁。)d(Na1)A( sd74. 0d36. 11dKgMLSSKgBOD4KgBODKgMLSS34. 0155d3 .13d075. 01dKgMLSSKgBOD15. 0KgBODKgMLSS5 . 0155)B( sNx1d.沉淀池的計算確定中沉池、二沉池的表面負荷q，求出各自的沉淀池的表面積A沉淀池有效水深取24m，一般(ybn)為3.5m求各段沉淀池的有效容積，校核HRT=V/Q的水利停留時間

31、e.剩余污泥量W(Kg/d)和污泥齡ts(d)A段剩余污泥量WA=QSr+aQLr（Kg/d）式中：Sr=SoSe，A段SS的去除濃度（Kg/m3）Q設計流量m3/hLr=LoLa，去除BOD5濃度：（Kg/m3）A污泥凈增長系數(shù)，一般(ybn)為0.34Kg/KgBOD5污泥齡ts(A)=式中：Ns(A)A段污泥負荷(fh)率KgBOD5/KgMLSSd，一般為34ts(A)=ts(B)=B段剩余污泥量WB=xQLr（Kg/d）式中：x去除每千克BOD5產(chǎn)泥量，一般為0.5Kg/KgBOD5）Q設計(shj)流量m3/hLr=LaLe，去除BOD5濃度：（Kg/m3）污泥齡ts(B)=式中：

32、Ns(B)B段污泥負荷率KgBOD5/KgMLSSd，Ns(B)0.3KgBOD5/KgMLSSd 返回返回第96頁/共115頁第九十六頁，共115頁。返回返回(fnhu)第97頁/共115頁第九十七頁，共115頁。原廢水初次沉淀池曝氣池間歇曝氣處理水圖 21-11 間歇式活性污泥法工藝處理水 排水工序 污水流入工序污水 排泥待機工序剩余污泥 沉淀工序 曝氣反應工序圖 12-12 SBR工藝的典型運行工序返回返回(fnhu)第98頁/共115頁第九十八頁，共115頁。返回返回(fnhu)第99頁/共115頁第九十九頁，共115頁。第100頁/共115頁第一百頁，共115頁。)m(N24QTQ3

33、O)m(1000NvCnQV3O有效有效V10MLSSSVIV6min有效V)10MLSSSVI1 (Q6O（1）計算周期(zhuq)進水量QO(m3)式中：Q平均日污水量（m3/d）T工作(gngzu)周期（h）N反應池池數(shù)（N2）（2）反應池有效容積V有效(m3)式中：n一日內(nèi)的周期數(shù)c進入反應池污水(wshu)BOD5平均濃度（gBOD5/m3)）V有效VminQO式中：Vmin最小水量，指沉淀、排水工序之后，反應池內(nèi)污泥界面所對應的容積，同時污泥界面的高度應低于排水口高度。（3）反應池最小水量Vmin式中：SVI污泥指數(shù)(ml/g)106ml與m3的關系MLSS混合液污泥濃度（g/m3）（4）校核周期進水量和有效容積V有效VminQO（5）確定單座反應池的工藝尺寸池水深一般為3.54.5m，確定LB,超高取0.5m第10