上報最終0#塊檢算

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。上報最終0#塊檢算腹板下腳手架的檢算0塊托架檢算一、材料參數(shù):Q235鋼: 鋼材彎曲容許應力w=145MPa, 抗壓軸向容許應力=140MPa，抗剪容許應力=85MPa；本設計計算結構強度驗算采用容許應力計算，不考慮荷載分項系數(shù)，但按有關規(guī)定鋼材容許應力按臨時性結構提高系數(shù)為1.25，即 A3鋼材彎曲容許應力w=1451.25181Mpa,抗壓軸向容許應力=1401.25175 Mpa，抗剪容許應力=851.25106 Mpa進行驗算。結構剛度驗算，荷載乘以相應的分項系數(shù)，進行荷載組合。則：Q235鋼:

2、 鋼材彎曲容許應力w181Mpa, 抗壓軸向容許應力175Mpa 抗剪容許應力106Mpa；Q345鋼: =125MPa；E=2.1105MPa,最大撓度f/LL/400橋規(guī)。二、腹板及底板下橫向方木的檢算0-0截面外腹板自重：G1(4+3.56%)0.32632.84KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷載3.50kN/m2。則：腹板處荷載 總和為q1（32.84+0.50.3）1.2+3.50.31.441.1KN/m腹板倒角下橫向方木的檢算0-0截面外腹板倒角自重：G11.5580.32612.15KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷載3.50kN/m2。則：腹板處荷載 總和為

3、q1（12.15+0.50.3）1.2+3.50.31.416.23KN/m橫向楞木驗算橫向楞木規(guī)格為10cm10cm，那么I=bh3/12=10103/12=833.33cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=10102/6=166.7cm3抗彎強度EI=9.5103833.3310410-310-6=79.2KN.m2橫向楞木受力分析如下圖所示：由smslover計算得出彎距如下圖所示：由上圖可知：Mmax0.59KNm由smslover計算得出剪力圖如下：由上圖可知：Vmax7.22KN支座最大反力Fmax12.93KN剛度驗算：=M/ W =0.59106 Nmm /(166.

4、7103)mm =3.5N/mm2f=13N/mm2=VSx/Iyt=7.22103125103/(833.33104100)=1.08N/mm2f= 1.3N/mm2則剛度滿足要求.撓度驗算橫向楞木規(guī)格為10cm10cm，那么I=bh3/12=10103/12=833.33cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=10102/6=166.7cm3抗彎強度EI=9.5103833.3310410-310-6=79.2KN.m2fmax=0.2mmL/400=600/400=1.5mm則撓度滿足要求.三、底?？v向方木檢算腹板下方木間距為30cm50cm；底板下方木間距為60cm50cm；翼

5、板下方木間距為90cm50cm。1）腹板下縱向方木的檢算0-0截面外腹板自重：G1(4+3.56%)0.32632.84KN/m1-1截面外腹板自重：G2(4+3.56%)0.32632.84KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷載3.50kN/m2。則：腹板處荷載 總和為q1（32.84+0.50.3）1.2+3.50.31.441.1KN/m縱向楞木驗算縱向楞木規(guī)格為15cm15cm，那么I=bh3/12=15153/12=4218.75cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=15152/6=562.5cm3抗彎強度EI=9.51034218.7510410-310-6=400

6、.8KN.m2縱向楞木受力分析如下圖所示：由smslover計算得出彎距如下圖所示：由上圖可知：Mmax0.95KNm由smslover計算得出剪力圖如下：由上圖可知：Vmax12.18KN支座最大反力Fmax22.46KN剛度驗算：=M/ W =0.95106 Nmm /(562.5103)mm =1.7N/mm2f=13N/mm2=VSx/Iyt=12.18103421.875103/(4218.75104150)=0.81N/mm2f= 1.3N/mm2則剛度滿足要求.撓度驗算縱向楞木規(guī)格為15cm15cm，那么I=bh3/12=15153/12=4218.75cm4E=9.5103N/

7、mm2W=bh2/6=15152/6=562.5cm3抗彎強度EI=9.51034218.7510410-310-6=400.8KN.m2fmax=0.2mmL/400=500/400=1.25mm則撓度滿足要求.2）腹板倒角下縱向方木的檢算0-0截面外腹板倒角自重：G11.5580.62624.3KN/m1-1截面外腹板倒角自重：G21.5580.62624.3KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷載3.50kN/m2。則：腹板倒角處荷載 總和為q1（24.3+0.50.6）1.2+3.50.61.432.46KN/m縱向楞木驗算縱向楞木規(guī)格為15cm15cm，那么I=bh3/12=15

8、153/12=4218.75cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=15152/6=562.5cm3抗彎強度EI=9.51034218.7510410-310-6=400.8KN.m2縱向楞木受力分析如下圖所示：由smslover計算得出彎距如下圖所示：由上圖可知：Mmax0.70KNm由smslover計算得出剪力圖如下：由上圖可知：Vmax9.48KN支座最大反力Fmax17.59KN剛度驗算：=M/ W =0.70106 Nmm /(562.5103)mm =1.24N/mm2f=13N/mm2=VSx/Iyt=9.48103421.875103/(4218.75104150)=

9、0.63N/mm2f= 1.3N/mm2則剛度滿足要求.撓度驗算縱向楞木規(guī)格為15cm15cm，那么I=bh3/12=15153/12=4218.75cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=15152/6=562.5cm3抗彎強度EI=9.51034218.7510410-310-6=400.8KN.m2fmax=0.1mmL/400=500/400=1.25mm則撓度滿足要求.3）箱室底板下縱向方木的檢算0-0截面底板自重：G1(0.28+0.6)0.62613.73KN/m1-1截面底板自重：G2(0.28+0.6)0.62613.73KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷載3

10、.50kN/m2。則：底板處荷載 總和為q1（13.73+0.50.6）1.2+3.50.61.419.78KN/m縱向楞木驗算縱向楞木規(guī)格為15cm15cm，那么I=bh3/12=15153/12=4218.75cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=15152/6=562.5cm3抗彎強度EI=9.51034218.7510410-310-6=400.8KN.m2縱向楞木受力分析如下圖所示：由smslover計算得出彎距如下圖所示：由上圖可知：Mmax0.43KNm由smslover計算得出剪力圖如下：由上圖可知：Vmax5.77KN支座最大反力Fmax10.72KN剛度驗算：=M

11、/ W =0.43106 Nmm /(562.5103)mm =0.76N/mm2f=13N/mm2=VSx/Iyt=5.77103421.875103/(4218.75104150)=0.38N/mm2f= 1.3N/mm2則剛度滿足要求.撓度驗算縱向楞木規(guī)格為15cm15cm，那么I=bh3/12=15153/12=4218.75cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=15152/6=562.5cm3抗彎強度EI=9.51034218.7510410-310-6=400.8KN.m2fmax=0.1mmL/400=500/400=1.25mm則撓度滿足要求.4）翼緣板下縱向方木的檢

12、算1-1截面外腹板自重：G10.550.92612.87KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷載3.50kN/m2。則：底板處荷載 總和為q112.871.2+3.50.91.419.854KN/m縱向楞木驗算縱向楞木規(guī)格為15cm15cm，那么I=bh3/12=15153/12=4218.75cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=15152/6=562.5cm3抗彎強度EI=9.51034218.7510410-310-6=400.8KN.m2縱向楞木受力分析如下圖所示：由smslover計算得出彎距如下圖所示：由上圖可知：Mmax0.43KNm由smslover計算得出剪力圖

13、如下：由上圖可知：Vmax5.8KN支座最大反力Fmax10.76KN剛度驗算：=M/ W =0.43106 Nmm /(562.5103)mm =0.764N/mm2f=13N/mm2=VSx/Iyt=10.76103421.875103/(4218.75104150)=0.72N/mm2f= 1.3N/mm2則剛度滿足要求.撓度驗算縱向楞木規(guī)格為15cm15cm，那么I=bh3/12=15153/12=4218.75cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=15152/6=562.5cm3抗彎強度EI=9.51034218.7510410-310-6=400.8KN.m2fmax=0

14、.1mmL/400=500/400=1.25mm則撓度滿足要求.四、縱向方木及腳手架檢算設計1） 腹板下腳手架間距為30cm50cm；底板下腳手架間距為60cm50cm；翼板下腳手架間距為90cm50cm。各節(jié)段混凝土數(shù)量表（表一），（單位：m3、kN）節(jié)段編號9號8號7號6號5號4號3號2號1號0號節(jié)段混凝土數(shù)量m328.2528.62530.37532.529.2530.7532.534.536.7531.875節(jié)段重量734.5744.25789.75845760.5799.5845897955.5828.75由上表知，0號塊的混凝土重量最大，所以只需檢算腳手架在0號塊處的受力情況，如果

15、腳手架在0號塊處的受力小于腳手架的容許承載力，則其它節(jié)段處的受力也一定滿足。否則，腳手架的間距要減小。搭設腳手架用的鋼管采用483.5。2） 0號塊腹板、腹板倒角、底板和翼緣板下腳手架的檢算支座處的反力依次為：Q122.46KN Q217.59KN Q310.72 KN Q410.76KN則最大反力為Q22.46KN所以，腳手架立桿的最大軸力Fmax22.46KN當橫桿間距為120cm時，長細表=l/i=1200/15.78=76，查表得=0.857N=a=0.8574.89102140=5.867104 N483.5鋼管的對接立桿的容許荷載【N】58.67KN因為Fmax22.46KN【N】

16、58.67KN，所以，腹板下采用2根間距為30cm的483.5鋼管能滿足要求（橫桿間距120cm）。五、228a槽鋼檢算按上述縱向方木計算時產(chǎn)生最大的支座反力的位置，為橫橋向支架支撐點處槽鋼受力最不利位置?？紤]一定的安全性，按最不利荷載組合。縱向方木傳到槽鋼上的力，由于縱向方木間距較小，近似按照3個不同區(qū)域的線性荷載和1個集中荷載作用到槽鋼上。其受力圖為 ：注：線荷載計算如下：（1）、腹板下集中荷載F =22.46KN（2）、倒板處線荷載q1=nF/l=1*17.59/0.6=29.32KN/m（3）、底板處線荷載q1=nF/l=10*10.72/4.9=21.88KN/m（4）、翼板處線荷載

17、q1（0.550.526+0.50.5）1.2+3.50.51.411.3KN/mq2（0.150.526+0.50.5）1.2+3.50.51.45.1KN/m由smslover繪出彎距圖如下：由上圖可知：Mmax39.85KNm剪力圖如下：由上圖可知：Vmax83.66KN最大支座反力Fmax=110.31KN強度驗算根據(jù)路橋施工計算手冊鋼結構穩(wěn)定性計算公式，鋼結構在一個主平面內(nèi)受彎曲，其計算公式為：構件的換算長細比-構件只在一個主平面內(nèi)受彎時的縱向彎曲系數(shù)e-構件的換算長細比-系數(shù)，焊接構件取1.8，鉚接構件取2.0L0-構件對y-y軸自由長度h-構件高度、-構件截面對x-x軸、y-y軸

18、的回轉半徑。查型鋼表知：=109mm =23.3mm=1.8為了增加28的整體穩(wěn)定性能，在順橋向方向設橫向支撐，橫向支撐的間距為2.5m。所以由e，查路橋施工計算手冊知：=0.7995所以，梁的整體穩(wěn)定性能滿足要求。槽鋼剪應力計算公式為：、-驗算截面的最大剪應力和實際剪應力-驗算截面的計算軸向力-中性軸以上的毛截面對中性軸的靜矩-毛截面慣性矩，估算鉚接板的凈慣性矩時，可近似地取其毛截面慣性矩的0.85倍。-驗算截面處腹板厚度-剪應力分布不均勻時容許應力增大系數(shù)-鋼材的容許剪應力查路橋施工計算手冊附錄三知： =9.52107mm4 =4.004105mm3 =15mm在貝雷梁正上方處的28槽鋼。

19、所以，28強度滿足要求。撓度驗算EI=2.11011952010-8=19992103N.m210-3=19992KN.m2其最大撓度fmax6.3mmL/400=3250/400=8.125mm所以228撓度滿足要求。六、貝雷片梁的檢算1）腹板下貝雷片梁228a槽鋼下貝雷梁的檢算時，按上述橫向槽鋼計算時產(chǎn)生最大的支座反力Fmax=2110.31KN=220.62 KN的位置，為縱橋向支架支撐點處貝雷梁受力最不利位置?？紤]一定的安全性，按最不利荷載組合。橫向槽鋼傳到貝雷梁上的力，由于橫向方木間距較小，近似按照1個不同區(qū)域的均布荷載作用到貝雷梁上。其受力圖為 ：注：荷載計算如下：（1）、腹板下荷

20、載F=220.62KN由smslover計算得出彎距如下圖所示：即M0max501.43KNm查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊知：三排單層不加強型貝雷梁的【M0】2246.4KNmM0max501.43KNm【M0】2246.4 KNm所以貝雷梁抗彎強度滿足要求。剪力圖如下：由上圖知:最大剪力Q0=661.54KN查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊知：三排單層不加強型貝雷梁的F0=698.9KNQ0=661.54KN1.5(可!)故在腹板澆灌時時梁體不發(fā)生傾覆。3）貝雷片牛腿一檢算由于腹板處的受力最大,此處貝雷片牛腿一滿足要求,則底板處貝雷片牛腿一就滿足要求。所以只檢算腹板下貝雷片牛腿一 M1=11

21、0.310.05+220.620.55+220.621.05+110.311.5=523.97KN.mF=M1/（31.5）=523.97/4.5=116.43KN50mm的鋼銷孔口處檢算=V/ A =116.43103/（ （6.52+162）50）=51.7MPa85 Mpa牛腿鋼銷采用D=45mm滿足強度要求鋼銷受剪=V/ A =116.43103/（ 3.1422.52）=73.2MPa85 Mpa貝雷片牛腿一（216a內(nèi)加16mm鋼板抗剪檢算最大剪力Q0=661.54KN，得單個牛腿抗剪力為Q= Q0/3=220.5KN=V/A =220.5103/（ （6.52+162）160）=

22、30.76MPa85 Mpa牛腿內(nèi)側橫隔板（加肋板）=10mm橫隔板抗剪檢算：=V/A =116.43103/（ 3.145010）=74.2MPa85 Mpa焊縫計算hf=8mm：=V/Aw =116.43103/2 （160-210）0.78=74.3Mpa140 Mpa貝雷片牛腿牛腿一剛度滿足要求。4）斜撐228a槽鋼將1號結點形式由剛結改為鉸結時，斜撐的受軸力最大，其為它最不利狀態(tài)，軸力圖支座反力F=473.21KN計算公式：=N/A其中 N立桿的軸心壓力設計值； L0桿件的計算長度；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比L0/ i查表得到i計算桿件的截面回轉半徑（cm）；A 桿件凈截面面積

23、（cm2）；W桿件凈截面抵抗矩（cm3）；桿件受壓強度計算值（N/mm2）桿件抗壓強度設計值（N/mm2）；1401.25=175Mpa 斜撐構件: 228a雙拼,計算桿件的截面回轉半徑（cm）：i=10.9cm長細比：=L0/ i =212/10.9=19.5查表得: =0.973則得:=N/A= 473.21103/(0.97380.068102)=60.7N/mm2175Mpa則強度滿足要求.5）底板處貝雷梁檢算其受力圖為 ：注：荷載計算如下：q1=nF=237.75=75.5KN/m由smslover計算得出彎距如下圖所示：即M0max171.76KNm查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊知

24、：三排單層不加強型貝雷梁的【M0】2246.4KNmM0max171.76KNm【M0】2246.4 KNm所以貝雷梁抗彎強度滿足要求。剪力圖如下：由上圖知:最大剪力Q0=226.5KN查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊知：三排單層不加強型貝雷梁的F0=698.9KNQ0=226.5KN 334610 N 滿足要求！C、求錨筋的受剪承載力系數(shù)根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范式10.9.1-5，得取D、確定直錨筋層數(shù)影響系數(shù)由于錨筋布置為三層，根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范第10.9.1的規(guī)定，得ar = 0.9E、計算直錨筋面積根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范式10.9.1-3，得 直錨筋采用HRB335 620，As =

25、1884.96 mm2 1385.8mm2 滿足要求！F、計算直錨筋的錨固長度根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范10.9.7條的規(guī)定，受拉直錨筋的錨固長度不應小于受拉鋼筋的錨固長度查混凝土結構設計規(guī)范表9.3.1得鋼筋的外形系數(shù)a = 0.14根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范式9.3.1-1，得施工中預埋件A錨筋錨固長度600mm，滿足要求！若不能滿足上述錨固長度時，可按以下方式處理根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范10.9.7條的規(guī)定，受壓和受剪直錨筋的錨固長度不應小于15d，則，施工中預埋件A錨固筋長度為350mm，滿足要求。7）0#塊臨時固結精軋螺紋鋼筋錨固長度32精軋螺紋鋼容許應力=7500.85=637.5MPa,

26、容許拉力P= 637.53.14(32/2)2=512.7KN故臨時固結精軋螺紋鋼筋錨固長度取2.0m8）貝雷片下鋼錨板和立柱預埋鋼板檢算：檢算： 以上圖單位均以“cm”計。角焊布置如圖所示。焊縫有效截面為兩個L形，豎向角焊縫LW1=130-16=114mm，水平角焊縫LW2=250-32=218mm，hf=10mm，布置水平角焊縫的目的是考慮當力P對牛腿腹板有偏心時增加牛腿抗扭轉變形的能力。（1） 角焊縫所受外力設計值彎矩 M=Pe=334.610.06=20.1KN.m剪力 V=P=334.61KN(2)角焊縫有效截面的幾何特性把圖所示的角焊縫有效截面看作由厚度he=0.7hf的“直張段”

27、組成的到L形，并緊貼在牛腿翼緣板下面和腹板兩側。由此引起的誤差極小，可略去不計。豎向角焊縫有效截面面積A W1=8he11.4=91.2he（cm2），水平角焊縫有效截面面積A W2=2he21.8=43.6 he（cm2），這里he單位為cm。組合圖形x軸（中性軸）位置y=9126/（912+436）=4.06mm，對x軸的慣性矩Ix=43673/12+47114 3/12+28114（130/2-4.06）2+27218（130+10-4.06）2=21665404.3mm4。（2） 焊縫應力和角焊縫焊腳尺寸假設彎矩由全部焊縫承受，剪力只由豎向角焊縫承受并沿豎向焊縫均勻分布。焊縫上端拉應力

28、f1=My/ Ix =3.77MPa焊縫下端壓應力f2=M（LW1-y）/ Ix =102MPa豎向焊縫上的平均剪應力=V/ A W1=52.4MPa理論上，因為f1f2，應由焊縫上端的強度控制。代入公式W=（2+32）1/2=（102/1.22）2+352.42）1/2=123.4 MPa1.516=6mm采用hf=10mm f2，應由上端的強度控制。代入公式W=（2+32）1/2=（63.67/1.22）2+340.222）1/2=87.04MPa160 Mpa牛腿加肋及平臺鋼板采用t=16mm滿足強度要求斜撐構件: 228a雙拼,計算桿件的截面回轉半徑（cm）：i=10.9cm長細比：=

29、L0/ i =212/10.9=19.5查表得: =0.973，則得:豎向：=V/A= 334.61103/0.973（11027.5+7662）=108.1N/mm2175Mpa則強度滿足要求.橫向：=N/A= 334.61103/0.973（11027.5+7662）=108.1N/mm2175Mpa則強度滿足要求.5）橫向228a槽鋼驗算查路橋施工計算手冊附錄三知：那么根據(jù)資料，28a槽鋼：慣性矩：Ix=4760cm4；截面模量：Wx=340cm3；則228a槽鋼：慣性矩：Ix=24760=9520cm4；截面模量：Wx=2340=680cm3；抗彎強度EI=2.11011952010-

30、8 =7476103N.m210-3=19992KN.m2橫向228a槽鋼受力分析如下圖所示：由smslover計算得出彎距如下圖所示：由上圖可知：Mmax50.19KN.m由smslover計算得出剪力圖如下：由上圖可知：Vmax111.54KN剛度驗算：=M/ W =50.19106 Nmm /(680103)mm =73.8N/mm2w181Mpa=VSx/Iyt=111.54103400.4103/(952010415)=31.3N/mm2106Mpa則剛度滿足要求.撓度驗算則228a槽鋼：慣性矩：Ix=24760=9520cm4；截面模量：Wx=2340=680cm3；抗彎強度EI=

31、2.11011952010-8 =7476103N.m210-3=19992KN.m2fmax=0.2mmL/400=450/400=1.125mm則撓度滿足要求.六、連續(xù)梁兩側翼板的支撐檢算1）橫向方木檢算翼板處線荷載q1（0.550.626+0.50.6）1.2+3.50.61.413.6KN/mq2（0.150.7526+0.50.75）1.2+3.50.751.46.11KN/m橫向楞木規(guī)格為10cm10cm，那么I=bh3/12=10103/12=833.33cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=10102/6=166.7cm3抗彎強度EI=9.5103833.331041

32、0-310-6=79.2KN.m2橫向楞木受力分析如下圖所示：由smslover計算得出彎距如下圖所示：由上圖可知：Mmax1.06KNm由smslover計算得出剪力圖如下：由上圖可知：Vmax6.67KN支座最大反力Fmax12.23KN剛度驗算：=M/ W =1.06106 Nmm /(166.7103)mm =6.4N/mm2f=13N/mm2=VSx/Iyt=6.67103125103/(833.33104100)=1.0N/mm2f= 1.3N/mm2則剛度滿足要求.撓度驗算橫向楞木規(guī)格為10cm10cm，那么I=bh3/12=10103/12=833.33cm4E=9.5103N/mm2W=bh2/6=10102/6=166.7cm3抗彎強度EI=9.5103833.33