重大事故后果分析方法：泄漏

1、. .重大事故后果分析方法：泄漏事故后果分析是平安評價的一個重要組成局部，其目的在于定量地描述一個可能發(fā)生的重大事故對工廠、廠內職工、廠外居民，甚至對環(huán)境造成危害的嚴重程度。分析結果為企業(yè)或企業(yè)主管部門提供關于重大事故后果的信息，為企業(yè)決策者和設計者提供關于決策采取何種防護措施的信息，如防火系統(tǒng)、報警系統(tǒng)或減壓系統(tǒng)等的信息，以到達減輕事故影響的目的?；馂摹⒈?、中毒是常見的重大事故，可能造成嚴重的人員傷亡和巨大的財產損失，影響社會安定。世界銀行國際信貸公司(IFC)編寫的工業(yè)污染事故評價技術手冊中提出的易燃、易爆、有毒物質的泄漏、擴散、火災、爆炸、中毒等重大工業(yè)事故的事故模型和計算事故后果嚴重

2、度的公式，主要用于工業(yè)污染事故的評價。該方法涉及內容，也可用于火災、爆炸、毒物泄漏中毒等重大事故的事故危險、危害程度的評價。由于設備損壞或操作失誤引起泄漏從而大量釋放易燃、易爆、有毒有害物質，可能會導致火災、爆炸、中毒等重大事故發(fā)生。1 泄漏情況11 泄漏的主要設備根據各種設備泄漏情況分析，可將工廠(特別是化工廠)中易發(fā)生泄漏的設備分類，通常歸納為：管道、撓性連接器、過濾器、閥門、壓力容器或反響器、泵、壓縮機、儲罐、加壓或冷凍氣體容器及火炬燃燒裝置或放散管等十類。一個工廠可能有各種特殊設備，但其與一般設備的差異很小，可以容易地將其劃歸至所屬的類型中去。圖61圖610提供了各類設備的典型損壞情況

3、及裂口尺寸，可供后果分析時參考。這里所列出的損壞典型，僅代表事故后果分析的最根本的典型損壞。評價人員還可以增加其他一些損壞的形式和尺寸，例如閥的泄漏、開啟式貯罐滿溢等人為失誤事故，也可以作為某些設備的一種損壞形式。12 泄漏后果分析一旦泄漏，后果不單與物質的數(shù)量、易燃性、毒性有關，而且與泄漏物質的相態(tài)、壓力、溫度等狀態(tài)有關。這些狀態(tài)可有多種不同的結合，在后果分析中，常見的可能結合有4種：(1)常壓液體；(2)加壓液化氣體；(3)低溫液化氣體；(4)加壓氣體。泄漏物質的物性不同，其泄漏后果也不同：(1)可燃氣體泄漏，如圖611所示?？扇細怏w泄漏后與空氣混合到達燃燒極限時，遇到引火源就會發(fā)生燃燒或

4、爆炸。泄漏后起火的時間不同，泄漏后果也不一樣：1)立即起火?？扇細怏w沉著器中往外泄出時即被點燃，發(fā)生擴散燃燒，產生噴射性火焰或形成火球，它能迅速地危及泄漏現(xiàn)場，但很少會影響到廠區(qū)的外部。2)滯后起火?？扇細怏w泄出后與空氣混合形成可燃蒸氣云團，并隨風飄移，遇火源發(fā)生爆燃或爆炸，能引起較大范圍的破壞。(2)有毒氣體泄漏，如圖612所示。有毒氣體泄漏后形成云團在空氣中擴散，有毒氣體的濃密云團將籠罩很大的空間，影響范圍大。(3)液體泄漏，如圖613和圖614所示。一般情況下，泄漏的液體在空氣中蒸發(fā)而生成氣體，泄漏后果與液體的性質和貯存條件(溫度、壓力)有關：1)常溫常壓下液體泄漏。這種液體泄漏后聚集在

5、防液堤內或地勢低洼處形成液池，液體由于地外表風的對流而緩慢蒸發(fā)，如遇引火源就會發(fā)生池火災。2)加壓液化氣體泄漏。一些液體泄漏時將瞬時蒸發(fā)，剩下的液體將形成一個液池，吸收周圍的熱量繼續(xù)蒸發(fā)。液體瞬時蒸發(fā)的比例決定于物質的性質及環(huán)境溫度。有些泄漏物可能在泄漏過程中全部蒸發(fā)。3)低溫液體泄漏。這種液體泄漏時將形成液池，吸收周圍熱量蒸發(fā)，蒸發(fā)量低于加壓液化氣體的泄漏量，高于常溫常壓下液體泄漏量。無論是氣體泄漏還是液體泄漏，泄漏量的多少都是決定泄漏后果嚴重程度的主要因素，而泄漏量又與泄漏時間長短有關。2 泄漏量的計算當發(fā)生泄漏的設備的裂口是規(guī)那么的，而且裂口尺寸及泄漏物質的有關熱力學、物理化學性質及參數(shù)

6、時，可根據流體力學中的有關方程式計算泄漏量。當裂口不規(guī)那么時，可采取等效尺寸代替；當遇到泄漏過程中壓力變化等情況時，往往采用經歷公式計算。21 液體泄漏量液體泄漏速度可用流體力學的柏努利方程計算，其泄漏速度為：式中 Qo液體泄漏速度，kgs； Cd液體泄漏系數(shù)，按表61選??； A裂口面積，m2；泄漏液體密度，kgm3； P容器內介質壓力，Pa； Po環(huán)境壓力，Pa； g重力加速度，g=98ms2； h裂口之上液位高度，m。表61 液體泄漏系數(shù)Cd對于常壓下的液體泄漏速度，取決于裂口之上液位的上下；對于非常壓下的液體泄漏速度，主要取決于窗口內介質壓力與環(huán)境壓力之差和液位上下。當容器內液體是過熱液

7、體，即液體的沸點低于周圍環(huán)境溫度，液體流過裂口時由于壓力減小而突然蒸發(fā)。蒸發(fā)所需熱量取自于液體本身，而容器內剩下的液體溫度將降至常壓沸點。在這種情況下，泄漏時直接蒸發(fā)的液體所占百分比F可按下式計算：式中 Cp液體的定壓比熱，J(kgK)； T泄漏前液體的溫度，K； To液體在常壓下的沸點，K； H液體的氣化熱，Jkg。按式62計算的結果，幾乎總是在01之間。事實上，泄漏時直接蒸發(fā)的液體將以細小煙霧的形式形成云團，與空氣相混合而吸收熱蒸發(fā)。如果空氣傳給液體煙霧的熱量缺乏以使其蒸發(fā)，由一些液體煙霧將凝結成液滴降落到地面，形成液池。根據經歷，當F02時，一般不會形成液池；當F1時，說明液體將全部蒸發(fā)

8、成氣體，這時應按氣體泄漏公式計算；如果Fv很小，那么可近似地按液體泄漏公式計算。3 泄漏后的擴散如前所述，泄漏物質的特性多種多樣，而且還受原有條件的強烈影響，但大多數(shù)物質沉著器中泄漏出來后，都將開展成彌散的氣團向周圍空間擴散。對可燃氣體如果遇到引火源會著火。這里僅討論氣團原形釋放的開場形式，即液體泄漏后擴散、噴射擴散和絕熱擴散。關于氣團在大氣中的擴散屬環(huán)境保護范疇，在此不予考慮。31 液體的擴散液體泄漏后立即擴散到地面，一直流到低洼處或人工邊界，如防火堤、岸墻等，形成液池。液體泄漏出來不斷蒸發(fā)，當液體蒸發(fā)速度等于泄漏速度時，液化中的液體量將維持不變。如果泄漏的液體是低揮發(fā)度的，那么從液池中蒸發(fā)

9、量較少，不易形成氣團，對廠外人員沒有危險；如果著火那么形成池火災；如果滲透進土壤，有可能對環(huán)境造成影響。如果泄漏的是揮發(fā)性液體或低溫液體，泄漏后液體蒸發(fā)量大，大量蒸發(fā)在液池上面后會形成蒸氣云，并擴散到廠外，對廠外人員有影響。A液池面積如果泄漏的液體已到達人工邊界，那么液池面積即為人工邊界圍成的面積。如果泄漏的液體未到達人工邊界，那么可假設液體的泄漏點為中心呈扁圓柱形在光滑平面上擴散，這時液池半徑r用下式計算：(1)瞬時泄漏(泄漏時間不超過30s)時：(2)連續(xù)泄漏(泄漏持續(xù)10min以上)時：式中 r液池半徑，m； m泄漏的液體量，kg； g重力加速度，g=98ms2； t泄漏時間，s。B 蒸

10、發(fā)量液池內液體蒸發(fā)按其機理可分為閃蒸、熱量蒸發(fā)和質量蒸發(fā)3種，下面分別介紹：(1)閃蒸：過熱液體泄漏后由于液體的自身熱量而直接蒸發(fā)稱為閃蒸。發(fā)生閃蒸時液體蒸發(fā)速度Q可由下式計算：Q=FvmJ (613)式中 Fv直接蒸發(fā)的液體與液體總量的比例； m泄漏的液體總量，kg； t閃蒸時間，s。(2)熱量蒸發(fā)：當Fv1或Qtm時，那么液體閃蒸不完全，有一局部液體在地面形成液池，并吸收地面熱量而氣化稱為熱量蒸發(fā)，其蒸發(fā)速度Q按下式計算：式中 A1液池面積，m2； To環(huán)境溫度，K； Tb液體沸點，K； H液體蒸發(fā)熱，Jkg； L液池長度，m；熱擴散系數(shù)，m2s，見表6-2所示； K導熱系數(shù)，J(mK)，

11、如表6-2所示；表62 某些地面的熱傳遞性質t蒸發(fā)時間，s；Nu努塞爾(Nusselt)數(shù)。(3)質量蒸發(fā)：當?shù)孛鎮(zhèn)鳠嵬ｎD時，熱量蒸發(fā)終了，轉而由液池外表之上氣流運動使液體蒸發(fā)稱為質量蒸發(fā)。其蒸發(fā)速度Q為：式中分子擴散系數(shù)，m2s； Sh舍伍德(Sherwood)數(shù)； A液池面積，m2； L液池長度，m；1液體的密度，kgm3。32 噴射擴散氣體泄漏時從裂口噴出形成氣體噴射。大多數(shù)情況下氣體直接噴出后，其壓力高于周圍環(huán)境大氣壓力，溫度低于環(huán)境溫度。在進展噴射計算時，應以等價噴射孔口直徑來計算。等價噴射的孔口直徑按下式計算：式中 D等價噴射孔徑，m； Do裂口孔徑，m；o泄漏氣體的密度，kgm3

12、；周圍環(huán)境條件下氣體的密度，kgm3。如果氣體泄漏能瞬間到達周圍環(huán)境的溫度、壓力狀況，即o=，那么D=Do。A 噴射的濃度分布在噴射軸線上距孔口x處的氣體濃度c(x)為：式中 b1、b2分布函數(shù)，其表達式如下：其他符號意義同前。如果把式617改寫成x是c(x)的函數(shù)形式，那么給定某濃度值c(x)，就可算出具有該濃度的點至孔口的距離x。在過噴射軸線上點x且垂直于噴射軸線的平面內任一點處的氣體濃度為：式中 c(xy)距裂口距離x且垂直于噴射軸線的平面內y點的氣體濃度，kgm3； c(x)噴射軸線上距裂口x處的氣體濃度，kgm3； b2分布參數(shù)，同前； y目標點到噴射軸線的距離，m。B 噴射軸線上的

13、速度分布噴射速度隨著軸線距離增大而減小，直到軸線上的某一點噴射速度等于風速為止。該點稱為臨界點，臨界點以后的氣體運動不再符合噴射規(guī)律。沿噴射軸線的速度分布由下式得出：式中0泄漏氣體的密度，kgm3；周圍環(huán)境條件下氣體的密度，kgm3； D等價噴射孔徑，m； b1分布參數(shù)，同前； x噴射軸線上距裂口某點的距離，m；(x)噴射軸線上距裂口J處一點的速度，ms；0噴射初速，等于氣體泄漏時流經裂口時的速度，ms，按下式計算：式中 Q氣體泄漏速度，kgs； Cd氣體泄漏系數(shù)； D裂口直徑，m。當臨界點處的濃度小于允許濃度(如可燃氣體的燃燒下限或有害氣體最高允許濃度)時，只需按噴射擴散來分析；當該點濃度大

14、于允許濃度時，那么需要進一步分析泄漏氣體在大氣中擴散的情況。33 絕熱擴散閃蒸液體或加壓氣體瞬時泄漏后，有一段快速擴散時間，假定此過程相當快以致在混合氣團和周圍環(huán)境之間來不及熱交換，那么此擴散稱為絕熱擴散。根據TNO(1979年)提出的絕熱擴散模式，泄漏氣體(或液體閃蒸形成的蒸氣)的氣團呈半球形向外擴散。根據濃度分布情況，把半球分成內外兩層，內層濃度均勻分布，且具有50的泄漏量；外層濃度呈高斯分布，具有另外50的泄漏量。絕熱擴散過程分為兩個階段：第一階段，氣團向外擴散至大氣壓力，在擴散過程中，氣團獲得動能，稱為“擴散能；第二階段，擴散能再將氣團向外推，使紊流混合空氣進入氣團，從而使氣團范圍擴大

15、。當內層擴散速度降到一定值時，可以認為擴散過程完畢。A 氣團擴散能在氣團擴散的第一階段，擴散的氣體(或蒸氣)的內能一局部用來增加動能，對周圍大氣做功。假設該階段的過程為可逆絕熱過程，并且是等熵的。a 氣體泄漏擴散能根據內能變化得出擴散能計算公式如下：式中 E氣體擴散能，J； Cv定容比熱，J(kgK)； T1氣團初始溫度，K； T2氣團壓力降至大氣壓力時的溫度，K； p0環(huán)境壓力，Pa； V1氣團初始體積，m3； V2氣團壓力降至大氣壓力時的體積，m3。b 閃蒸液體泄漏擴散能蒸發(fā)的蒸氣團擴散能可以按下式計算：式中 E閃蒸液體擴散能，J； H1泄漏液體初始焓，Jkg； H2泄漏液體最終焓，Jkg； Tb液體的沸點，K； S1液體蒸發(fā)前的熵，J(kgK)； S2液體蒸發(fā)后的熵，J(kgK)； W液體蒸發(fā)量，kg； p1初始壓力，Pa； p0周圍環(huán)境壓力，Pa； V1初始體積，m3。B 氣團半徑與濃度在擴散能的推動下氣團向外擴散，并與周圍空氣發(fā)生紊流混合。a 內層半徑與濃度氣團內層半徑R1和濃度c是時間函數(shù)，表達如下：式