多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、 3.1 3.1 概述概述 民用建筑設(shè)計通則民用建筑設(shè)計通則（GB 50362GB 5036220052005）中）中3.1.2 3.1.2 條：民用建條：民用建筑按地上層數(shù)或高度分類劃分應(yīng)符合下列規(guī)定：筑按地上層數(shù)或高度分類劃分應(yīng)符合下列規(guī)定：1.1.住宅建筑按層數(shù)分類：一層至三層為低層住宅，四層至六層住宅建筑按層數(shù)分類：一層至三層為低層住宅，四層至六層為多層住宅，七層至九層為中高層住宅，十層及十層以上為高為多層住宅，七層至九層為中高層住宅，十層及十層以上為高層住宅；層住宅；2.2.除住宅建筑之外的民用建筑高度不大于除住宅建筑之外的民用建筑高度不大于24m24m者為單層和多層建者為單層和多層

2、建筑，大于筑，大于24m24m者為高層建筑者為高層建筑( (不包括建筑高度大于不包括建筑高度大于24m24m的單層公共的單層公共建筑建筑) )；3.3.建筑高度大于建筑高度大于1OOm1OOm的民用建筑為超高層建筑。的民用建筑為超高層建筑。l 高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ3-2002JGJ3-2002）中）中.1條：條：高層建筑高層建筑 （tall buildingtall building）：）：1010層及層及1010層以上或房屋高度大層以上或房屋高度大于于28m28m的建筑物的建筑物。l 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，是指由鋼筋混凝

3、土橫梁、縱梁和柱等，是指由鋼筋混凝土橫梁、縱梁和柱等構(gòu)件所組成的結(jié)構(gòu)。墻體不承重，內(nèi)、外墻只起分隔和圍護(hù)構(gòu)件所組成的結(jié)構(gòu)。墻體不承重，內(nèi)、外墻只起分隔和圍護(hù) 作用。作用。 雖然多層和高層建筑所受的荷載和作用無差別，但所產(chǎn)雖然多層和高層建筑所受的荷載和作用無差別，但所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)效應(yīng)卻有明顯差別。生的結(jié)構(gòu)效應(yīng)卻有明顯差別。 q u V M H u=f(H4)M=f(H2)V=f(H)l 裝配式框架裝配式框架的構(gòu)件全部為預(yù)制，在施工現(xiàn)場進(jìn)行吊裝和連接。的構(gòu)件全部為預(yù)制，在施工現(xiàn)場進(jìn)行吊裝和連接。其優(yōu)點(diǎn)是節(jié)約模板，縮短工期，有利于施工機(jī)械化。其優(yōu)點(diǎn)是節(jié)約模板，縮短工期，有利于施工機(jī)械化。l 整體式框架

4、整體式框架也稱也稱全現(xiàn)澆框架全現(xiàn)澆框架，其優(yōu)點(diǎn)是整體性好，建筑布置靈，其優(yōu)點(diǎn)是整體性好，建筑布置靈活，有利于抗震，但工程量大，模板耗費(fèi)多，工期長?；?，有利于抗震，但工程量大，模板耗費(fèi)多，工期長。l 裝配整體式框架裝配整體式框架是將預(yù)制梁、柱和板現(xiàn)場安裝就位后，在構(gòu)件是將預(yù)制梁、柱和板現(xiàn)場安裝就位后，在構(gòu)件連接處澆搗混凝土，使之形成整體。其優(yōu)點(diǎn)是，省去了預(yù)件，連接處澆搗混凝土，使之形成整體。其優(yōu)點(diǎn)是，省去了預(yù)件，減少了用鋼量，整體性比裝配式提高，但節(jié)點(diǎn)施工復(fù)雜。減少了用鋼量，整體性比裝配式提高，但節(jié)點(diǎn)施工復(fù)雜。按施工方法的不同，框架按施工方法的不同，框架可分為可分為整體式、裝配式整體式、裝配式和

5、和裝裝配整體式配整體式三種。三種。3.2 3.2 結(jié)構(gòu)布置方法結(jié)構(gòu)布置方法l （1 1） 結(jié)構(gòu)平面布置宜簡單、規(guī)則和對稱，傳力明確。結(jié)構(gòu)平面布置宜簡單、規(guī)則和對稱，傳力明確。 l （2 2） 建筑平面長寬比不宜過大，建筑平面長寬比不宜過大，L/BL/B宜小于宜小于6 6。 l （3 3） 結(jié)構(gòu)的豎向布置要做到剛度均勻而連續(xù)，避免剛度突變。結(jié)構(gòu)的豎向布置要做到剛度均勻而連續(xù)，避免剛度突變。 l （4 4） 建筑物的高寬比不宜過大，建筑物的高寬比不宜過大，H/BH/B不宜大于不宜大于5 5。l （5 5） 房屋的總長度宜控制在最大伸縮縫間距以內(nèi)，否則需設(shè)房屋的總長度宜控制在最大伸縮縫間距以內(nèi)，否則

6、需設(shè)伸縮縫或采取其它措施，以防止溫度應(yīng)力對結(jié)構(gòu)造成的危害。伸縮縫或采取其它措施，以防止溫度應(yīng)力對結(jié)構(gòu)造成的危害。l （6 6） 在地基可能產(chǎn)生不均勻沉降的部位及有抗震設(shè)防要求的在地基可能產(chǎn)生不均勻沉降的部位及有抗震設(shè)防要求的房屋，應(yīng)合理設(shè)置沉降縫和防震縫。房屋，應(yīng)合理設(shè)置沉降縫和防震縫。l （7 7） 構(gòu)件類型、尺寸的規(guī)格盡量減少，以利生產(chǎn)的工業(yè)化。構(gòu)件類型、尺寸的規(guī)格盡量減少，以利生產(chǎn)的工業(yè)化。.1結(jié)構(gòu)布置的一般原則結(jié)構(gòu)布置的一般原則.2結(jié)構(gòu)布置方法結(jié)構(gòu)布置方法 按照承重方案的不同劃分為三種按照承重方案的不同劃分為三種: : 橫向承重、縱向承重和縱橫橫向承重、

7、縱向承重和縱橫向雙向承重。向雙向承重。承重框架沿房屋的縱、承重框架沿房屋的縱、橫向布置橫向布置承重框架沿房屋的橫向布置。承重框架沿房屋的橫向布置。沿房屋的縱向設(shè)置板和連系梁沿房屋的縱向設(shè)置板和連系梁承重框架沿房屋的縱向布置。承重框架沿房屋的縱向布置。沿房屋的橫向設(shè)置板和連系梁沿房屋的橫向設(shè)置板和連系梁1、結(jié)構(gòu)水平布置、結(jié)構(gòu)水平布置*柱網(wǎng)的布置：柱距：柱網(wǎng)的布置：柱距：3.37.2m，梁跨：，梁跨：4.57.0m*承重框架的布置承重框架的布置橫向布置橫向布置縱向布置縱向布置縱橫向布置縱橫向布置民用建筑類型較多，功能要求各有不同，柱網(wǎng)及層高變民用建筑類型較多，功能要求各有不同，柱網(wǎng)及層高變化也較大

8、，尺度一般較工業(yè)廠房為小。柱網(wǎng)和層高通常按化也較大，尺度一般較工業(yè)廠房為小。柱網(wǎng)和層高通常按300mm300mm進(jìn)級。進(jìn)級。 2、結(jié)構(gòu)豎向布置、結(jié)構(gòu)豎向布置在滿足建筑功能要求的同時，盡量避免收進(jìn)、挑出、抽梁、在滿足建筑功能要求的同時，盡量避免收進(jìn)、挑出、抽梁、抽柱抽柱層高為：層高為：2.84.2m梁端水平加腋處平面圖在框架結(jié)構(gòu)布置中，梁、柱在框架結(jié)構(gòu)布置中，梁、柱軸線宜重合，如梁須偏心放置時，軸線宜重合，如梁須偏心放置時，梁、柱中心線之間的偏心距不宜梁、柱中心線之間的偏心距不宜大于柱截面在該方面寬度的大于柱截面在該方面寬度的1/41/4。如偏心距大于該方向柱寬的如偏心距大于該方向柱寬的1/41

9、/4時，時，可增設(shè)梁的水平加腋?？稍鲈O(shè)梁的水平加腋。試驗(yàn)表明，此法能明顯改善試驗(yàn)表明，此法能明顯改善梁柱節(jié)承受反復(fù)荷載的性能。梁柱節(jié)承受反復(fù)荷載的性能。 bx / lx 1/2 ， bx / bb 2/3 ， bb + bx + x bc/2梁水平加腋厚度可取梁截面高度，其水平尺寸宜滿足下列要求：梁水平加腋厚度可取梁截面高度，其水平尺寸宜滿足下列要求：3、水平加腋梁、水平加腋梁 梁水平加腋后，改善了梁柱節(jié)點(diǎn)的受力性能，故節(jié)點(diǎn)有效寬梁水平加腋后，改善了梁柱節(jié)點(diǎn)的受力性能，故節(jié)點(diǎn)有效寬度度bj宜按下列規(guī)定取值：當(dāng)宜按下列規(guī)定取值：當(dāng)x = 0時，時，bj按下式計算：按下式計算： 當(dāng)當(dāng)x0時，時，b

10、j取下列二式計算的較大值：取下列二式計算的較大值： 且應(yīng)滿足且應(yīng)滿足bj bb + 0.5hc，其中，其中hc為柱截面高度。為柱截面高度。bj bb + bxbj bb + bx + x bj bb + 2x當(dāng)結(jié)構(gòu)不同部位荷載差異較當(dāng)結(jié)構(gòu)不同部位荷載差異較大地基土壓縮性有顯著差異大地基土壓縮性有顯著差異沉降縫沉降縫當(dāng)平面形狀復(fù)雜、高度方向當(dāng)平面形狀復(fù)雜、高度方向有高差、質(zhì)量分布不均勻有高差、質(zhì)量分布不均勻抗震縫抗震縫當(dāng)房屋過長或過寬時當(dāng)房屋過長或過寬時伸縮縫伸縮縫4、變形逢的設(shè)置、變形逢的設(shè)置縫寬縫寬 50mm縫寬縫寬 70mm3.3 3.3 截面尺寸估算截面尺寸估算1. 框架梁截面尺寸估算框

11、架梁截面尺寸估算l0 梁的計算跨度；梁的計算跨度；hb 梁的截面高度；梁的截面高度；bb 梁的截面寬度。梁的截面寬度。一般情況下一般情況下：梁凈跨與截面高度之梁凈跨與截面高度之比不宜小于比不宜小于4梁的截面寬度不梁的截面寬度不宜小于宜小于200mm3.3.1 框架梁框架梁2. 框架梁線剛度框架梁線剛度Ec 混凝土彈性模量；混凝土彈性模量；I 框架梁截面慣性矩，見表框架梁截面慣性矩，見表3.3.1；l 框架梁的跨度?？蚣芰旱目缍?。表表3.3.1 框架梁慣性矩取值框架梁慣性矩取值樓板類型樓板類型邊框架梁邊框架梁中框架梁中框架梁現(xiàn)澆樓板現(xiàn)澆樓板I=1.5I0I=2.0I0裝配整體式樓板裝配整體式樓板

12、I=1.2I0I=1.5I0裝配式樓板裝配式樓板I=I0I=I0注：注： I0為梁按矩形截面計算的慣性矩，為梁按矩形截面計算的慣性矩， 。30112Ibh 1. 框架柱截面尺寸估算框架柱截面尺寸估算多層建筑多層建筑：3.3.2 框架柱框架柱Hi 第第i層層高；層層高；hc 柱截面高度；柱截面高度；bc 柱截面寬度。柱截面寬度。框架柱的截面邊長不宜小框架柱的截面邊長不宜小于于250 mm，圓柱的截面直，圓柱的截面直徑不宜小于徑不宜小于350 mm，剪跨，剪跨比宜大于比宜大于2截面的高寬比截面的高寬比不宜大于不宜大于3高層建筑高層建筑：N 柱中軸向力。柱中軸向力。Nv 柱支承的樓面荷載面積上豎向荷

13、載產(chǎn)生的軸向力柱支承的樓面荷載面積上豎向荷載產(chǎn)生的軸向力 設(shè)計值?？山茖敲姘逖刂S線之間的中線劃設(shè)計值。可近似將樓面板沿柱軸線之間的中線劃 分，恒載和活載的分項(xiàng)系數(shù)均取分，恒載和活載的分項(xiàng)系數(shù)均取1.25，或近似，或近似 取取1214 kN/m2進(jìn)行計算。進(jìn)行計算。fc 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。N=（1.11.2）Nv 柱截面的形式一般為矩形和方形，也可為柱截面的形式一般為矩形和方形，也可為T形或圓形。先形或圓形。先按軸壓估計柱的截面尺寸，在乘以按軸壓估計柱的截面尺寸，在乘以1.21.5的放大系數(shù)的放大系數(shù)2. 框架柱線剛度框架柱線剛度Ec 混凝土彈性模量；混凝

14、土彈性模量；I 框架柱截面慣性矩?？蚣苤孛鎽T性矩。3.4計算簡圖的確定計算簡圖的確定1. 計算單元的選取計算單元的選取橫向框架計算單元橫向框架計算單元縱向縱向框架框架計算計算單元單元跨度跨度跨度取軸線間的距離取軸線間的距離相鄰樓板板頂間的相鄰樓板板頂間的距離距離基礎(chǔ)頂面至一層樓板基礎(chǔ)頂面至一層樓板頂間的距離頂間的距離2. 計算簡圖計算簡圖計算簡圖l01l02l01l02hhhhh屋面屋面樓面樓面樓面樓面樓面樓面樓面樓面基礎(chǔ)頂面基礎(chǔ)頂面框架柱軸線位置框架柱軸線位置 3.5荷載計算荷載計算框架荷載框架荷載垂直荷載垂直荷載水平荷載水平荷載恒載恒載活載活載風(fēng)載風(fēng)載地震地震框架自重；粉灰重；板、次梁、

15、框架自重；粉灰重；板、次梁、墻體重。見附錄墻體重。見附錄2人群、家具、設(shè)備等荷載，取人群、家具、設(shè)備等荷載，取值見值見建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，可折減。見附錄可折減。見附錄3kzsz0ww 水平荷載按圖示陰影范圍計算水平荷載按圖示陰影范圍計算,一般將水平荷載（風(fēng)或地震）簡一般將水平荷載（風(fēng)或地震）簡化成作用于節(jié)點(diǎn)的水平集中力化成作用于節(jié)點(diǎn)的水平集中力豎向荷載按樓蓋的形式確定，豎向荷載按樓蓋的形式確定，對活荷載還應(yīng)作適當(dāng)折減對活荷載還應(yīng)作適當(dāng)折減樓面活荷樓面活荷載為等效載為等效均布荷載均布荷載一、一、 樓面活荷載的折減樓面活荷載的折減（一）設(shè)計墻、柱和基礎(chǔ)（一）設(shè)計墻、柱和基礎(chǔ)在設(shè)計住宅

16、、宿舍、旅館、辦公樓等多層建筑的墻、柱在設(shè)計住宅、宿舍、旅館、辦公樓等多層建筑的墻、柱和基礎(chǔ)時，由于樓面活荷載在所有各層同時滿載的可能性很和基礎(chǔ)時，由于樓面活荷載在所有各層同時滿載的可能性很小，所以作用于樓面上的使用活荷載應(yīng)乘以附表小，所以作用于樓面上的使用活荷載應(yīng)乘以附表3.23.2所規(guī)定的所規(guī)定的折減系數(shù)。折減系數(shù)。墻、柱、基礎(chǔ)計算截面墻、柱、基礎(chǔ)計算截面以上的樓層數(shù)以上的樓層數(shù) 123456892020計算截面以上各樓層活計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)荷載總和的折減系數(shù) 1.00 (0.90)0.850.700.650.600.55附表附表3.2樓面活荷載折減系數(shù)樓面活荷載折減系

17、數(shù) （二）設(shè)計樓面梁時的折減（二）設(shè)計樓面梁時的折減 1. 折減系數(shù)折減系數(shù)0.90.9 對下列房屋，樓面梁的從屬面積超過對下列房屋，樓面梁的從屬面積超過25m25m2 2時：住宅、宿時：住宅、宿舍、旅館、辦公樓、醫(yī)院病房、托兒所、幼兒園（荷載標(biāo)舍、旅館、辦公樓、醫(yī)院病房、托兒所、幼兒園（荷載標(biāo)準(zhǔn)值為準(zhǔn)值為2.0kN/m2）。）。 對教室、試驗(yàn)室、食堂、禮堂、劇場、電影院等多種房對教室、試驗(yàn)室、食堂、禮堂、劇場、電影院等多種房屋，樓面梁的從屬面積超過屋，樓面梁的從屬面積超過50m50m2 2時，其樓面荷載可乘以時，其樓面荷載可乘以0.90.9的折減系數(shù)，詳見的折減系數(shù)，詳見建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范建筑

18、結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定。的規(guī)定。 2. 折減系數(shù)折減系數(shù)0.80.8或或0.60.6 對汽車通道及停車庫的單向板樓蓋次梁和槽形板縱勒取對汽車通道及停車庫的單向板樓蓋次梁和槽形板縱勒取0.80.8；對單向板樓蓋主梁??；對單向板樓蓋主梁取0.60.6；對雙向板樓蓋的梁??；對雙向板樓蓋的梁取0.80.8。二、二、 屋面雪荷載屋面雪荷載 kr0SS 其中，其中，kS屋面水平投影面上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值，屋面水平投影面上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值， 單位為單位為 。2kN/m0S基本雪壓，單位為基本雪壓，單位為 。2kN/mr 屋面積雪分布系數(shù)，當(dāng)坡屋面坡度屋面積雪分布系數(shù)，當(dāng)坡屋面坡度 不大于不大于25時，時， ，見附錄，

19、見附錄4。r1.0 三、三、 風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值標(biāo)準(zhǔn)值wk可按下式計算：可按下式計算：0kzszWW 基本風(fēng)壓，以當(dāng)?shù)仄教箍諘绲孛嫔匣撅L(fēng)壓，以當(dāng)?shù)仄教箍諘绲孛嫔想x地面離地面10m高統(tǒng)計所得高統(tǒng)計所得50年一遇年一遇10分分鐘平均最大風(fēng)速鐘平均最大風(fēng)速v0（m/s），按），按W0= v02/1600確定，具體數(shù)值可查閱確定，具體數(shù)值可查閱建建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范風(fēng)振系數(shù)，對于高度大于風(fēng)振系數(shù)，對于高度大于30 m且高寬且高寬比大于比大于1.5的房屋，應(yīng)考慮其影響，其的房屋，應(yīng)考慮其影響，其值大于值大于1風(fēng)載高度變化系數(shù)，具體數(shù)值可查風(fēng)載高度變化系數(shù)，具體數(shù)值可查閱附表閱附表5.1風(fēng)載體

20、型系數(shù)，具體數(shù)風(fēng)載體型系數(shù)，具體數(shù)值可查閱附表值可查閱附表5.3-0.2-0.6+0.8+0.6-0.6-0.5-0.7-0.7風(fēng)向+0.8+0.6-0.2-0.7-0.7-0.6-0.5-0.6-0.6-0.5-0.4ha風(fēng)向當(dāng)a4h時為0.2當(dāng)a4h時為0.6-0.5風(fēng)荷載體型系數(shù)風(fēng)荷載體型系數(shù)一高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，平面形狀為正一高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，平面形狀為正六邊形，邊長為六邊形，邊長為20m20m。房屋共。房屋共2020層，除層，除底層層高為底層層高為5m5m外，其余層高為外，其余層高為3.6m3.6m。該。該房屋的第一自振周期房屋的第一自振周期T T1 1=1.2S=1.2S，所在地

21、，所在地區(qū)的基本風(fēng)壓區(qū)的基本風(fēng)壓200.7/wkN m 地面粗糙度為地面粗糙度為C C類。試計算各樓層處與風(fēng)向一致方向總的風(fēng)荷類。試計算各樓層處與風(fēng)向一致方向總的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值載標(biāo)準(zhǔn)值。34.64m風(fēng)向 解解 1 1 確定體形系數(shù)確定體形系數(shù)0-0.5+0.8-0.50-0.5 60該房屋共有該房屋共有6 6個面，查表得到各個面，查表得到各個面的風(fēng)荷載體形系數(shù)，如圖個面的風(fēng)荷載體形系數(shù)，如圖所示，不為零的所示，不為零的4 4個面分別用個面分別用表示。表示。20m風(fēng)荷載風(fēng)荷載 計算實(shí)例計算實(shí)例2 2 計算各層的風(fēng)壓高度系數(shù)計算各層的風(fēng)壓高度系數(shù)近似假定室內(nèi)外地面相同，則二層樓面離室外地面高度為近似

22、假定室內(nèi)外地面相同，則二層樓面離室外地面高度為5m5m，查表，對于查表，對于C C類地面粗糙度，類地面粗糙度，0.74z 同理可求得其余各層樓面標(biāo)高處的風(fēng)壓高度系數(shù)。同理可求得其余各層樓面標(biāo)高處的風(fēng)壓高度系數(shù)。3 3 計算風(fēng)振系數(shù)計算風(fēng)振系數(shù)1zzz 房屋高寬比房屋高寬比H/B=(5+3.6H/B=(5+3.619)/34.64=2.119)/34.64=2.1 ，查表，查表，0.485 對于質(zhì)量和剛度沿高度比較均勻的房屋，結(jié)構(gòu)振型系數(shù)可以取對于質(zhì)量和剛度沿高度比較均勻的房屋，結(jié)構(gòu)振型系數(shù)可以取/73.4zz Hz 01. 12 . 17 . 02210Tw查表查表1.386 對于對于C C類

23、地面，乘類地面，乘0.620.62根據(jù)根據(jù)0.620.621.01=0.631.01=0.634 4 計算各個面不同高度的分布風(fēng)荷載計算各個面不同高度的分布風(fēng)荷載0izzszww 5 5 計算各個面各樓層處的集中風(fēng)荷載計算各個面各樓層處的集中風(fēng)荷載頂層中間層底層izizizizjizwwwwhBW)2/6.3(206.3202/)6.35(206 6 計算各樓層處總的風(fēng)荷載計算各樓層處總的風(fēng)荷載1232cos60zzzzWWWW風(fēng)荷載計算結(jié)果風(fēng)荷載計算結(jié)果3.6內(nèi)力計算內(nèi)力計算3.6.1 豎向荷載下的內(nèi)力計算豎向荷載下的內(nèi)力計算1. 樓面荷載分配原則樓面荷載分配原則 當(dāng)采用裝配式或裝配整體式樓

24、蓋時，板上荷當(dāng)采用裝配式或裝配整體式樓蓋時，板上荷載通過預(yù)制板的兩端傳遞給它的支承結(jié)構(gòu)；載通過預(yù)制板的兩端傳遞給它的支承結(jié)構(gòu)； 當(dāng)采用現(xiàn)澆樓蓋時，樓面上的恒載和活載根當(dāng)采用現(xiàn)澆樓蓋時，樓面上的恒載和活載根據(jù)每個區(qū)格板兩個方向的邊長比，沿單向或據(jù)每個區(qū)格板兩個方向的邊長比，沿單向或雙向傳遞，區(qū)格板長邊雙向傳遞，區(qū)格板長邊/短邊短邊3時沿單向傳遞，時沿單向傳遞，長邊長邊/短邊短邊3時沿雙向傳遞。沿雙向傳遞。2. 豎向活載最不利布置豎向活載最不利布置（1）逐跨布置法）逐跨布置法 恒載一次布置，樓屋面活載逐跨單獨(dú)作用在各跨上，分別恒載一次布置，樓屋面活載逐跨單獨(dú)作用在各跨上，分別算出內(nèi)力，再對各控制截

25、面組合其可能出現(xiàn)的最大內(nèi)力。算出內(nèi)力，再對各控制截面組合其可能出現(xiàn)的最大內(nèi)力。 此法繁瑣，不適合手算。此法繁瑣，不適合手算。 恒載恒載 + 活載活載（2）最不利荷載布置法）最不利荷載布置法 恒載一次布置，樓屋面活載根據(jù)影響線，直接確定產(chǎn)生某恒載一次布置，樓屋面活載根據(jù)影響線，直接確定產(chǎn)生某一指定截面最不利內(nèi)力的活載布置。一指定截面最不利內(nèi)力的活載布置。此法用手算方法進(jìn)行計算很困難。此法用手算方法進(jìn)行計算很困難。（3）分層布置法或分跨布置法）分層布置法或分跨布置法 恒載一次布置，為簡化計算，當(dāng)活載與恒載的比值不恒載一次布置，為簡化計算，當(dāng)活載與恒載的比值不大于大于3 3時，可近似將活載一層或一跨

26、做一次布置，分別進(jìn)時，可近似將活載一層或一跨做一次布置，分別進(jìn)行計算，然后進(jìn)行最不利內(nèi)力組合。行計算，然后進(jìn)行最不利內(nèi)力組合。分層布置法分層布置法分跨布置法分跨布置法qqqqqq（4）滿布荷載法）滿布荷載法 當(dāng)活載與恒載的比值不大于當(dāng)活載與恒載的比值不大于1 1時，可不考慮活載的最不利布時，可不考慮活載的最不利布置，把活載同時作用于所有的框架上，這樣求得的支座處的內(nèi)置，把活載同時作用于所有的框架上，這樣求得的支座處的內(nèi)力可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。但求得的梁跨中彎矩應(yīng)乘以力可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。但求得的梁跨中彎矩應(yīng)乘以1.1-1.21.1-1.2的的系數(shù)予以增大。系數(shù)予以增大。3. 豎向荷載作用下的內(nèi)力

27、計算方法豎向荷載作用下的內(nèi)力計算方法（1）分層法）分層法認(rèn)為某層框架梁上的荷載只給本層梁及與本層梁相連的框架產(chǎn)認(rèn)為某層框架梁上的荷載只給本層梁及與本層梁相連的框架產(chǎn)生剪力和彎矩生剪力和彎矩進(jìn)行彎矩分配后疊加，進(jìn)行彎矩分配后疊加，疊加后的不平衡彎矩疊加后的不平衡彎矩再分配但不傳遞再分配但不傳遞實(shí)際上遠(yuǎn)端并非固結(jié)，為反映實(shí)際情況，做如下處理：實(shí)際上遠(yuǎn)端并非固結(jié)，為反映實(shí)際情況，做如下處理：*除底層外，其余各柱的線剛度乘以除底層外，其余各柱的線剛度乘以0.9的折減系數(shù)的折減系數(shù)*除底層外，其余各柱的彎矩傳遞系數(shù)取為除底層外，其余各柱的彎矩傳遞系數(shù)取為1/3*分層法計算的各梁彎矩為最終彎矩，各柱的最終

28、彎矩為分層法計算的各梁彎矩為最終彎矩，各柱的最終彎矩為與各柱相連的兩層計算彎矩疊加；與各柱相連的兩層計算彎矩疊加；用分層計算法作出右用分層計算法作出右圖所示框架的彎矩圖。圖所示框架的彎矩圖。圖中括號內(nèi)為桿件的圖中括號內(nèi)為桿件的線剛度的相對值。線剛度的相對值。q=2.8kN/mq=3.8kN/mq=3.4kN/m7.50m5.60m3.80m4.40m(7.63)(10.21)(7.63)(9.53)(12.77)(4.21)(4.21)(4.21)(7.11)(4.84)(3.64)分層法分層法 計算實(shí)例計算實(shí)例1.1.將框架分層，各層梁跨度及柱高與原結(jié)構(gòu)相同，柱端將框架分層，各層梁跨度及柱高

29、與原結(jié)構(gòu)相同，柱端假定為固端。假定為固端。解解 ：分層法分層法 計算實(shí)例計算實(shí)例2.2.計算和確定梁、柱彎矩分配系數(shù)和傳遞系數(shù)計算和確定梁、柱彎矩分配系數(shù)和傳遞系數(shù)上層各柱線剛度要先乘以上層各柱線剛度要先乘以0.90.9，然后再計算各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)。，然后再計算各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)。上層各柱傳遞系數(shù)為上層各柱傳遞系數(shù)為1/31/3。底層各柱及各層梁傳遞系數(shù)為。底層各柱及各層梁傳遞系數(shù)為1/21/20.6670.3330.363 0.4720.1750.8640.1360.1860.3840.4660.1220.3070.1560.4130.709 0.0890.202各節(jié)點(diǎn)處的分項(xiàng)系數(shù)各節(jié)點(diǎn)處的分

30、項(xiàng)系數(shù)分層法分層法 計算實(shí)例計算實(shí)例由結(jié)構(gòu)力學(xué)公式可知在均布荷載作用下兩端的固端彎矩為由結(jié)構(gòu)力學(xué)公式可知在均布荷載作用下兩端的固端彎矩為2121qlM 3.3.計算梁的固端彎矩計算梁的固端彎矩圖圖1上層各柱上層各柱線剛度都線剛度都要先乘以要先乘以0.9，然后，然后再計算各再計算各節(jié)點(diǎn)的分節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)配系數(shù)傳遞系數(shù)傳遞系數(shù)為為13傳遞系數(shù)傳遞系數(shù)為為12分層法分層法 計算實(shí)例計算實(shí)例 4.4.按力矩分配法計算單層梁、柱彎矩（如下圖按力矩分配法計算單層梁、柱彎矩（如下圖1 1、2 2所示）。所示）。圖圖2上層柱線上層柱線剛度要乘剛度要乘以以0.9、底層柱不底層柱不用修正，用修正，然后再計然后再計

31、算各節(jié)點(diǎn)算各節(jié)點(diǎn)的分配系的分配系數(shù)數(shù)傳遞系數(shù)傳遞系數(shù)為為12傳遞系數(shù)傳遞系數(shù)為為13傳遞系傳遞系數(shù)為數(shù)為12分層法分層法 計算實(shí)例計算實(shí)例 5. 5.把圖把圖1 1和圖和圖2 2結(jié)果疊結(jié)果疊加，可以得到各桿的加，可以得到各桿的最后彎矩圖最后彎矩圖( (圖圖3)3)。注：注：圖中括號內(nèi)數(shù)值圖中括號內(nèi)數(shù)值是考慮結(jié)點(diǎn)線位移的是考慮結(jié)點(diǎn)線位移的彎矩。本例題中梁的彎矩。本例題中梁的誤差較小，而柱的彎誤差較小，而柱的彎矩誤差較大。矩誤差較大。圖圖3分層法分層法 計算實(shí)例計算實(shí)例迭代法l 迭代法是把線性代數(shù)的高斯迭代法是把線性代數(shù)的高斯賽德爾迭代法應(yīng)用于框架賽德爾迭代法應(yīng)用于框架計算的一種方法。計算的一種方

32、法。l 迭代法原理：首先計算各桿端的固端彎矩、各節(jié)點(diǎn)的不平迭代法原理：首先計算各桿端的固端彎矩、各節(jié)點(diǎn)的不平衡力矩及各桿端的轉(zhuǎn)角彎矩分配系數(shù)，然后用近端轉(zhuǎn)角彎衡力矩及各桿端的轉(zhuǎn)角彎矩分配系數(shù)，然后用近端轉(zhuǎn)角彎矩迭代公式在各節(jié)點(diǎn)反復(fù)進(jìn)行迭代計算，直到各桿端的轉(zhuǎn)矩迭代公式在各節(jié)點(diǎn)反復(fù)進(jìn)行迭代計算，直到各桿端的轉(zhuǎn)角彎矩趨于穩(wěn)定為止。最后各桿端彎矩為最后一輪遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角彎矩趨于穩(wěn)定為止。最后各桿端彎矩為最后一輪遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角彎矩及固端彎矩之和角彎矩及固端彎矩之和（2）迭代法）迭代法 繪出結(jié)構(gòu)的計算簡圖，在每個節(jié)點(diǎn)上繪兩個方框；繪出結(jié)構(gòu)的計算簡圖，在每個節(jié)點(diǎn)上繪兩個方框； 計算匯交于每一節(jié)點(diǎn)各桿的轉(zhuǎn)角分配系數(shù)，并

33、檢查是計算匯交于每一節(jié)點(diǎn)各桿的轉(zhuǎn)角分配系數(shù)，并檢查是否滿足否滿足 ，以作校核；，以作校核； 計算荷載作用下各桿端產(chǎn)生的固端彎矩計算荷載作用下各桿端產(chǎn)生的固端彎矩 ，并寫在，并寫在相應(yīng)的各桿端部，求出匯交于每一節(jié)點(diǎn)的各桿固端彎相應(yīng)的各桿端部，求出匯交于每一節(jié)點(diǎn)的各桿固端彎矩之和矩之和 ，把它寫在該節(jié)點(diǎn)的內(nèi)框中；，把它寫在該節(jié)點(diǎn)的內(nèi)框中；12ik FiMFikM 按下式計算每一桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩按下式計算每一桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩 ，即即 匯交于節(jié)點(diǎn)匯交于節(jié)點(diǎn)i各桿的遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角彎矩之和，最初可假定為各桿的遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角彎矩之和，最初可假定為0 0。 按下式計算每一桿端的最后彎矩值，即按下式計算每一桿端的最后彎

34、矩值，即 或或 根據(jù)算得的各桿端彎矩值，作最后的彎矩圖并求得相應(yīng)的剪根據(jù)算得的各桿端彎矩值，作最后的彎矩圖并求得相應(yīng)的剪力圖和軸力圖。力圖和軸力圖。 kiiM ikM 系數(shù)法是統(tǒng)一建筑規(guī)范中介紹的方法。當(dāng)框架結(jié)構(gòu)滿足下系數(shù)法是統(tǒng)一建筑規(guī)范中介紹的方法。當(dāng)框架結(jié)構(gòu)滿足下列條件時可按系數(shù)法計算框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力：列條件時可按系數(shù)法計算框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力： 兩個相鄰跨的跨長相差不超過短跨跨長的兩個相鄰跨的跨長相差不超過短跨跨長的20%20%； 活載與恒載之比不大于活載與恒載之比不大于3 3； 荷載均勻布置；荷載均勻布置； 框架梁截面為矩形?？蚣芰航孛鏋榫匦?。（3）系數(shù)法）系數(shù)法彎矩彎矩彎矩系數(shù)，查表彎矩系數(shù)

35、，查表.1；w wu u框架梁上恒載與活載設(shè)計值之和；框架梁上恒載與活載設(shè)計值之和；l ln n 凈跨跨長，求支座彎矩時用相鄰兩跨凈跨跨長的均值。凈跨跨長，求支座彎矩時用相鄰兩跨凈跨跨長的均值。框架梁內(nèi)力框架梁內(nèi)力剪力剪力框架梁內(nèi)力框架梁內(nèi)力框架梁剪力系數(shù)框架梁剪力系數(shù) 圖圖 式中式中 剪力系數(shù)，查下圖剪力系數(shù)，查下圖3.6.5。軸力軸力 框架柱的軸力框架柱的軸力= = p pu uA A式中式中 p pu u 樓面單位面積上恒載與活載設(shè)計值之和；樓面單位面積上恒載與活載設(shè)計值之和； A A 柱的負(fù)荷面積。柱的負(fù)荷面積。彎矩彎矩 框架柱內(nèi)力框架柱內(nèi)力 當(dāng)橫梁不在立柱形心線上時，

36、要考慮由于偏心引起的不當(dāng)橫梁不在立柱形心線上時，要考慮由于偏心引起的不平衡彎矩，并將這個彎矩也平均分配給上、下柱柱端。平衡彎矩，并將這個彎矩也平均分配給上、下柱柱端。3.6.2 水平荷載作用下的內(nèi)力近似計算方法水平荷載作用下的內(nèi)力近似計算方法1. 反彎點(diǎn)法反彎點(diǎn)法 適用于梁柱線剛度比不小于適用于梁柱線剛度比不小于3的框架結(jié)構(gòu)；的框架結(jié)構(gòu)； 常用于在初步設(shè)計中估算梁和柱在水平荷載作用下的彎矩值。常用于在初步設(shè)計中估算梁和柱在水平荷載作用下的彎矩值。反彎點(diǎn)，反彎點(diǎn)，此處只有此處只有剪力無彎剪力無彎矩矩*彎矩為彎矩為0點(diǎn)點(diǎn)=反彎點(diǎn)反彎點(diǎn)*假定：假定： 1）底層反彎點(diǎn)在距基）底層反彎點(diǎn)在距基礎(chǔ)頂?shù)A頂2

37、/3柱高處柱高處 2）其它層柱的反彎點(diǎn)）其它層柱的反彎點(diǎn)在在1/2柱高處柱高處柱的剪力按同層柱的抗側(cè)移剛度之比分配。柱的抗側(cè)移剛柱的剪力按同層柱的抗側(cè)移剛度之比分配。柱的抗側(cè)移剛度為：度為：EIc 柱的剛度；柱的剛度； h 柱的柱高。柱的柱高。D2c6EIh2c6EIh3c12DEIh 以三層框架為例，用反彎點(diǎn)法計算水平荷載作用下框架以三層框架為例，用反彎點(diǎn)法計算水平荷載作用下框架的內(nèi)力。的內(nèi)力。梁的抗彎剛度梁的抗彎剛度“無窮無窮大大” 頂層頂層333331323331jjFFDDDD 因此各柱的剪力為：因此各柱的剪力為：333331jjjjDVFD 0X 3132333VVVF3131332

38、32333333VD VD VD 第二第二層層各柱的剪力為：各柱的剪力為： 2232321jjjjDVFFD 第一第一層層各柱的剪力為：各柱的剪力為： 11321311jjjjDVFFFD 柱端彎矩柱端彎矩：已知反彎點(diǎn)處的剪力值便可以求出每一根柱各：已知反彎點(diǎn)處的剪力值便可以求出每一根柱各截面的彎矩。截面的彎矩。 梁端彎矩梁端彎矩：分邊柱節(jié)點(diǎn)和中間柱節(jié)點(diǎn)兩種情況處理。：分邊柱節(jié)點(diǎn)和中間柱節(jié)點(diǎn)兩種情況處理。 邊節(jié)點(diǎn)：邊節(jié)點(diǎn)：bc1c2MMMbcMM 中節(jié)點(diǎn)：中節(jié)點(diǎn)： b1b1c1c2b1b2iMMMii b2b2c1c2b1b2iMMMii b1b1cb1b2iMMii b2b2cb1b2iMM

39、ii 2. D值法值法（1）反彎點(diǎn)法的問題）反彎點(diǎn)法的問題 柱的抗側(cè)剛度只考慮了柱的線剛度和柱高，未考慮節(jié)點(diǎn)梁柱柱的抗側(cè)剛度只考慮了柱的線剛度和柱高，未考慮節(jié)點(diǎn)梁柱線剛度比的影響；線剛度比的影響； 認(rèn)為反彎點(diǎn)的位置是固定不變的，實(shí)際上它與梁柱線剛度之認(rèn)為反彎點(diǎn)的位置是固定不變的，實(shí)際上它與梁柱線剛度之比、柱的位置、上下層梁的線剛度大小、上下層層高、框架比、柱的位置、上下層梁的線剛度大小、上下層層高、框架的總層數(shù)等因素有關(guān)。的總層數(shù)等因素有關(guān)。（2）D值法的基本思想值法的基本思想與反彎點(diǎn)法相比與反彎點(diǎn)法相比K 相同之處相同之處 先確定反彎點(diǎn)位置先確定反彎點(diǎn)位置L 不同之處不同之處 考慮了上述因素

40、的影響，對柱的抗側(cè)剛度和柱的考慮了上述因素的影響，對柱的抗側(cè)剛度和柱的反彎點(diǎn)位置進(jìn)行了修正。反彎點(diǎn)位置進(jìn)行了修正。 D值法又稱為修正的反彎點(diǎn)法，適用于梁柱線剛度比小于值法又稱為修正的反彎點(diǎn)法，適用于梁柱線剛度比小于3的情況。的情況。考慮柱端梁的變形和約束后，柱的抗側(cè)剛度考慮柱端梁的變形和約束后，柱的抗側(cè)剛度D為：為：c312EIDh 考慮柱上下考慮柱上下端節(jié)點(diǎn)彈性端節(jié)點(diǎn)彈性約束的修正約束的修正系數(shù)系數(shù)D值法值法FicCDABEGHicici1i2i3i4hj取框架中的柱取框架中的柱AB分析，假定：分析，假定：*柱柱AB及其上下相鄰柱子的線剛度為及其上下相鄰柱子的線剛度為ic*柱柱AB及其上下相

41、鄰柱子的層間位移為及其上下相鄰柱子的層間位移為 j*柱柱AB兩端節(jié)點(diǎn)及其上下左右相鄰各節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角均為兩端節(jié)點(diǎn)及其上下左右相鄰各節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角均為 *與柱與柱AB相交的梁的線剛度分別為相交的梁的線剛度分別為i1、i2、i3、i4 jHGDFBACE MBAMABhjD值法值法變形后的情況變形后的情況FicCDABEGHicici1i2i3i4hj/jjh D值法值法根據(jù)根據(jù)A、B兩點(diǎn)力的平衡條件：兩點(diǎn)力的平衡條件：34344()2()6()0cccccciiiiiiiiii12124()2()6()0cccccciiiiiiiiii /jjh 兩式相加兩式相加22i 1234,2ciiiiiiii

42、jHGDFBACE MBAMABhjD值法值法AB柱所受的剪力為：柱所受的剪力為：12()cjkjiVh 2ii 2121222ccjkjjjiiiiVihih 22i 212cjkjjiVh 柱的抗側(cè)剛度柱的抗側(cè)剛度212cjkjiDh jHGDFBACE MBAMABhjD值法值法類似地可以導(dǎo)出底層柱的抗側(cè)剛度：類似地可以導(dǎo)出底層柱的抗側(cè)剛度：ici1i2ici1i2ici1i2ip1ip20.52ii 12ciiii 12ciiii 0.512ii 12122ppciiiiii 2ii D值法值法求得柱的抗側(cè)剛度求得柱的抗側(cè)剛度D后，可按與反彎點(diǎn)類似的方法，推導(dǎo)出后，可按與反彎點(diǎn)類似的方

43、法，推導(dǎo)出第第j層第層第k柱的剪力：柱的剪力：1jkjkjmjkkDVVD 已知柱的剪力，要求柱的彎矩，還需知道柱的反彎點(diǎn)位置？已知柱的剪力，要求柱的彎矩，還需知道柱的反彎點(diǎn)位置？D值法值法柱反彎點(diǎn)的位置取決于其上下端彎矩的比值。柱反彎點(diǎn)的位置取決于其上下端彎矩的比值。假定同層各橫梁的反彎假定同層各橫梁的反彎點(diǎn)均在各橫梁跨度的中點(diǎn)均在各橫梁跨度的中央而該點(diǎn)無豎向位移。央而該點(diǎn)無豎向位移?？捎孟铝心Ｐ瓦M(jìn)行計算可用下列模型進(jìn)行計算分別考慮各因素對反彎分別考慮各因素對反彎點(diǎn)的影響。點(diǎn)的影響。假定框架橫梁的線假定框架橫梁的線剛度、柱的線剛度剛度、柱的線剛度和層高沿框架高度和層高沿框架高度保持不變保持不

44、變上下橫梁剛度不同，上下橫梁剛度不同，反彎點(diǎn)向剛度較小反彎點(diǎn)向剛度較小的一端偏移的一端偏移上下層層高變化時上下層層高變化時D值法值法梁柱線剛度比及層梁柱線剛度比及層數(shù)、層次的影響數(shù)、層次的影響柱的反彎點(diǎn)高柱的反彎點(diǎn)高0h，見表見表3.6.3標(biāo)準(zhǔn)反彎標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比點(diǎn)高度比上下橫梁剛度比上下橫梁剛度比的影響的影響對對0加一增量加一增量1進(jìn)行進(jìn)行修正修正 ，見表見表3.6.4層高變化的影響層高變化的影響對對0加增量加增量2、 3進(jìn)行進(jìn)行修正修正 ，見表見表3.6.5經(jīng)上述修正后，柱底至反彎點(diǎn)的高度可按下式計算：經(jīng)上述修正后，柱底至反彎點(diǎn)的高度可按下式計算：D值法值法0123()hh 和反彎點(diǎn)法類似

45、和反彎點(diǎn)法類似柱的柱的彎矩彎矩梁的梁的彎矩彎矩Vjk和和h 3. 門架法門架法（1）基本假定）基本假定 梁柱的反彎點(diǎn)位于它們的中點(diǎn)處；梁柱的反彎點(diǎn)位于它們的中點(diǎn)處； 柱中點(diǎn)處的水平剪力按各柱支承框架梁的長度與框架總寬柱中點(diǎn)處的水平剪力按各柱支承框架梁的長度與框架總寬度之比進(jìn)行分配。度之比進(jìn)行分配。ll3.7內(nèi)力組合內(nèi)力組合3.7.1 控制截面控制截面梁控制截面梁控制截面柱控制柱控制截面截面梁：跨中、支座截面梁：跨中、支座截面柱：柱頂、柱底截面柱：柱頂、柱底截面3.7.2 控制截面最不利內(nèi)力類型控制截面最不利內(nèi)力類型梁跨中截面：梁跨中截面：+Mmax及相應(yīng)的及相應(yīng)的V（正截面設(shè)計）（正截面設(shè)計）

46、梁支座截面：梁支座截面：-Mmax及相應(yīng)的及相應(yīng)的V （正截面設(shè)計）（正截面設(shè)計） Vmax及相應(yīng)的及相應(yīng)的M （ 斜截面設(shè)計）斜截面設(shè)計）柱柱 截截 面：面：+Mmax及相應(yīng)的及相應(yīng)的N、V -Mmax及相應(yīng)的及相應(yīng)的N、V Nmax及相應(yīng)的及相應(yīng)的M、V Nmin及相應(yīng)的及相應(yīng)的M、V Vmax及相應(yīng)的及相應(yīng)的M、N由圖可見：由圖可見：對于大偏壓，對于大偏壓，M相等或相近時，相等或相近時，N越小越不利；越小越不利；對于小偏壓，對于小偏壓，M相等或相近時，相等或相近時，N越大越不利；越大越不利；無論大小偏壓，當(dāng)無論大小偏壓，當(dāng)N相等或相近時，相等或相近時，M越大越不利。越大越不利。3.7.3

47、 控制截面最不利內(nèi)力計算控制截面最不利內(nèi)力計算基本表達(dá)式基本表達(dá)式由可變荷載控制的組合：由可變荷載控制的組合：0.91.4GkQ knGkQikiSSSSSS 由永久荷載控制的組合：由永久荷載控制的組合：11.351.4nGkciQikiSSS 對標(biāo)準(zhǔn)值大對標(biāo)準(zhǔn)值大于于4kN/m2的的樓面活荷載樓面活荷載應(yīng)取應(yīng)取1.33.8側(cè)移驗(yàn)算側(cè)移驗(yàn)算 框架在水平荷載作用下的側(cè)移由梁柱彎曲變形和柱的軸向框架在水平荷載作用下的側(cè)移由梁柱彎曲變形和柱的軸向變形產(chǎn)生。變形產(chǎn)生。梁柱彎曲變形引起的梁柱彎曲變形引起的側(cè)移側(cè)移-剪切形剪切形柱軸向變形引起柱軸向變形引起的側(cè)移的側(cè)移-彎曲形彎曲形一般情況下，可只考慮由于梁柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移。一般情況下，可只考慮由于梁柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移。1. 側(cè)移值的計算側(cè)移值的計算第第j層的層的總剪力總剪力第第j層各柱側(cè)層各柱側(cè)向總剛度向總剛度框架層間側(cè)移框架層間側(cè)移j層側(cè)移層側(cè)移1550uh 結(jié)構(gòu)中的結(jié)構(gòu)中