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1、傳熱部分習(xí)題答案1-7 熱電偶常用來(lái)測(cè)量氣流溫度。如附圖所示,用熱電偶來(lái)測(cè)量管道中高溫氣流的溫度Tf,壁管溫度。試分析熱電偶結(jié)點(diǎn)的換熱方式。解:具有管道流體對(duì)節(jié)點(diǎn)的對(duì)流換熱,沿偶絲到節(jié)點(diǎn)的導(dǎo)熱和管道壁到節(jié)點(diǎn)的熱輻射1-21 有一臺(tái)氣體冷卻器,氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)95W/(m.K),壁面厚2.5mm,水側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)W/(m.K)。設(shè)傳熱壁可以看成平壁,試計(jì)算各個(gè)環(huán)節(jié)單位面積的熱阻與從氣到水的總傳熱系數(shù)。你能否指出,為了強(qiáng)化這一傳熱過(guò)程,應(yīng)首先從哪一環(huán)節(jié)著手?解:則94.7,應(yīng)強(qiáng)化氣體側(cè)表面?zhèn)鳠帷?-22 在上題中,如果氣側(cè)結(jié)了一層厚為2mm的灰,;水側(cè)結(jié)了一層厚為1mm的水垢。其他條件不變。試問(wèn)此
2、時(shí)的總傳熱系數(shù)為多少?解:由題意得34.61-32 一玻璃窗,尺寸為60,厚為4。冬天,室與室外溫度分別為20與-20,表面的自然對(duì)流換熱表面系數(shù)為W,外表面強(qiáng)制對(duì)流換熱表面系數(shù)為50。玻璃的導(dǎo)熱系數(shù)。試確定通過(guò)玻璃的熱損失。解:57.5W-2 一冷藏室的墻由鋼皮礦渣棉與石棉板三層疊合構(gòu)成,各層的厚度依次為0.794mm.,152mm與9.5mm,導(dǎo)熱系數(shù)分別為45,0. 07與0.1。冷藏室的有效換熱面積為37.2,室外氣溫分別為-2與30,室外壁面的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可分別按1.5與2.5計(jì)算。為維持冷藏室溫度恒定,試確定冷藏室的冷卻排管每小時(shí)需帶走的熱量。解:由題意得357.14W 357.1
3、4×36001285.6KJ-4 一烘箱的爐門由兩種保溫材料A與B組成,且(見(jiàn)附圖)。已知,烘箱空氣溫度,壁面的總表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。為安全起見(jiàn),希望烘箱爐門的外表面溫度不得高于50。設(shè)可把爐門導(dǎo)熱作為一維問(wèn)題處理,試決定所需保溫材料的厚度。環(huán)境溫度25,外表面總傳熱系數(shù)。解:熱損失為又;聯(lián)立得2-18 在一根外徑為100mm的熱力管道外擬包覆兩層絕熱材料,一種材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.06,另一種為0.12,兩種材料的厚度都取為75mm,試比較把導(dǎo)熱系數(shù)小的材料緊貼管壁,與把導(dǎo)熱系數(shù)大的材料緊貼管壁這兩種方法對(duì)保溫效果的影響,這種影響影響對(duì)于平壁的情形是否存在?假設(shè)在兩種做法中,絕熱層外表面的
4、總溫差保持不變。解:將導(dǎo)熱系數(shù)小的材料緊貼壁管將導(dǎo)熱系數(shù)大的材料緊貼壁管則故導(dǎo)熱系數(shù)大的材料緊貼管壁其保溫效果好。若為平壁,則平壁由于所以不存在此問(wèn)題。2-31 試比較附圖所示的三種一維導(dǎo)熱問(wèn)題的熱流量大?。和姑驽F臺(tái),圓柱,凹面錐臺(tái)。比較的條件是與導(dǎo)熱系數(shù)均一樣。三種形狀物體的直徑與x軸的關(guān)系可統(tǒng)一為,其中a與n值如下:凸面錐臺(tái)柱體凹面錐臺(tái) a 0.5060.08m 20.24 n 0.5 0.0 1.5。解:對(duì)于變截面導(dǎo)熱凸面錐臺(tái)柱體凹面錐臺(tái)由上分析得2-44 一半徑為的實(shí)心圓柱,熱源為,,A為常數(shù)。在處。試導(dǎo)出圓柱體中的溫度分布。解: (1)r=0, (2) (3)三式聯(lián)立最終可解得2-5
5、1 在溫度為260的壁面上伸出一根純鋁的圓柱形肋片,直徑d=25mm,高H=150mm。該柱體表面受溫度16的氣流冷卻,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h=15。肋端絕熱。試計(jì)算該柱體的對(duì)流散熱量。如果把柱體的長(zhǎng)度增加一倍,其他條件不變,柱體的對(duì)流散熱量是否也增加了一倍?從充分利用金屬的觀點(diǎn)來(lái)看,是采用一個(gè)長(zhǎng)的肋好還是采用兩個(gè)長(zhǎng)度為其一半的較短的肋好?解:又所以得代入數(shù)據(jù)查表得,當(dāng)其他條件不變時(shí)由上述結(jié)果可知長(zhǎng)度增加一倍而散熱量沒(méi)有增加一倍,因此從充分利用金屬的觀點(diǎn),采用長(zhǎng)度為其一半的較短的肋較好。2-53 過(guò)熱蒸氣在外徑為127mm的鋼管流過(guò),測(cè)蒸氣溫度套管的布置如附圖所示。已知套管外徑d=15mm,壁厚0.9
6、mm,導(dǎo)熱系數(shù)49.1。蒸氣與套管間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h=105。為使測(cè)溫誤差小于蒸氣與鋼管壁溫度差的0.6,試確定套管應(yīng)有的長(zhǎng)度。解:按題意應(yīng)使,查附錄得:,。2-76 剛采摘下來(lái)的水果,由于其體葡萄糖的分解而具有“呼吸”作用,結(jié)果會(huì)在其表面析出C,水蒸氣,并在體產(chǎn)生熱量。設(shè)在通風(fēng)的倉(cāng)庫(kù)中蘋果以如附圖所示的方式堆放,并有5的空氣以0.6m/s的流速吹過(guò)。蘋果每天的發(fā)熱量為4000J/kg。蘋果的密度,導(dǎo)熱系數(shù)0.5;空氣與蘋果間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h=6。試計(jì)算穩(wěn)態(tài)下蘋果表面與中心的溫度。每個(gè)蘋果可按直徑為80mm的圓球處理。解:利用有熱源的一維球坐標(biāo)方程:,邊界條件為:。為滿足第一邊界條件,必須為0
7、。代入第二條件:,即:,由此得:,溫度分布為:,由此得:當(dāng)時(shí),;當(dāng)r=0時(shí),。也可由穩(wěn)態(tài)熱平衡得出:,由此得:,。2-78 為了估算人體的肌肉由于運(yùn)動(dòng)而引起的溫升,可把肌肉看成是半徑為2cm的長(zhǎng)圓柱體。肌肉運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的熱量相當(dāng)于熱源,設(shè)。肌肉表面維持在37。過(guò)程處于穩(wěn)態(tài),試估算由于肌肉運(yùn)動(dòng)所造成的最大溫升。肌肉的導(dǎo)熱系數(shù)為0.42。解:如右圖所示,一維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱方程,。,最大溫度發(fā)生在r=0處,。33 假設(shè)把汽輪機(jī)的汽缸壁與其外的絕熱層近似地看成是兩塊整密接觸的無(wú)限大平板(絕熱層厚度大于汽缸壁)。試定性地畫出汽缸機(jī)從冷態(tài)啟動(dòng)(即整個(gè)汽輪機(jī)均與環(huán)境處于熱平衡)后,缸壁與絕熱層中的溫度分布隨時(shí)間的變化
8、。解:34 在一部流動(dòng)的對(duì)流換熱試驗(yàn)中(見(jiàn)附圖),用電阻加熱器產(chǎn)生熱量加熱量管道的流體,電加熱功率為常數(shù),管道可以當(dāng)作平壁對(duì)待。試畫出在非穩(wěn)態(tài)加熱過(guò)程中系統(tǒng)中的溫度分布隨時(shí)間的變化(包括電阻加熱器,管壁與被加熱的管流體)。畫出典型的四個(gè)時(shí)刻;初始狀態(tài)(未開(kāi)始加熱時(shí)),穩(wěn)定狀態(tài)與兩個(gè)中間狀態(tài)。解:如圖所示:36 一初始溫度為t的物體,被置于室溫為t的房間中。物體表面的發(fā)射率為,表面與空氣間的換熱系數(shù)為h。物體的體集積為V,參數(shù)與換熱的面積為A,比熱容和密度分別為c與。物體的熱阻可忽略不計(jì),試列出物體溫度隨時(shí)間變化的微分方程式。解:由題意知,固體溫度始終均勻一致,所以可按集總熱容系統(tǒng)處理 固體通過(guò)
9、熱輻射散到周圍的熱量為: 固體通過(guò)對(duì)流散到周圍的熱量為: 固體散出的總熱量等于其焓的減小即311 一根裸露的長(zhǎng)導(dǎo)線處于溫度為t的空氣中,試導(dǎo)出當(dāng)導(dǎo)線通以恒定電流I后導(dǎo)線溫度變化的微分方程式。設(shè)導(dǎo)線同一截面上的溫度是均勻的,導(dǎo)線的周長(zhǎng)為P,截面積為Ac 比熱容為c,密度為電阻率為,與環(huán)境的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為h,長(zhǎng)度方向的溫度變化略而不計(jì)。若以知導(dǎo)線的質(zhì)量為,電阻值為,電流為8A,試確定導(dǎo)線剛通電瞬間的溫升率。318 直徑為1mm的金屬絲置于溫度為250C的恒溫槽中,其電阻值為。設(shè)電阻強(qiáng)度為120A的電流突然經(jīng)過(guò)此導(dǎo)線并保持不變,導(dǎo)線表面與油之間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為,問(wèn)當(dāng)導(dǎo)線溫度穩(wěn)定后其值為多少?從通電開(kāi)
10、始瞬間到導(dǎo)線溫度與穩(wěn)定時(shí)之值相差10C所需的時(shí)間為多少?設(shè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)保持為常數(shù),導(dǎo)線的。一維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱解:(1)穩(wěn)定過(guò)程熱平衡:(1) 可采用集總參數(shù)法:令,由熱平衡 解齊次方程 方程的解為:,由得(a) 無(wú)限大平板(b) 3-25 有一航天器,重返大氣層試殼體表面溫度為10000C,隨即落入溫度為50C的海洋中,設(shè)海水與殼體表面間的傳熱系數(shù)為,試問(wèn)此航天器落入海洋后5min時(shí)表面溫度是多少?殼體壁面中最高溫度是多少?殼體厚,其側(cè)可認(rèn)為是絕熱的。(c) 解:(d) 由圖3-6查得,由圖3-7查得(e)(f)(g) 326 厚8mm的瓷磚被堆放在室外貨場(chǎng)上,并與150C的環(huán)境處于熱平衡。此后把
11、它們搬入250C的室。為了加速升溫過(guò)程,每快瓷磚被分散地?cái)R在墻旁,設(shè)此時(shí)瓷磚兩面與室環(huán)境地表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為。為防止瓷磚脆裂,需待其溫度上升到100C以上才可操作,問(wèn)需多少時(shí)間?已知瓷磚地,。如瓷磚厚度增加一倍,其它條件不變,問(wèn)等待時(shí)間又為多長(zhǎng)?(h) 解:(i) 由圖3-6查得 (j)(k) 厚度加倍后,(l)(m) 3-54、已知:一正方形人造木塊,邊長(zhǎng)為0.1m,(n) 初溫為25,經(jīng)過(guò)4小時(shí)50分(o) 24秒后,木塊局部地區(qū)開(kāi)始著火。(p) 求:此種材料的著火溫度。(q) 解:木塊溫度最高處位在角頂,這是三塊無(wú)限大平板相交處。(r)(s) 3-55、已知:一易拉罐飲料,初溫為,物性可按水
12、處理,罐的直徑為50mm,高為120mm,(t) 罐殼的熱阻可以忽略,罐中的飲料的自然對(duì)流可以忽略。,(u) 求:飲料到達(dá)所需的時(shí)間。(v) 解:物性按計(jì),則有(w)(x)(y)(z)(aa) 4-8、一個(gè)二維物體的豎直表面收液體自然對(duì)流冷卻,為考慮局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的影響,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)采用來(lái)表示。試列出附圖所示的穩(wěn)態(tài)無(wú)熱源物體邊界節(jié)點(diǎn)(M,n)的溫度方程,并對(duì)如何求解這一方程提出你的看法。設(shè)網(wǎng)格均分。:利用熱平衡法:(bb) ,(cc) 將h寫為,其中為上一次迭代值,則方程即可線性化。(dd)5-3、已知:如圖,流體在兩平行平板間作層流充分發(fā)展對(duì)流換熱。求:畫出下列三種情形下充分發(fā)展區(qū)域截面上
13、的流體溫度分布曲線:(1);(2);(3)。解:如下圖形:5-9、已知:20的水以2m/s的流速平行地流過(guò)一塊平板,邊界層的流速為三次多項(xiàng)式分布。求:計(jì)算離開(kāi)平板前緣10cm與20cm處的流動(dòng)邊界層厚度與兩截面上邊界層流體的質(zhì)量流量(以垂直于流動(dòng)方向的單位寬度計(jì))。解:20的水 (1)x=10cm=0.1m=19880.72 小于過(guò)渡雷諾數(shù). 按(522)設(shè) =998.22=1.298 (2)x=20cm=0.2m=39761.43 (為盡流) m61、在一臺(tái)縮小成為實(shí)物1/8的模型中,用200C的空氣來(lái)模擬實(shí)物中平均溫度為2000C空氣的加熱過(guò)程。實(shí)物中空氣的平均流速為6.03m/s,問(wèn)模型
14、中的流速應(yīng)為若干?若模型中的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為195W/(m2K),求相應(yīng)實(shí)物中的值。在這一實(shí)物中,模型與實(shí)物中流體的Pr數(shù)并不嚴(yán)格相等,你認(rèn)為這樣的?;囼?yàn)有無(wú)實(shí)用價(jià)值?614、已知:下的空氣在徑為76mm的直管流動(dòng),入口溫度為65,入口體積流量為,管壁的平均溫度為180。求:管子多長(zhǎng)才能使空氣加熱到115。解:定性溫度,相應(yīng)的物性值為:在入口溫度下,故進(jìn)口質(zhì)量流量:,先按計(jì),空氣在115 時(shí),65時(shí),。故加熱空氣所需熱量為:采用教材P165上所給的大溫差修正關(guān)系式:。所需管長(zhǎng):,需進(jìn)行短管修正。采用式(5-64)的關(guān)系式:,所需管長(zhǎng)為2.96/1.0775=2.75m。6-19、已知:水以
15、1.2m/s平均速度流入徑為20mm的長(zhǎng)直管。(1)管子壁溫為75,水從20加熱到70;(2)管子壁溫為15,水從70冷卻到20。 求:兩種情形下的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù),并討論造成差別的原因。 解: (1) (2) 因?yàn)榧訜?,近壁處溫度高,流體粘度減小,對(duì)傳熱有強(qiáng)化作用,冷卻時(shí),近壁處溫度低,流體粘度增加,對(duì)傳熱有減弱作用。6-25、已知:冷空氣溫度為0,以6m/s的流速平行的吹過(guò)一太陽(yáng)能集熱器的表面。該表面尺寸為,其中一個(gè)邊與來(lái)流方向垂直。表面平均溫度為20。求:由于對(duì)流散熱而散失的熱量。解:10空氣的物性 6-30、已知:如圖,一個(gè)空氣加熱器系由寬20mm的薄電阻帶沿空氣流動(dòng)方向并行排列組成,其表
16、面平整光滑。每條電阻帶在垂直于流動(dòng)方向上的長(zhǎng)度為200mm,且各自單獨(dú)通電加熱。假設(shè)在穩(wěn)定運(yùn)行過(guò)程中每條電阻帶的溫度都相等。從第一條電阻帶的功率表中讀出功率為80W。其它熱損失不計(jì),流動(dòng)為層流。求:第10條、第20條電阻帶的功率表讀數(shù)各位多少。解:按空氣外掠平板層流對(duì)流換熱處理。第n條加熱帶與第一條帶的功率之比可以表示為:其中,故有:,代入得:,對(duì),對(duì),。7-17為了強(qiáng)化豎管外的蒸汽凝結(jié)換熱,有時(shí)可采用如附圖所示的凝結(jié)液泄出罩。設(shè)在高l的豎管外,等間距地布置n個(gè)泄出罩,且加罩前與加罩后管壁溫度與其他條件都保持不變。試導(dǎo)出加罩后全管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與未加罩時(shí)的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)間的關(guān)系式。如果希
17、望把表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)提高2倍,應(yīng)加多少個(gè)罩?如果ld100,為使豎管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與水平管一樣,需加多少個(gè)罩?解:設(shè)加罩前平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為,加罩后為,則有:,則,與欲使,應(yīng)有,設(shè)需把直管等分為幾段才能使全管平均換熱系數(shù)與水平管一樣,則有:,即:,段,即共需17-116各泄出罩。7-22直徑為5cm的電加熱銅棒被用來(lái)產(chǎn)生壓力為3.61X105Pa的飽和水蒸汽,銅棒表面溫度高于飽和溫度5,問(wèn)需要多長(zhǎng)的銅棒才能維持90kgh的產(chǎn)汽率?解:再3.61×105Pa的壓力下,水的物性參數(shù)為:,于是有:,由此解得:q40770W/m2,不考慮從過(guò)冷水加熱到飽和水所需消耗的熱量,把20kg飽和水變
18、成飽和蒸汽所需的熱量為20×2144.1×103,因而加熱棒之長(zhǎng)為:。7-24、一臺(tái)電熱鍋妒,用功率為8kw的電熱器來(lái)產(chǎn)生壓力為1.43X105Pa的飽和水蒸汽。電熱絲置于兩根長(zhǎng)為1.85m、外徑為15mm的鋼管(經(jīng)機(jī)械拋光后的不銹鋼管),而該兩根鋼管置于水。設(shè)所加入的電功率均用來(lái)產(chǎn)生蒸汽,試計(jì)算不銹鋼管壁面溫度的最高值。鋼管壁厚1.5mm,導(dǎo)熱系數(shù)為10w(m·K)。解:由已知條件可得,熱流密度,在1.43×105Pa壓力下:,。代入式(6-17)有:7.37,。不銹鋼管的熱量都是通過(guò)壁面導(dǎo)出的,導(dǎo)熱溫差:。最高壁溫位于壁面上,其值為127.47.68
19、135.1。8-3、把太陽(yáng)表面近似地看成是T=5800K的黑體,試確定太陽(yáng)發(fā)出的輻射能中可光所占的百分?jǐn)?shù)。解:可見(jiàn)光波長(zhǎng)圍是0.380.7664200 W/可見(jiàn)光所占份額8-5、在一空間飛行物的外殼上有一塊向陽(yáng)的漫射面板。板背面可以認(rèn)為是絕熱的,向陽(yáng)面得到的太陽(yáng)投入輻射G=1300W/。該表面的光譜發(fā)射率為:時(shí)時(shí)。試確定當(dāng)該板表面溫度處于穩(wěn)態(tài)時(shí)的溫度值。為簡(jiǎn)化計(jì)算,設(shè)太陽(yáng)的輻射能均集中在02之。解:由得T=463K8-6、人工黑體腔上的輻射小孔是一個(gè)直徑為20mm的圓,輻射力。一個(gè)輻射熱流計(jì)置于該黑體小孔的正前方l=0.5m,處,該熱流計(jì)吸收熱量的面積為1.6。問(wèn)該熱流計(jì)所得到的黑體投入輻射是
20、多少?解:8-8、試確定一個(gè)電功率為100W的電燈泡發(fā)光效率。假設(shè)該燈泡的鎢絲可看成是2900K的黑體,其幾何形狀為的矩形薄片。解:可見(jiàn)光的波長(zhǎng)圍0.380.76則由表可近似取在可見(jiàn)光圍的能量為發(fā)光效率8-17一漫射表面在某一溫度下的光譜輻射強(qiáng)度與波長(zhǎng)的關(guān)系可以近似地用附圖表示,試:(1) 計(jì)算此時(shí)的輻射力;(2) 計(jì)算此時(shí)法線方向的定向輻射強(qiáng)度,與與法線成60角處的定向輻射強(qiáng)度。解:(1)(2)8-18、暖房的升溫作用可以從玻璃的光譜透比變化特性解釋。有一塊厚為3mm的玻璃,經(jīng)測(cè)定,其對(duì)波長(zhǎng)為0.32.5的輻射能的穿透比為0.9,而對(duì)其他波長(zhǎng)的輻射能可以完全不穿透。試據(jù)此計(jì)算溫度為5800K
21、的黑體輻射與溫度為300K的黑體輻射投射到該玻璃上時(shí)各自的總穿透比。解:T=5800K,由表查得同理8-21、溫度為310K的4個(gè)表面置于太的照射下,設(shè)此時(shí)各表面的光譜吸收比隨波長(zhǎng)的變化如附圖所示。試分析,在計(jì)算與太陽(yáng)能的交換時(shí),哪些表面可以作為灰體處理?為什么?解:太陽(yáng)輻射能的絕大部分集中在2um以下的區(qū)域,溫度為310K的物體輻射能則絕大部分在6um以上的紅外輻射,由圖可見(jiàn),第一種情形與第三種情形,上述波段圍單色吸收率一樣,因而可以作為灰色處理。8-22、一直徑為20mm的熱流計(jì)探頭,用以測(cè)定一微小表面積的輻射熱流,該表面溫度為1000K。環(huán)境溫度很低,因而對(duì)探頭的影響可以忽略不計(jì)。因某些
22、原因,探頭只能安置在與表面法線成45°處,距離l=0.5m。探頭測(cè)得的熱量為W。表面是漫射的,而探頭表面的吸收比可近似地取為1。試確定的發(fā)射率。的面積為。解:對(duì)探頭:9-6、試用簡(jiǎn)捷方法確定本題附圖中的角系數(shù)X1,2。9-7試確定附圖a、b中幾何結(jié)構(gòu)的角系數(shù)X1,2。1.671.01.671.01.331.330.6670.667角系數(shù)0.190.1650.2750.2559-10、已知:如圖。求:每一對(duì)邊的角系數(shù)、兩鄰邊的角系數(shù)與任一邊對(duì)管子的角系數(shù)。解:(1)先計(jì)算任一邊對(duì)圓管的角系數(shù)。如下圖所示:設(shè)圓管表面為5,則由對(duì)稱性知:,。(2)再計(jì)算兩鄰邊的角系數(shù)。如圖示:,(弧度),
23、。(3)計(jì)算每一對(duì)邊角系數(shù)。如圖示:。9-23、兩塊平行放置的平板表面發(fā)射率均為0.8,溫度t1=5270C與t2=270C,板間遠(yuǎn)小于板的寬度與高度。試計(jì)算:(1)板1的自身輻射;(2)對(duì)板1的投入輻射;(3)板1的反射輻射;(4)板1的有效輻射;(5)板2的有效輻射(6)板1、2間的輻射換熱量。9-27、設(shè)熱水瓶的瓶膽可以看作為直徑為10cm,高為26cm的圓柱體,夾層抽真空,其表面發(fā)射率為0.05。試估沸水鋼沖入水瓶后,初始時(shí)刻水溫的平均下降速率。夾層兩壁溫可近似地取為1000C,200C。9-35設(shè)有如附圖所示的幾何體,半球表面是絕熱的,底面被一直徑(D0.2)分為1、2兩部分。表面1
24、為灰體,;表面2為黑體,T2=330。試計(jì)算表面1的凈輻射損失與表面3的溫度。解:網(wǎng)絡(luò)圖如下:1,2表面間的輻射換熱量是由于絕熱表面3的存在而引起的。9-58、已知:一燃燒試驗(yàn)設(shè)備的壁面上安置了一塊圓形的耐熱玻璃,直徑為5cm,穿透比r=0.9,發(fā)射率,反射比。環(huán)境溫度為20。玻璃溫度是均勻的,其表面與壁面齊平,外表面的對(duì)流換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為9.6。燃燒溫度為1000k。 求:玻璃的溫度與散失到環(huán)境中的熱量。 解:當(dāng)玻璃處于穩(wěn)態(tài)換熱時(shí),可以認(rèn)為玻璃與爐膛間輻射換熱中玻璃吸收的部分能量=外表面的自然對(duì)流換熱+與環(huán)境間的輻射換熱。 于是有:, 由此得:,解得: ,散熱量9-62、已知:一種測(cè)定高溫下固體材料導(dǎo)熱系數(shù)的示意性裝置如圖所示,厚為的方形試件(邊長(zhǎng)為b)被置于一大加熱爐的爐底,
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