勘察設(shè)計(jì)注冊(cè)公用設(shè)備工程師暖通空調(diào)與動(dòng)力專業(yè)基礎(chǔ)真題2010年

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上勘察設(shè)計(jì)注冊(cè)公用設(shè)備工程師暖通空調(diào)與動(dòng)力專業(yè)基礎(chǔ)真題2010年(總分：120.00，做題時(shí)間：90分鐘)一、B單項(xiàng)選擇題/B(總題數(shù)：60，分?jǐn)?shù)：120.00)1.熱力學(xué)系統(tǒng)的平衡狀態(tài)是指_。 A.系統(tǒng)內(nèi)部作用力的合力為零，內(nèi)部均勻一致 B.所有廣義作用力的合力為零 C.無(wú)任何不平衡勢(shì)差，系統(tǒng)參數(shù)到處均勻一致且不隨時(shí)間變化 D.邊界上有作用力，系統(tǒng)內(nèi)部參數(shù)均勻一致，且保持不變（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 本題主要考查平衡狀態(tài)的概念及實(shí)現(xiàn)條件。平衡狀態(tài)是指在沒(méi)有外界影響(重力場(chǎng)除外)的條件下，系統(tǒng)的宏觀性質(zhì)不隨時(shí)間變化的狀態(tài)。實(shí)現(xiàn)平衡的充要條件是系統(tǒng)內(nèi)部

2、及系統(tǒng)與外界之間不存在各種不平衡勢(shì)差(力差、溫差、化學(xué)勢(shì)差)。因此熱力系統(tǒng)的平衡狀態(tài)應(yīng)該是無(wú)任何不平衡勢(shì)差，系統(tǒng)參數(shù)導(dǎo)出均勻一致而且是穩(wěn)態(tài)的狀態(tài)。2.完成一個(gè)熱力過(guò)程后滿足下述哪個(gè)條件時(shí)，過(guò)程可逆?_ A.沿原路徑逆向進(jìn)行，系統(tǒng)和環(huán)境都恢復(fù)初態(tài)而不留下任何影響 B.沿原路徑逆向進(jìn)行，中間可以存在溫差和壓差，系統(tǒng)和環(huán)境都恢復(fù)初態(tài) C.只要過(guò)程反向進(jìn)行，系統(tǒng)和環(huán)境都恢復(fù)初態(tài)而不留下任何影響 D.任意方向進(jìn)行過(guò)程，系統(tǒng)和環(huán)境都恢復(fù)初態(tài)而不留下任何影響（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 可逆過(guò)程的定義：“如果系統(tǒng)完成某一熱力過(guò)程后，再沿原來(lái)路徑逆向進(jìn)行時(shí)，能使系統(tǒng)和外界都返回原來(lái)狀態(tài)而不留下

3、任何變化，則這一過(guò)程稱為可逆過(guò)程?！?.內(nèi)能是儲(chǔ)存于系統(tǒng)物質(zhì)內(nèi)部的能量，有多種形式，下列哪一項(xiàng)不屬于內(nèi)能?_ A.分子熱運(yùn)動(dòng)能 B.在重力場(chǎng)中的高度勢(shì)能 C.分子相互作用勢(shì)能 D.原子核內(nèi)部原子能（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 本題主要考查內(nèi)能的定義。重力場(chǎng)的高度勢(shì)能是外部能。4.已知氧氣的表壓為0.15MPa，環(huán)境壓力0.1MPa，溫度123，鋼瓶體積0.3m3，則計(jì)算該鋼瓶質(zhì)量的計(jì)算式m=0.151060.3/(1238314)中有_。 A.一處錯(cuò)誤 B.兩處錯(cuò)誤 C.三處錯(cuò)誤 D.無(wú)錯(cuò)誤（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 本題主要考查理想氣體狀態(tài)方程pV=mRgT

4、的應(yīng)用。公式中的壓力和溫度分別為絕對(duì)壓力和熱力學(xué)溫度，Rg應(yīng)為氧氣的氣體常數(shù)而不是通用氣體常數(shù)，故計(jì)算式中有三處錯(cuò)誤。5.理想氣體初態(tài)V1=1.5m3，p1=0.2MPa，終態(tài)V2=0.5m3，p2=1.0MPa，則多變指數(shù)為_(kāi)。 A.1.46 B.1.35 C.1.25 D.1.10（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 本題主要考查多變過(guò)程多變指數(shù)計(jì)算公式n=ln(p2/p1)/ln(V1/V2)。將相應(yīng)數(shù)據(jù)代入公式后可以求得n=1.46。6.根據(jù)卡諾循環(huán)得出熱效率Ntc=1-(T2/T1)，下列結(jié)果中不能由卡諾循環(huán)得出的是_。 A.熱效率Ntc小于1 B.單一熱源下做功為0 C.熱

5、效率Ntc與工質(zhì)無(wú)關(guān) D.熱源溫差大則做功多（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 已知卡諾循環(huán)的熱效率小于1；單一熱源下即T2=T1，熱效率為0，熱機(jī)不能實(shí)現(xiàn)；熱效率只與冷熱源溫度有關(guān)，與工質(zhì)無(wú)關(guān)。7.飽和濕空氣的露點(diǎn)溫度td、濕球溫度tw及干球溫度t之間的關(guān)系為_(kāi)。 A.tdtwt B.td=tw=t C.td=twt D.tdtwt（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 露點(diǎn)溫度指空氣在水汽含量和氣壓都不改變的條件下，冷卻到飽和時(shí)的溫度；濕球溫度是定焓冷卻至飽和濕空氣時(shí)的溫度，故飽和濕空氣的三種溫度值是相同的。8.氣體和蒸汽在管內(nèi)穩(wěn)態(tài)流動(dòng)中面積f與c關(guān)系式df/f=，該式適用

6、的條件是_。 A.一維理想氣體，可逆K為常數(shù) B.一維絕熱理想氣體，常物流 C.一維可逆絕熱理想氣體，比熱為常數(shù) D.一維可逆絕熱實(shí)際氣體（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 該關(guān)系式的適用條件為：定熵，可逆，比熱為定值。9.朗肯循環(huán)提高效率現(xiàn)實(shí)中不容易實(shí)現(xiàn)的是_。 A.提高蒸汽進(jìn)氣溫度 B.提高蒸汽吸氣壓力 C.降低凝氣溫度 D.減少散熱（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 最簡(jiǎn)單的蒸汽動(dòng)力循環(huán)由水泵、鍋爐、汽輪機(jī)和冷凝器四個(gè)主要裝置組成。水在水泵中被壓縮升壓；然后進(jìn)入鍋爐被加熱汽化，直至成為過(guò)熱蒸汽后，進(jìn)入汽輪機(jī)膨脹做功，做功后的低壓蒸汽進(jìn)入冷凝器被冷卻凝結(jié)成水。再回到水泵

7、中，完成一個(gè)循環(huán)。可以通過(guò)如下措施提高朗肯循環(huán)的效率：提高過(guò)熱器出口蒸汽壓力與溫度；降低排汽壓力；減少排煙、散熱損失；提高鍋爐、汽輪機(jī)內(nèi)效率(改進(jìn)設(shè)計(jì))。10.蒸汽制冷循環(huán)中，若要提高制冷系數(shù)，則采用哪項(xiàng)措施?_ A.提高冷凝溫度 B.提高過(guò)冷度 C.降低蒸發(fā)溫度 D.增大壓縮機(jī)功率（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 蒸汽制冷循環(huán)中，提高冷凝溫度和降低蒸發(fā)溫度都會(huì)減小制冷系數(shù)；過(guò)冷度增大，制冷系數(shù)增加；至于增大壓縮機(jī)功率，與制冷系數(shù)無(wú)關(guān)。11.下列物質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)，排列正確的是_。 A.鋁鋼鐵混凝土木材 B.木材鋼鐵鋁混凝土 C.木材鋼鐵混凝土鋁 D.木材混凝土鋼鐵鋁（分?jǐn)?shù)：2.00）

8、A.B.C.D.解析：解析 根據(jù)物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù)的機(jī)理，以及圖示，各種物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù)一般為金液氣；金屬導(dǎo)熱系數(shù)一般為12418W/(m)，液體導(dǎo)熱系數(shù)一般為12418W/(m)，氣體導(dǎo)熱系數(shù)為0.0060.6W/(m)。*可知金屬的導(dǎo)熱系數(shù)要大于混凝土和木材；而鋼鐵和鋁兩種金屬比較，鋁的導(dǎo)熱系數(shù)更大一些。12.單層圓柱體內(nèi)徑一維徑向穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過(guò)程中無(wú)內(nèi)熱源，物性參數(shù)為常數(shù)，則下列說(shuō)法正確的是_。 A.導(dǎo)熱量為常數(shù) B.為半徑的函數(shù) C.ql(熱流量)為常數(shù) D.ql只是l的函數(shù)（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 單位管長(zhǎng)的熱流量為：*而導(dǎo)熱量=2lq1為圓柱體高l的函數(shù)。13.一小銅球，直徑

9、12mm，導(dǎo)熱系數(shù)26W/(mK)，密度為8600kg/m3，比熱容343，對(duì)流傳熱系數(shù)48W/(m2K)，初溫度為15，放入75的熱空氣中，小球溫度到70需要的時(shí)間為_(kāi)。 A.915s B.305s C.102s D.50s（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 Bi=480.006/26=0.0110.1，由集總參數(shù)法：*14.有限差分導(dǎo)熱離散方式說(shuō)法不正確的是_。 A.邊界節(jié)點(diǎn)用級(jí)數(shù)展開(kāi) B.邊界節(jié)點(diǎn)用熱守衡方式 C.中心節(jié)點(diǎn)用級(jí)數(shù)展開(kāi) D.中心節(jié)點(diǎn)用熱守衡方式（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 邊界節(jié)點(diǎn)用熱守衡方式，中心節(jié)點(diǎn)可以用級(jí)數(shù)展開(kāi)，也可以用熱守衡方式。15.采用

10、對(duì)流換熱邊界層微分方程組、積分方程組或雷諾類比法求解對(duì)流換熱過(guò)程中，正確的說(shuō)法是_。 A.微分方程組的解是精確解 B.積分方程組的解是精確解 C.雷諾類比的解是精確解 D.以上三種均為近似值（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 積分方程組的求解要先假設(shè)速度和溫度的分布，因此是近似解；雷諾類比的解是由比擬理論求得的，也是近似解。16.在充分發(fā)展的管內(nèi)單項(xiàng)流體受迫層流流動(dòng)中，如果取同樣管徑及物性參數(shù)，則常壁溫Tw=c和常熱流q=c下?lián)Q熱導(dǎo)數(shù)關(guān)系可以為_(kāi)。 A.hq=c小于hcw=c B.hq=c=htw=c C.hq=c大于hw=c D.不確定（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析

11、對(duì)于常物性流體，無(wú)論是常熱流或者常壁溫邊界條件下，在熱充分發(fā)展段的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)都保持不變。即*。但是，兩者的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)由于條件不足，無(wú)法確定。17.為了強(qiáng)化蒸汽在豎直壁面上的凝結(jié)傳熱，應(yīng)采取以下哪個(gè)措施?_ A.在蒸汽中摻入少量的油 B.設(shè)法形成珠狀凝結(jié) C.設(shè)法增加液膜的厚度 D.在蒸汽中注入少量的氮?dú)猓ǚ謹(jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 由于在其他條件相同時(shí)，珠狀凝結(jié)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)定大于膜狀凝結(jié)的傳熱系數(shù)。油和氮?dú)獾膶?dǎo)熱系數(shù)比水的小，選項(xiàng)A、C、D都是削弱了蒸汽在豎直壁面上的凝結(jié)傳熱。18.輻射換熱過(guò)程中能量屬性及轉(zhuǎn)換與導(dǎo)熱和對(duì)流換熱過(guò)程不同，下列錯(cuò)誤的是_。 A.溫度大于絕對(duì)溫

12、度的物體都會(huì)有熱輻射 B.不依賴物體表面接觸進(jìn)行能量傳遞 C.輻射換熱過(guò)程伴隨能量?jī)纱无D(zhuǎn)換 D.物體熱輻射過(guò)程與溫度無(wú)關(guān)（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 物體熱輻射過(guò)程與熱力學(xué)溫度的四次方成正比。19.如圖所示，1為正三角形，2為半徑為R的圓形，則2的自輻射角系數(shù)為_(kāi)。 A.1.0 B.0.52 C.0.48 D.0.05（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 X1,1+X1,2=1，由于表面1為非凹的，所以X1,1=0，則：X1,2=1A1X1,2=A2X2,1*X2,1+X2,2=1可得：X2,2=1-X2,1=1-0.48=0.5220.套管式換熱器，順流換熱，兩側(cè)為水

13、一水單項(xiàng)流體換熱，一側(cè)水溫進(jìn)水65，出水45，流量為1.25kg/s，另一側(cè)入口為15，流量為2.5kg/s，則換熱器對(duì)數(shù)平均溫差為_(kāi)。 A.35 B.33 C.31 D.25（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 由M1c1(t1-t1)=M2c2(t2-t2)，可得：1.25(65-45)=2.5(t2-15)則：t2=25t=t1-t2=65-15=50t=t1-t2=45-25=20*21.某虹吸管路，d=200mm，A端浸入水池中，B端在水池液面上部。兩池液面差為H2=1.2m，管彎曲部位(軸線1到上液面距離為H1=0.5m)，試確定2處是否能產(chǎn)生負(fù)壓，出現(xiàn)虹吸現(xiàn)象?v2=?_

14、 A.不能 B.能，2.85m/s C.能，6.85m/s D.能，4.85m/s（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 取1-1斷面和2-2斷面列伯努利方程： * 所以2處能產(chǎn)生負(fù)壓。假如是理想流體不計(jì)流動(dòng)損失，則*=4.85m/s，而實(shí)際流體都有阻力，流速肯定比理想時(shí)小，所以只能選B。22.軸流風(fēng)機(jī)的吸入管，由裝在管壁下的U形測(cè)壓管(內(nèi)裝水)測(cè)得壓差高度為h(見(jiàn)圖)，水的密度為，空氣密度a，則風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)量為_(kāi)。ABCD（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 取1-1斷面與2-2斷面列伯努利方程：*其中，z1=z2，p1=v1=0，p2=-gh將其代入伯努利方程，可得：*23.管

15、道長(zhǎng)度不變，管中流動(dòng)為紊流光滑區(qū)，允許的水頭損失不變，當(dāng)直徑變?yōu)樵瓉?lái)的1.5倍時(shí)，若不計(jì)局部損失，流量將變?yōu)樵瓉?lái)的_。 A.2.25倍 B.3.01倍 C.3.88倍 D.5.82倍（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 將已經(jīng)條件*代入*，且*，則： * *24.流體的壓力p、速度v、密度正確的無(wú)量綱數(shù)組合是_。 A B C D（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 該題可以通過(guò)代入單位運(yùn)算得到答案，也可以直接由*得出，等式兩邊具有同樣的量綱。25.圓管均勻流中，與圓管的切應(yīng)力成正比的是_。 A.圓管的直徑 B.圓管的長(zhǎng)度 C.圓管的表面積 D.圓管的圓周率（分?jǐn)?shù)：2.00）A.

16、B.C.D.解析：解析 圓管均勻流的過(guò)流斷面上，切應(yīng)力可表示為： * 其大小與半徑成正比，肯定也與直徑成正比。26.已知10時(shí)水的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)為1.3110-6m2/s，管徑d=50mm的水管，在水溫t=10時(shí)，管內(nèi)保持層流的最大流速為_(kāi)。 A.0.105m/s B.0.0524m/s C.0.21m/s D.0.115m/s（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 *v=20001.3110-6/0.05=0.0524m/s27.某兩層樓的供暖立管，管段1/2的直徑均為20mm，均為20，=0.02，L1=20m，L2=10m，干管流量Q=1.510-3m2/s，則Q1、Q2分別為_(kāi)。

17、A.0.85710-3m3/s、0.64310-3m3/s B.0.64310-3m3/s、0.85710-3m3/s C.0.80410-3m3/s、0.69610-3m3/s D.0.69610-3m3/s、0.80410-3m3/s（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 由于兩管路并聯(lián)，所以有S1Q1=S2Q2。*且Q1+Q2=Q=0.0015，聯(lián)立即可求解。28.已知平面無(wú)旋流動(dòng)的速度勢(shì)為=2xy，則流函數(shù)為_(kāi)。 A.=x2-y2+C B.=1/2(x2-y2)+C C.=y2-x2+C D.=1/2(y2-x2)+C（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 由勢(shì)函數(shù)、流函數(shù)

18、的關(guān)系可知：*代入流函數(shù)全微分定義式：*得=y2-x2+C29.噴氣式發(fā)動(dòng)機(jī)尾噴管出口處，燃?xì)饬鞯臏囟葹?73K，流速為560m/s，蒸汽的等熵指數(shù)K=1.33，氣體常數(shù)R=287.4J/(kgK)，則出口燃?xì)饬鞯鸟R赫數(shù)為_(kāi)。 A.0.97 B.1.03 C.0.94 D.1.06（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 * *30.某管道通過(guò)風(fēng)量500m3/h，系統(tǒng)阻力損失為300Pa。用此系統(tǒng)送入正壓p=150Pa的密封艙內(nèi)，風(fēng)量Q=750m3/h，則系統(tǒng)阻力為_(kāi)。 A.800Pa B.825Pa C.850Pa D.875Pa（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 前后管道系統(tǒng)

19、阻抗不變，且H=SQ2，則：*同時(shí)還要送到150Pa的密封艙內(nèi)，所以總阻力還要克服此壓力，則系統(tǒng)總阻力為675+150=825Pa。31.對(duì)增加控制系統(tǒng)的帶寬和增加增益，減小穩(wěn)態(tài)誤差宜采用_。 A.相位超前的串聯(lián)校正 B.相位遲后的串聯(lián)校正 C.局部速度反饋校正 D.前饋校正（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 超前校正利用了超前網(wǎng)絡(luò)校正裝置相角超前、幅值增加的特性，校正后可以使系統(tǒng)的截止頻率e變寬、相角裕度增大，從而有效改善系統(tǒng)動(dòng)態(tài)性能的快速性和穩(wěn)定性。系統(tǒng)穩(wěn)定性滿足的情況下，要求系統(tǒng)的響應(yīng)快、超調(diào)小，可采用串聯(lián)超前校正。32.某閉環(huán)系統(tǒng)的總傳遞函數(shù)為G(s)=8/(s2+Ks+9)

20、，為使其階躍響應(yīng)無(wú)超調(diào)，K值為_(kāi)。 A.3.5 B.4.5 C.5.5 D.6.5（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 階躍響應(yīng)無(wú)超調(diào)，系統(tǒng)為過(guò)阻尼或臨界阻尼狀態(tài)，則：2n=K*K633.以溫度為對(duì)象的恒溫系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型為(c+f)，其中c為系統(tǒng)給定，f為干擾，則_。 A.T為放大系數(shù)，K為調(diào)節(jié)系數(shù) B.T為時(shí)間系數(shù)，K為調(diào)節(jié)系數(shù) C.T為時(shí)間系數(shù)，K為放大系數(shù) D.T為調(diào)節(jié)系數(shù)，K為放大系數(shù)（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 *式中：T1恒室溫的時(shí)間系數(shù)；K1恒室溫的放大系數(shù)。34.下列描述系統(tǒng)的微分方程中，r(t)為輸入變量，c(t)為輸出變量，方程中為非線性時(shí)變系統(tǒng)的是_

21、。 A B C D（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 若線性微分方程的系數(shù)是時(shí)間的函數(shù)，則這種系統(tǒng)稱為時(shí)變系統(tǒng)，這種系統(tǒng)的響應(yīng)曲線不僅取決于輸入信號(hào)的形狀和系統(tǒng)的特性，而且和輸入信號(hào)施加的時(shí)刻有關(guān)。當(dāng)公式中的各項(xiàng)系數(shù)有隨時(shí)間變化的項(xiàng)時(shí)為時(shí)變系統(tǒng)。非線性控制系統(tǒng)不能應(yīng)用疊加原理，如方程中含有變量及其導(dǎo)數(shù)的高次冪或乘積項(xiàng)。本題中A選項(xiàng)中方程是線性常微分方程，系統(tǒng)是線性定常系統(tǒng)；B選項(xiàng)方程中，只有輸出一階導(dǎo)數(shù)的系數(shù)是時(shí)間函數(shù)t，系統(tǒng)是線性時(shí)變系統(tǒng)；C選項(xiàng)方程中，有輸出變量c(t)的開(kāi)平方項(xiàng)，有系數(shù)是時(shí)間函數(shù)b(t)，系統(tǒng)是非線性時(shí)變系統(tǒng)。D選項(xiàng)方程為線性定常方程，系統(tǒng)是線性定常系統(tǒng)。35.

22、一階系統(tǒng)傳遞函數(shù)G(s)=，單位階躍輸入，要增大輸出上升率，應(yīng)_。 A.同時(shí)增大K、T B.同時(shí)減小K、T C.增大T D.增大K（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 根據(jù)題可知，輸出的時(shí)域響應(yīng)應(yīng)為： * 輸出上升率取決于上升速率和穩(wěn)態(tài)值。當(dāng)時(shí)間趨于無(wú)窮大時(shí)，輸出的穩(wěn)態(tài)值c()=K；T越小，上升速率越大。因此穩(wěn)態(tài)值越小，上升速率越大，則輸出的上升率越大。因此，同時(shí)減小K和T可增大輸出上升率。36.二階系統(tǒng)傳遞函數(shù)的頻率特性函數(shù)為_(kāi)。 A B C D（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 頻率特性和傳遞函數(shù)的關(guān)系G(j)=G(s)|s=j，因此頻率特性為：*37.系統(tǒng)穩(wěn)定性表現(xiàn)為_(kāi)

23、。 A.系統(tǒng)時(shí)域響應(yīng)的收斂性，是系統(tǒng)固有的特性 B.系統(tǒng)在擾動(dòng)撤銷后，可以依靠外界作用恢復(fù) C.系統(tǒng)具有阻止擾動(dòng)作用的能力 D.處于平衡狀態(tài)的系統(tǒng)，在受到擾動(dòng)后部偏離原來(lái)平衡狀態(tài)（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 系統(tǒng)的穩(wěn)定性表現(xiàn)為系統(tǒng)時(shí)域響應(yīng)的收斂性，是系統(tǒng)在擾動(dòng)撤銷后自身的一種恢復(fù)能力，是系統(tǒng)的固有特性。38.關(guān)于單位反饋控制系統(tǒng)中的穩(wěn)態(tài)誤差，下列表述不正確的是_。 A.穩(wěn)態(tài)誤差是系統(tǒng)調(diào)節(jié)過(guò)程中其輸出信號(hào)與輸入信號(hào)之間的誤差 B.穩(wěn)態(tài)誤差在實(shí)際中可以測(cè)量，具有一定物理意義 C.穩(wěn)態(tài)誤差由系統(tǒng)開(kāi)環(huán)傳遞函數(shù)和輸入信號(hào)決定 D.系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和參數(shù)不同，輸入信號(hào)的形式和大小差異，都會(huì)引起穩(wěn)

24、態(tài)誤差的變化（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 當(dāng)系統(tǒng)從一個(gè)穩(wěn)態(tài)過(guò)渡到新的穩(wěn)態(tài)，或系統(tǒng)受擾動(dòng)作用又重新平衡后，系統(tǒng)可能會(huì)出現(xiàn)偏差，這種偏差稱為穩(wěn)態(tài)誤差，而不是輸出信號(hào)與輸入信號(hào)之間的誤差。39.采用串聯(lián)超前校正時(shí)，通?？墒剐Ｕ笙到y(tǒng)的截止頻率_。 A.減小 B.不變 C.增大 D.可能增大，也可能減?。ǚ?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 校正后可使系統(tǒng)的截止頻率變寬，相角裕度增大，從而改善系統(tǒng)動(dòng)態(tài)性能。40.精密度反映了哪種誤差的影響?_ A.隨機(jī)誤差 B.系統(tǒng)誤差 C.過(guò)失誤差 D.隨機(jī)誤差和系統(tǒng)誤差（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 本題考查基本概念。精密度反映

25、隨機(jī)誤差對(duì)測(cè)量值的影響程度，準(zhǔn)確度反映系統(tǒng)誤差對(duì)測(cè)量值的影響程度，精確度反映系統(tǒng)誤差和隨機(jī)誤差對(duì)測(cè)量值的影響程度。41.為減少接觸式電動(dòng)測(cè)溫傳感器的動(dòng)態(tài)誤差，下列所采取的措施中正確的是_。 A.增設(shè)保護(hù)套管 B.減小傳感器體積，減少熱容量 C.減小傳感器與被測(cè)介質(zhì)的接觸面積 D.選用比熱大的保護(hù)套管（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 為了減少溫度傳感器的動(dòng)態(tài)誤差，需要提高溫度傳感器的靈敏性，這就要求溫度傳感器要有較小的熱容量和較小的體積。42.下列關(guān)于干濕球溫度的敘述，錯(cuò)誤的是_。 A.干濕球溫差越大，相對(duì)濕度越大 B.干濕球溫差越大，相對(duì)濕度越小 C.在冰點(diǎn)以上使用時(shí)，誤差較小，低

26、于冰點(diǎn)使用時(shí)，誤差增大 D.電動(dòng)干濕球溫度計(jì)可遠(yuǎn)距離傳送信號(hào)（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 干濕球溫度計(jì)的測(cè)量原理是：如果空氣中水蒸氣量沒(méi)飽和，濕球的表面便不斷地蒸發(fā)水汽，并吸取汽化熱，因此濕球所表示的溫度都比干球所示要低?？諝庠礁稍?即濕度越低)，蒸發(fā)越快，不斷地吸取汽化熱，使?jié)袂蛩镜臏囟冉档停c干球間的差增大。相反，當(dāng)空氣中的水蒸氣量呈飽和狀態(tài)時(shí)，水便不再蒸發(fā)，也不吸取汽化熱，濕球和干球所示的溫度就會(huì)相等。因此，干濕球溫差越大，說(shuō)明空氣越?jīng)]有達(dá)到飽和狀態(tài)，即相對(duì)濕度越小。43.已知如圖所示的兩容器，中間用閥門(mén)連接，若關(guān)小閥門(mén)，那么管道流量變化是_。 A.不變 B.增大 C

27、.減小 D.不確定（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 由于閥門(mén)開(kāi)度變小，兩容器間壓力差減小，流體流動(dòng)驅(qū)動(dòng)力減小，故流量變小。44.若用圖示壓力測(cè)量系統(tǒng)測(cè)量水管中的壓力，則系統(tǒng)中表A的指示值應(yīng)為_(kāi)。 A.50kPa B.0kPa C.0.965kPa D.50.965kPa（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 本題主要考查管道壓力組成。從圖中可以看出，B表的壓力即為主干管中的水壓，為50kPa，而B(niǎo)表的壓力為A點(diǎn)的壓力與A、B間水柱形成的水壓之和。故A表的指示值為0.965kPa。45.流體流過(guò)節(jié)流孔板時(shí)，管道近壁面的流體靜壓在孔板的哪個(gè)區(qū)域達(dá)到最大?_ A.進(jìn)口處 B.進(jìn)口前

28、一定距離處 C.出口處 D.出口后一定距離處（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 流體由于存在慣性，在慣性的作用下，在孔板后會(huì)出現(xiàn)收縮現(xiàn)象。46.如圖所示取壓口，選擇哪個(gè)是正確的?_ A B C D（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 本題主要考查取壓口的選擇問(wèn)題。A中取壓口位于彎管處，形成的漩渦對(duì)測(cè)量結(jié)果造成較大影響；C中取壓口位于節(jié)流處，節(jié)流前后壓力突變，對(duì)測(cè)量結(jié)果有較大影響；D中取壓口傾斜壓力測(cè)量時(shí)受流體動(dòng)壓的影響。47.用來(lái)測(cè)量傳導(dǎo)熱流的熱流計(jì)是_。 A.電阻式 B.輻射式 C.蒸汽式 D.熱水式（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 熱流計(jì)分為測(cè)量傳導(dǎo)熱流的熱阻

29、式熱流計(jì)和測(cè)量輻射熱流的非接觸式輻射熱流計(jì)。48.有關(guān)氯化鋰電阻濕度變送器的說(shuō)法中，哪一項(xiàng)是不正確的?_ A.隨著空氣相對(duì)濕度的增加，氯化鋰的吸濕量也隨之增加，導(dǎo)致它的電阻減小 B.測(cè)量范圍為5%95%RH C.受環(huán)境氣體的影響較大 D.實(shí)用時(shí)間長(zhǎng)了會(huì)老化，但變送器的互換性好（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 氯化鋰電阻濕度計(jì)利用氯化鋰吸濕量隨著空氣相對(duì)濕度的變化，從而引起電阻變化的原理制成。氯化鋰是一種在大氣中不分解、不揮發(fā)、不變質(zhì)的穩(wěn)定的離子型無(wú)機(jī)鹽類，其變送器受環(huán)境氣體影響較小。49.設(shè)計(jì)一臺(tái)機(jī)器包含以下幾個(gè)階段，則他們進(jìn)行的合理順序大體為_(kāi)。技術(shù)設(shè)計(jì)階段 方案設(shè)計(jì)階段 計(jì)劃階

30、段 A.- B.- C.- D.-（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 機(jī)械設(shè)計(jì)的一般程序是：計(jì)劃階段；方案設(shè)計(jì)階段；技術(shù)設(shè)計(jì)階段；試制、試用與改進(jìn)階段。50.圖示平面機(jī)構(gòu)具有確定運(yùn)動(dòng)時(shí)的原動(dòng)件數(shù)為_(kāi)。 A.1 B.2 C.3 D.不確定（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 機(jī)構(gòu)中有7個(gè)活動(dòng)構(gòu)件，n=7；8個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)副，1個(gè)移動(dòng)副，則低副數(shù)為9，高副數(shù)為1，則自由度F=3n-(2pL+pH)=37-(29+1)=2。51.下列鉸鏈四桿機(jī)構(gòu)中能實(shí)現(xiàn)急回運(yùn)動(dòng)的是_。 A.雙搖桿機(jī)構(gòu) B.曲柄搖桿機(jī)構(gòu) C.雙曲柄機(jī)構(gòu) D.對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 曲柄

31、搖桿機(jī)構(gòu)中，搖桿反行程時(shí)的平均擺動(dòng)速度大于正行程時(shí)的平均擺動(dòng)速度，這就是所謂的急回特性。52.在滾子從動(dòng)件凸輪機(jī)構(gòu)中，對(duì)于外凸的凸輪理論輪廓曲線，為保證作出凸輪的實(shí)際輪廓曲線不會(huì)出現(xiàn)變尖或交叉現(xiàn)象，必須滿足_。 A.滾子半徑大于理論輪廓曲線最小曲率半徑 B.滾子半徑等于理論輪廓曲線最小曲率半徑 C.滾子半徑小于理論輪廓曲線最小曲率半徑 D.無(wú)論滾子半徑為多大（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 為了使凸輪輪廓在任何位置既不變尖也不相交，滾子半徑必須小于理論輪廓外凸部分的最小曲率半徑。53.在螺桿連接設(shè)計(jì)中，被連接件為鑄鐵時(shí)，往往在螺栓孑L處制作沉頭座或凸臺(tái)，其目的是_。 A.便于裝配 B.便于安裝防松裝置 C.避免螺栓受拉力過(guò)大 D.避免螺栓附加受彎曲應(yīng)力作用（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 為避免在鑄件或鍛件等未加工表面上安裝螺栓所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力，可采用凸臺(tái)或沉孔等結(jié)構(gòu)，經(jīng)加工以后可獲得平整的支撐面。54.V帶傳動(dòng)工作時(shí)產(chǎn)生彈性滑動(dòng)的原因是_。 A.帶與帶輪之間的摩擦系數(shù)太小 B.帶輪的包角太小