山西某煤礦35kv變電所方案設(shè)計書23655

1、畢業(yè)設(shè)計主要考察了我們四年來對理論知識的掌握程度，以及對專業(yè)技術(shù)的實際應(yīng)用能力。通過作畢業(yè)設(shè)計，可以很好地衡量我們獨立思考、 認(rèn)真分析、理論應(yīng)用以及現(xiàn)場實際操作能力。本設(shè)計是為煤礦35kV供電系統(tǒng)而進(jìn)行的設(shè)計。目的是建立 35kV變 電站，為煤礦提供可靠的用電。整個設(shè)計包括了 35kV變電站設(shè)計的所有內(nèi)容。同時考慮到煤礦供電 系統(tǒng)的特點，對變電站的負(fù)荷進(jìn)行了分組，達(dá)到合理、經(jīng)濟(jì)的目的；同時 對功率因數(shù)進(jìn)行補(bǔ)償，使其達(dá)到0.9以上。通過短路電流計算，確定了系 統(tǒng)主接線及運行方式，同時對校驗電氣設(shè)備、繼電保護(hù)整定、采取限流措 施等提供了依據(jù)。在選擇電氣設(shè)備時，考慮了變電站的室內(nèi)外結(jié)構(gòu)和布置、 操作

2、方便等問題。繼電保護(hù)裝置保證了被保護(hù)設(shè)備或線路發(fā)生故障時，保護(hù)裝置迅速動作，有選擇地將故障切除?？紤]到電器設(shè)備可能的漏電現(xiàn)象， 對變電站進(jìn)行了保護(hù)接地的設(shè)計，滿足了接觸電壓和跨步電壓的要求， 保 證了人身安全。為防止變電所遭到雷擊，還進(jìn)行了防雷保護(hù)。采用了避雷 器、避雷針、避雷線等保護(hù)措施，保證了安全。通過以上的設(shè)計，基本構(gòu)成了煤礦 35kV變電站的設(shè)計，滿足了生產(chǎn) 和生活的需要，達(dá)到了安全用電的要求，同時兼顧了可行性、經(jīng)濟(jì)性的原 則。一些具體的數(shù)據(jù)分析和計算方法，在本設(shè)計中也會給出詳細(xì)的說明， 為今后的變電站設(shè)計也提供了一定的依據(jù)。 根據(jù)這些數(shù)據(jù)而選用的電氣設(shè) 備也具有參考的價值。由于我自己

3、能力有限，在設(shè)計中難免會出現(xiàn)這樣或那樣地錯誤和不妥 之處，懇請各位老師能夠批評指正。1概述本設(shè)計的礦變電所位于山西省靜樂縣境內(nèi)，是一個終端變電所，只供杜家村煤礦用電，設(shè)計的電壓等級為 35/6kV。35kV線路為雙回路進(jìn)線， 其中一線是從3公里外的靜樂經(jīng)過架空線路引接而來的是主要的電源來 源，另一線是從從謝村通過架空線路引接而來。系統(tǒng)最大運行方式阻抗 X*=0.4193 ;系統(tǒng)最小運行方式阻抗 X*=0.7389。所用電由負(fù)荷端引出， 經(jīng)動力變壓器提供，采用單母分段原則。1.1電源1. 供電電壓等級：35kV2. 離礦井地面變電所的距離：4km3. 系統(tǒng)電抗最大運行方式：XXmin =0.41

4、93最小運行方式：Xxmax =0.73894. 輸電方式：架空線雙回路5. 出線過流保護(hù)動作時間：3秒6. 電費收取方法：兩部電價制，固定部分按最高負(fù)荷收費，每千瓦6元。1.2 基本地質(zhì)氣象資料1 .日最高溫度 39 C2 .凍土層厚度0.8 米3 .主導(dǎo)風(fēng)向西北4 .最大風(fēng)速4米/秒5 .地震烈度7 度附表一杜家村煤礦用電負(fù)荷統(tǒng)計表用電設(shè)備名稱5(kV)PN(kW)KdCOStan Pca(kW)Qca(kvar)Sca(kVA)Ica(A)1、地面咼壓 主井提升機(jī)620000.90.850.62180011162117.6203.8副井提升機(jī)616000.80.850.621280793

5、.61505.9144.9壓風(fēng)機(jī)612000.80.9-0.5960-460.81066.7102.62、南風(fēng)井通風(fēng)機(jī)68000.70.8-0.8560-42070067.4壓風(fēng)機(jī)65000.70.80.75350262.5437.542.1低壓設(shè)備65390.70.80.75377.3283471.645.43、北風(fēng)井通風(fēng)機(jī)68000.70.8-0.8560-42070067.4壓風(fēng)機(jī)65000.70.80.75350262.5437.542.1低壓設(shè)備65390.70.80.75377.3283471.645.44、地面低壓地面工業(yè)工場61879.60.70.770.821273.5104

6、4.31646.9158.5立井鍋爐房69140.60.71.02548.4559.4783.475.4機(jī)修廠68880.40.651.17355.2415.2546.552.6坑木廠62470.40.71.0298.8100.8141.413.6選煤廠631640.60.80.751898.41423.82373228.3水源井61750.80.80.7514010517516.8工人村67350.50.71.02367.5374.952550.5其它用電設(shè)備66820.50.71.02341347.8487.146.95、井下咼壓主排水泵咼637500.90.850.623187.5197

7、6.33750360.9主排水泵正625000.90.850.6221251317.52500204.66、井下低壓井底車場66420.60.80.75385.2288.9481.546.3111采區(qū)69120.60.71.02547.2558.1781.575.2113采區(qū)69050.60.71.02543553.9775.774.6124采區(qū)68990.60.71.02557.4568.5796.376.6156采區(qū)616170.80.750.881212.81067.31617.1155.62負(fù)荷計算及無功補(bǔ)償計算企業(yè)生產(chǎn)所需的電能，都是由電力系統(tǒng)供給，企業(yè)所需的電能都是通 過企業(yè)的各級

8、變電站經(jīng)過電壓變換后， 分配到各用電設(shè)備。因此企業(yè)變電 站可以說是企業(yè)電力供應(yīng)的樞紐， 所處的位置十分重要。進(jìn)行企業(yè)電力負(fù) 荷計算的主要目的就是為了正確地選擇企業(yè)各級變電站的變壓器容量、各種企業(yè)電力設(shè)備的型號、規(guī)格以及供電網(wǎng)所用的導(dǎo)線型號等提供科學(xué)依 據(jù)。2.1需用系數(shù)法統(tǒng)計負(fù)荷由于一臺設(shè)備的額定容量往往大于其實際負(fù)荷，成組設(shè)備中各負(fù)荷的功率因數(shù)（COS）不同，一般又不同時工作，最大負(fù)荷不同時出現(xiàn)等情 況。所以難以精確地計算變電所負(fù)荷。 故本設(shè)計采用了較為精確的需用系 數(shù)法來進(jìn)行變電所負(fù)荷計算。其計算簡便，煤礦系統(tǒng)的供電設(shè)計目前主要 采用這種方法。其計算公式的一般表達(dá)式為：R廠 KdPn 刀,

9、kWYQca=PCaHa n 申kvarSca 二 PCa / COS :kVA二氐 /( 3Un)式中 Ra、Qca、Sca用電設(shè)備的有功無功視在功率計算負(fù)何；Pn刀Untan :用電設(shè)備的總額定容量；額定電壓；功率因數(shù)角的正切值；I caKd該用電設(shè)備的計算負(fù)荷電流； 需用系數(shù)。ca根據(jù)負(fù)荷資料，求出各類成組設(shè)備的設(shè)備容量、tan :、有功功率P、 無功功率Q及視在功率S。需用系數(shù)法負(fù)荷計算的步驟從負(fù)載端開始逐級上推，到電源進(jìn)線為 止。2.2負(fù)荷統(tǒng)計與計算地面6kV高壓主井提升機(jī)P =2000kW, Kd =0.9, cos :=0.85, tan =0.62PPca d N 刀=0.9

10、2000=1800kWQca = Ra tan =1800 0.62=1116kvarSea =FCa/cos =180085=2117.6kVA, lca =SCa /( J3un)=203.8A副井提升機(jī)P =1600kW,Kd =0.8,cos=0.85,tan =0.62Pea 二 Kd Pn乙=0.8 1600=1280kWQca =巳 tan=1600 0.62=793.6kvarsca 二巳/COS =160085=1505.9kVA, lca = Sca/(. 3un )=144.9A壓風(fēng)機(jī)P =1200kW,Kd =0.8,cos : =0.9,tan =-0.48P K P

11、ca 一 d N 刀=0.8 1200=960kWQca =比 tan : =960(-0.48 )=-460.8kvarSca 二 Fca/cos 上9609=1066.7kVA, lc Sca/, 3un ) =102.6A其它同理，在此不做贅述，最后統(tǒng)計結(jié)果見附表一地面工業(yè)廣場地面工業(yè)廣場的用電設(shè)備有一類負(fù)荷的輔助設(shè)備，負(fù)荷計算如下: 主井輔助設(shè)備Pg =259.8kW,Kd=0.7, cos =0.7, tan =1.02Kd PN 刀=181.9kW, Qca = PCa tan =1185.5kvarSca = FCa / cos=259.8kVA, I ca = Sca /( 3

12、u N) =394.7A副井輔助設(shè)備P =226.8kW, Kd =0.7, cos=0.7, tan =1.02P Kh Pca dN 刀=158.8kW, Qca = Fca tan =162kvarSca 二巳a/COS =162kVA, Ica 二 Sca/( 3Un)=344.7A壓風(fēng)機(jī)輔助設(shè)備Pg =483kW, Kd =0.7, cos : =0.75,tan =0.88Pca 二 Kd Pn 刀=338.1kW, Qca = Pca tan =297.5kvarSca 二 Ra / cos ： =450.8kVA, Ica 二 Sca /( Bn ) =684.9A消防水泵Pg

13、 =55kW, Kd=0.24,cos : =0.8,tan ： =0.75P K Pca dN 刀=13.2kW, Qca = Pca tan ： =9.9kvarSca 二巳/COS =16.5kVA, Ica =Sca/(3UN)=25.1A污水泵Pg =20kW, Kd =0.75, cos ： =0.75,tan : =0.88PPca dN 刀=15kW,Qca = Pca tan=13.2kvarSca 二 Ra/COS =20kVA, Ica 二 Sa 心 3Un ) =30.4A礦燈房PN、. =60.5kW, Kd =0.7, cos=0.7, tan =1.02P = K

14、 pca 一 dN 刀=42.4kW, Qa = Pca tan :=43.2kvarSca 二巳/COS 上60.6kVA, Ica 二Sca/(.3UN)=92.1A3、考慮到工業(yè)廣場低壓負(fù)荷有一類負(fù)荷的輔助設(shè)備，為了保證供電的可1589.12 1250靠性，選兩臺變壓器：Sn.t St= KSca . 7 X1 589V 11 kV.A4型號額定電壓額定損耗（Kw）阻抗電壓空載電流連接組重量外形尺寸,m咼壓（kV）低壓（Kv）空載短路%S9-1250/1060.42.211.84.51.2Y,y n04.65t2.31*1.91*2.63可選S9-1250/10型變壓器兩臺，其技術(shù)參數(shù)見

15、表 2-1變壓器的負(fù)荷系數(shù)為:= 0.6361、附表一全礦負(fù)荷計算統(tǒng)計高壓側(cè)負(fù)荷總計Z 巳=1800+1080+ + 1212.8=18073.5kW7 Qca =1116+793.6+ 1067.3=11087.1kvar最大負(fù)荷同時系數(shù)，Ksp=0.9 , KSq=0.95，貝U:P、=Ksp? pca =0.9 18073.5=16266.2kWQ 二 Ksq、Qa =0.95 11087.1=10532.7kvar=.16266.2： 10532.72=19378.5Kvacos ： NATP 16266.2S 19378.5二 0.8392.3 功率補(bǔ)償功率因數(shù)補(bǔ)償在負(fù)載有功功率不變

16、的情況下，當(dāng)功率因數(shù)降低后，則發(fā)電機(jī)和變壓器的工作電流增大，使其能夠輸出的有功功率下降（P二S cos），使設(shè)備容量不能充分利用。電流增大，使電能損耗 和導(dǎo)線截面增加（P3UI cos，當(dāng)U不變，cos，則I ， -I2R ），電網(wǎng)的初期投資和運行費用也相應(yīng)提高； 電流的增大， 還造成發(fā)電機(jī)、變壓器和網(wǎng)絡(luò)中的電壓損失增大，電動機(jī)的端電壓 下降，從而減小了感應(yīng)電動機(jī)的起動轉(zhuǎn)矩和過負(fù)荷能力提高功率因數(shù)的關(guān)鍵，在于如何減少電力系統(tǒng)中各個部分所需 要的無功功率，特別是減少負(fù)載從電網(wǎng)中取用的無功功率，使電網(wǎng) 在傳送一定的有功功率時，盡量少輸送或不輸送無功功率。提高功率因數(shù)的方法主要有： 提高用電設(shè)備本身

17、的功率因數(shù)。在生產(chǎn)中，盡量采用鼠籠式異步發(fā)電機(jī)，避免電動機(jī)與變壓器 的轉(zhuǎn)載運行；對不需調(diào)速的大型設(shè)備，盡量采用同步機(jī)，采用高壓電動機(jī)等。在本設(shè)計中，扇風(fēng)機(jī)和壓風(fēng)機(jī)就采用了同步電動機(jī)，它 對該礦供電系統(tǒng)的功率因數(shù)具有一定的補(bǔ)償作用。 人工補(bǔ)償法。多采用同步調(diào)相機(jī)和靜電電容器等人工補(bǔ)償裝置。目前礦井變 電所多在6KV母線上裝設(shè)靜電電容器來進(jìn)行集中補(bǔ)償， 本變電所也 采用了該方法。并聯(lián)移相電容器的簡單原理：主要是利用電容器產(chǎn)生的無功功 率與電感負(fù)載的無功功率相互交換，從而減小負(fù)載向電圈吸取的無 功功率，提高了整個負(fù)荷相對電源的功率因數(shù)。并聯(lián)電容器補(bǔ)償法有投資少，有功功率損耗小，運行維修方便, 故障范

18、圍小、無震動與噪聲、安裝地點靈活等優(yōu)點。其缺點是只能 有級調(diào)節(jié)，而不能隨負(fù)荷無功功率需要的變化進(jìn)行自動平滑的調(diào)節(jié)。電容器組一般應(yīng)采用“二”接法。因為:“二”接線可以防止電容器容量不對稱而出現(xiàn)的過電壓。電容器 電壓最為敏感，而容易造成電容器擊穿的事故。星形接線則由于中性點位 移，產(chǎn)生部分過電壓?！岸苯臃ㄈ舭l(fā)生一相斷線，只是使各相的補(bǔ)償容量有所減小， 不致于嚴(yán)重不平衡，而星形接法若發(fā)生一相斷線，就使該相失去補(bǔ)償，嚴(yán) 重影響供電質(zhì)量。 采用“二”接法可以充分發(fā)揮電容器的補(bǔ)償能力。電容器的容量 與電壓有關(guān)。Qc_- = UCKvar。在“接法時，每相電容被加上線電壓。而采用星形接法時，每相電容器被加

19、上相電壓，所以有 Q一C U = CU Q Kvar。上式表明，具有相同電容器容量-、333的三個單相電容器組，采用“ 接法時的補(bǔ)償容量是采用星形接法的 3倍，因此在電壓相等的情況下，因盡量采用“二”接法。1利用電容器補(bǔ)償所需的容量企業(yè)為了使功率因數(shù)達(dá)到規(guī)定值以上，一般都用并聯(lián)電容器的方法進(jìn) 行人工補(bǔ)償。因全礦自然功率因數(shù)cos NAT =0.839，低于0.9，所以應(yīng)進(jìn)行人工補(bǔ) 償，補(bǔ)償后的功率因數(shù)應(yīng)達(dá)到 0.95，即cos；t =0.95，則全礦所需的補(bǔ)償 容量為：Qc =P (tanNAT -tan 3)=16266.2 ( 0.649 0.329) =5205.2kvar2、電容器柜數(shù)

20、和型號的確定電容器采用雙星型接線接在變電所的二次母線上，因此選容量為N 二30kvar，額定電壓為6.3/ = 3kV的電容器，裝于電容柜中，每柜裝 9 個, 每柜容量為 270kvar ， 則電容柜的總數(shù)為：5877.6k varSa.c16919.2由于電容器柜應(yīng)分成相等的兩組，所以每段母線上每組的電容柜數(shù)n應(yīng)為N 21 3n5.3，取 N=4n=24 臺442、電容器的實際補(bǔ)償量Qc=qNc$gU )2 = 2724i ch=7 83kA動穩(wěn)定性符合要求。3、熱穩(wěn)定性校驗35kA側(cè)斷路器的熱穩(wěn)定校驗：由于變壓器的容量為16000kVA，變壓器設(shè)有差動保護(hù)，因此在差動 保護(hù)范圍內(nèi)短路的時候

21、，由于其為瞬間動作，繼電器保護(hù)動作時限為0,此時假想時間ti=0.2s,當(dāng)短路發(fā)生在6kV母線上時，差動保護(hù)不動作，（因 不在其保護(hù)范圍內(nèi)），此時假想時間ti=2.2S,故35kV母線短路時，35kV 側(cè)斷路器相當(dāng)于4S的熱穩(wěn)定電流為：Its Q二 7.83、042= 1.751kAS=197MVA滿足要求。2. 選隔離開關(guān)隔離開關(guān)是高壓開關(guān)的一種，它設(shè)有專門的滅弧結(jié)構(gòu)，不能用來切斷 負(fù)荷電流和斷路電流；使用時通常與斷路器配合，只有在斷路器斷開后才 能進(jìn)行操作，使線路呈現(xiàn)明顯斷口，便于檢修。隔離開關(guān)的主要用途是隔離電源，保證電氣設(shè)備與線路在檢修時與電 源有明顯的斷口，選擇時應(yīng)滿足的條件如上，隔

22、離開關(guān)應(yīng)按其額定電壓、 額定電流及使用的環(huán)境條件選擇出合適的規(guī)格和型號，然后按短路電流的動、熱穩(wěn)定性進(jìn)行校驗。按環(huán)境條件選擇隔離開關(guān)時，可根據(jù)安裝地點和 環(huán)境條件選擇戶內(nèi)式、戶外式、普通型。計算隔離開關(guān)的長時最大工作電流Iarm。當(dāng)一條線路故障時，全部負(fù)荷電流都通過35kV高壓側(cè)的隔離開關(guān)，故長時最大工作電流為：S _ 16000kVAarm 厲Uni 一 73匯35kV故初步選擇35kV側(cè)的隔離開關(guān)為GW5-35G/600,采用的是室外布置， 技術(shù)參數(shù)如下：設(shè)備型號：GW5-35G/600額定電壓：35kV額定電流：600A極限通過電流峰值：72kA4S熱穩(wěn)定電流：16kA重量：3T外型尺寸

23、（m）: 2.7 X 0.9X 0.9配用操作機(jī)構(gòu)：CS17型（手動）1、動穩(wěn)定校驗35kV母線上的最大沖擊電流 7.83kA72kA;動穩(wěn)定符合要求2、熱穩(wěn)定校驗對35kV側(cè)隔離開關(guān)來說，最嚴(yán)重的情況是線路不并聯(lián)運行，此時差 動保護(hù)不起作用，當(dāng)短路發(fā)生在隔離開關(guān)后，并在斷路器之前時事故 切除靠上一級的變電所的過流保護(hù)，繼電器動作時限應(yīng)比35kV進(jìn)線的繼電保護(hù)動作時限2.5S大一個時限級差，故tse=2.5+0.5=3S,此時 短路電流經(jīng)過隔離開關(guān)的總時間為t珂二tbc tse =0.2+3=3.2S 相當(dāng)于4S的熱穩(wěn)定電流為ltSQ = I邊皤= 3.07漢JYNkAcIGkA 熱穩(wěn)定滿足條

24、件5.2 低壓設(shè)備的選擇按設(shè)備工作環(huán)境條件及電壓，電流選擇短路器型號，然后按所選斷路 器的參數(shù)進(jìn)行校驗。低壓斷路器的選擇及其校驗1當(dāng)一臺變壓器故障或斷路器檢修的時候，6kV側(cè)斷路器的長時最大負(fù)荷等于變壓器的額定容量，此時，6kV側(cè)的斷路器的長時最大工作電流為:1 m2_SN T_3Un216003 6=1540A故6kV側(cè)的斷路器選SN10-10/2000。6kV側(cè)的斷路器型號規(guī)格：SN10-10/2000;額定電壓：10kV;額定電流：2000A;極限通過電流峰值：140kA;4S熱穩(wěn)定電流：40kA;固有分閘時間：O.07S;固有合閘時間：O.2S;配用操作機(jī)構(gòu)：CD10型（電動）;2、動

25、穩(wěn)定校驗根據(jù)短路計算參數(shù)可知：6kV側(cè)的斷路器的最大沖擊電流為：imax =130kA 口二23.92kA動穩(wěn)定滿足要求3、6kA側(cè)斷路器的熱穩(wěn)定校驗因35kA側(cè)斷路器的過流保護(hù)時間限為2S，ti=2.2S，在6kA母線側(cè)短河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書 路時相當(dāng)于4S的熱穩(wěn)定電流為： 仁=1閃審=23.92 匯6kV側(cè)斷路器的熱穩(wěn)定符合要求。522低壓隔離開關(guān)的選擇和校驗1、計算隔離開關(guān)的長時最大工作電流Iarm。當(dāng)一條線路故障時，全部負(fù) 荷電流都通過6kV低壓側(cè)的隔離開關(guān)，通過6kV側(cè)的隔離開關(guān)的長時最大工作電流為：1 ar mS3Un216000kVA3 6kV二1540A故初步選擇

26、6kV側(cè)的隔離開關(guān)為GN25-10Q/2000。6kV側(cè)隔離開關(guān)的技術(shù)參數(shù)：型號規(guī)格電壓電流動穩(wěn)定電流4s熱穩(wěn)定電流GN25-10Q/200010kV2kA100kA40kA3、動穩(wěn)定性校驗：6V母線上的最大沖擊電流 23.92kA 100kA，滿足要求4、熱穩(wěn)定性校驗：6kV側(cè)隔離開關(guān) 龜=I= 9.3曠俘= 8.9kA ：40kA，滿足要求?；ジ衅鞯倪x擇及其校驗互感器是一次電路與二次電路之間的聯(lián)絡(luò)元件，用以分別向測量儀表 和繼電器的電壓線圈和電流線圈供電。1、電流互感器的選擇電流互感器按使用地點電網(wǎng)電壓與長期最大負(fù)荷電流來選擇，并按短 路條件校驗動熱穩(wěn)定性。35kV母線側(cè)電流互感器的選擇：

27、因母聯(lián)斷路器不用于測量，只設(shè)保護(hù)，故選用 LCWDL-35-3-600/5型 電流互感器裝入，其互感比為600/5，二次負(fù)荷額定阻抗為2Q , 1s熱穩(wěn) 定倍數(shù)為75,動穩(wěn)定倍數(shù)為135。6kV母線側(cè)電流互感器的選擇：6kV母線側(cè)的最大長時工作電流I ca 丁一 -600二923.6AV3UN1 730則初步選擇LZD1-10型電流互感器，其技術(shù)參數(shù)如下：型號：LDZ1-10工作電壓：10kV額定電流比：1000/51S熱穩(wěn)定倍數(shù)：50動穩(wěn)定倍數(shù)：90熱穩(wěn)定校驗：ish2（I：tep）2 =（9380 1.7）2 =15 107,故滿足熱穩(wěn)定。因為、,2In1Kf0.3 140=59.4制=2

28、3.9,故滿足動穩(wěn)定。2、電壓互感器的選擇：本35kV變電所為終端變電所，35kV進(jìn)線不需要進(jìn)行絕緣監(jiān)測，只需 要測量線路電壓，故按前面計算，選 JDJ-35型電壓互感器兩臺：其技術(shù)參數(shù)如 下所示型號規(guī)格：JDJ-35型；原邊電壓：35kV;副邊電壓：0.1kV;額定容量及精確度：150VA-0.5級；極限容量：1200VA由于系統(tǒng)電壓為35kV,短路容量為197MVA所以可以看出此電壓互 感器器完全符合系統(tǒng)要求，并能夠通過校驗。3、所用變壓器的設(shè)計及配套用高壓熔斷器的選擇：由于所用電負(fù)荷較小，故所用變壓器的容量一般為50 315kVA在本設(shè)計中選用型號為Sz -50/35型電力變壓器，其技術(shù)

29、數(shù)據(jù)為：型號額定電壓（kV）額定損耗（W）阻抗電壓空載電流連接組重量外形尺寸,mm高壓低壓空載短路%Sz-50/35350.426513506.53.5Y,y n0800kg1145*935*1800變電所用的熔斷器選用RW9 - 35/2型跌落式熔斷器，其技術(shù)數(shù)據(jù)為:額定電壓35kV容管電流為2A,最大斷流容量為600MVA所用變長時工作電流為：I gi= S=50 =0.82AJ32d 35/3容管電流為2A,大于0.82A，故所選熔斷器符合要求。母線的選擇變電所中各種電壓配電裝置的母線，以及電器間的連接大都采用銅、 鋁，或鋼的矩形，圓形，管形裸導(dǎo)線和多芯絞線。母線在電力系統(tǒng)中起著 匯總與

30、分配電能的作用，由于多數(shù)情況下引出線數(shù)目要比電源數(shù)目多好幾 倍，故在二之間采取母線連接，即有利于電能交換，還可使接線簡單明了 和運行方便，也便于擴(kuò)建；配電裝置的母線主要用銅和鋁作成，銅的電阻 率低，機(jī)械強(qiáng)度大，抗腐蝕性強(qiáng)，是很好的母線材料。但是，由于銅在工 業(yè)中有很重要的用途，價格較貴，故考慮經(jīng)濟(jì)問題，采用“以鋁代銅”的 方針，母線的主要材料使用鋁。本設(shè)計中采用銅芯鋁絞線（LQJ作母線, 在選擇中按正常情況下長時最大負(fù)荷運行。一、35kV母線的選擇35kV輸電線和母線選用同型號的導(dǎo)線1、按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇截面積當(dāng)一臺變壓器故障或斷路器檢修的時候，35kV側(cè)母線的長時最大負(fù)荷等于變壓器的額定容量，此時，35kV側(cè)母線的電流為：I=Sea.35 = 14700 =242.5A考慮通常情況下過負(fù)荷5%,則其最大 、3Udi 3 35長時負(fù)荷電流為I g1 =242.5 1.05=254.6A。由于兩臺主變分裂運行，正常情況下線路也分裂運行，故每一回路的 工作電流為：g max1 I emax = - 254.6=127.3A2 2鋁絞線的經(jīng)濟(jì)電流密度為），導(dǎo)線的經(jīng)濟(jì)截面為:a1273Ji 0.92=141.