船體設(shè)計原則GL

1、第3節(jié) 設(shè)計原則A. 總則1. 適用范圍本節(jié)包括船體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的定義和通用設(shè)計衡準(zhǔn)以及有關(guān)的結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)。2. 許用應(yīng)力和要求的剖面特征下列各節(jié)中，除了列出肋骨腹板、橫梁、桁材、扶強(qiáng)材等的橫剖面面積和剖面模數(shù)的計算公式外，還對用直接的強(qiáng)度計算方法確定這些構(gòu)件的尺寸時的許用應(yīng)力作出說明。如用批準(zhǔn)的計算方法（例如采用有限元法，或采用實尺度測量予以驗證）進(jìn)行精確的應(yīng)力分析，則許用應(yīng)力可增加10。所要求的剖面模數(shù)和腹板面積原則上應(yīng)相對于與連接的板平行的軸。對于商品化的和與板垂直連接的型材，通常在表格中可以查得其剖面特征。如加強(qiáng)筋和桁材的腹板未與板垂直連接（例如前體的外傾船殼板上的肋骨），其剖面特征（慣性矩、

2、剖面模數(shù)和剪切面積）應(yīng)相對于與該板平行的軸進(jìn)行計算。對于球型材和扁材，傾斜型材的剖面模數(shù)應(yīng)近似地用垂直布置型材的剖面模數(shù)乘以sin 計算確定，其中系指腹板與附連板之間夾角(銳角)。注：對于球型材和扁材，通常僅當(dāng)小于75°時，才需考慮的影響。此外，根據(jù)L，如由于不對稱的型材出現(xiàn)附加應(yīng)力，所要求的剖面模數(shù)應(yīng)提高到KSP倍，該系數(shù)根據(jù)型材的類型來確定，見L。3. 承受垂向（或橫向）壓力的板格在下列各節(jié)中列出的承受垂向（或橫向）壓力的板格的公式均假定為非曲面板格，且其邊長比b/a2.24。對于曲面板格和/或邊長比小于b/a2.24的板格，其厚度可按下式減少：C 常數(shù)，例如對于液艙板C=1.1

3、；f1f2r 曲率半徑；a 板格短邊長；b 板格長邊長；p 所用的設(shè)計載荷。以上所述不適用于按第15節(jié)承受冰壓力的板格，以及按第6節(jié)確定的縱骨架式的舷側(cè)外板。4. 疲勞強(qiáng)度如要求或擬對結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)節(jié)點進(jìn)行疲勞強(qiáng)度分析，則應(yīng)符合第20節(jié)的要求。B. 船體的上緣和下緣1. 至強(qiáng)力甲板邊線下Z0處為止的所有縱向連續(xù)構(gòu)件和至基線上ZU處為止的所有縱向連續(xù)構(gòu)件分別認(rèn)為是上緣和下緣。2. 如上緣和/或下緣采用普通船體結(jié)構(gòu)鋼，則它們的垂向范圍為Z0ZU0.1H。對強(qiáng)力甲板以上具有縱向的連續(xù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的船舶，應(yīng)采用假想的深度H¢eB+ e¢D。eB 中橫剖面的中和軸與基線之間的距離m；e

4、62;D見第5節(jié)C.4.1。3. 由一個等級的較高強(qiáng)度鋼分別制成的船體上緣和下緣的垂向范圍應(yīng)不小于：z = e (1-nk)e 中橫剖面的中和軸至甲板邊線的距離，或至基線的距離。對強(qiáng)力甲板上方有縱向連續(xù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的船舶，見第5節(jié)C.4.1。n W(a)/WW(a) 甲板或船底的實際剖面模數(shù)；W 甲板或船底的規(guī)范剖面模數(shù)。如采用兩個等級的較高強(qiáng)度鋼，則在任何一點的應(yīng)力均應(yīng)不大于第5節(jié)C.1.1中規(guī)定的許用應(yīng)力。C. 無支承跨距1. 加強(qiáng)筋、肋骨無支承跨距系指在兩根支承桁材之間的加強(qiáng)筋實際長度，或者包括端部連接(肘板)在內(nèi)的加強(qiáng)筋長度。通常假定肋距和跨距是在平行于船的中心線的垂直平面上量取的。但是，

5、如該船的舷側(cè)與該平面偏斜大于10，則肋距和跨距應(yīng)沿該船船舷量取?？梢赃x擇支承點之間的舷長來代替有曲度肋骨的實際長度。2. 槽形艙壁單元槽形艙壁單元的無支承跨距，系指其在船底或甲板之間的長度，在垂直桁之間或水平桁之間的長度。如槽形艙壁構(gòu)件連接至剛度較低的箱形構(gòu)件，除非另有計算證明，否則這些箱形的深度應(yīng)包括在跨距內(nèi)。3. 強(qiáng)橫構(gòu)件和桁材強(qiáng)橫構(gòu)件和桁材的無支承跨距按圖3.1確定，與端部的連接形式有關(guān)。在特殊情況下，決定桁材的跨度時，應(yīng)計及相鄰桁材的剛度。圖3.1D. 端部連接1. 定義為確定橫梁、加強(qiáng)筋和桁材的尺寸，將采用術(shù)語“剛性固定”和“簡支”。如加強(qiáng)筋用肘板剛性連接至其他構(gòu)件上，或加強(qiáng)筋穿過支

6、承它的桁材，則假定為“剛性固定”。扶強(qiáng)材端部削斜，或扶強(qiáng)材僅連接至板上，可假定為“簡支”，另見3。2. 肘板2.1 截面所要求的剖面模數(shù)是決定肘板尺寸的最主要因素。如不同剖面模數(shù)的型材相互連接在一起，則肘板的尺寸一般由較小的型材決定。2.2 肘板的厚度應(yīng)不小于：t = c+ tk mmc= 1.2，對于無折邊的肘板；c= 0.95，對于有折邊的肘板；k1 截面的材料系數(shù)k，按第2節(jié)B.2確定；tk 腐蝕裕量。按K確定；W 較小截面構(gòu)件的剖面模數(shù)cm3；tmin= 6.5mm；tmax 較小截面構(gòu)件的腹板厚度。液艙內(nèi)和散貨船貨艙內(nèi)肘板的最小厚度見第12節(jié)A.7，第23節(jié)B.5.3和第24節(jié)A.1

7、3。2.3 肘板的邊長應(yīng)不小于： min= 100mmct = t a = “建造時”肘板的厚度mmt a按2.2確定的tW 見2.2；k2 肘板的材料系數(shù)k，按第2節(jié)B.2確定。邊長是焊接連接的長度。注：對于不同于上述計算的邊長，應(yīng)采用直接計算法計算肘板的厚度以考慮足夠安全的抗屈曲強(qiáng)度后。2.4 焊接連接的焊喉厚度a按第19節(jié)C.2.7確定。2.5 如采用有折邊肘板，其折邊寬度按下式確定： mmb應(yīng)不小于50mm，也不必大于90mm。3. 扶強(qiáng)材的端部削斜如由扶強(qiáng)材支承的板的厚度不小于下列值，扶強(qiáng)材端部可以削斜：tc mmp 設(shè)計載荷kN/m2； 扶強(qiáng)材的無支承跨距m；a 扶強(qiáng)材間距m；Re

8、H板材的最小標(biāo)稱上屈服點N/mm2，按第2節(jié)B.2確定；C= 15.8 對于水密艙壁和液艙艙壁，在承受按第4節(jié)D.1.2確定的載荷p2時；C= 19.6 對于其余構(gòu)件。4. 槽形艙壁單元應(yīng)注意作用在槽形艙壁支承上的力能通過裝配結(jié)構(gòu)構(gòu)件，例如與槽形對齊的短縱桁、桁材或肋板，適當(dāng)?shù)貍鬟f給鄰近結(jié)構(gòu)。注：如短縱桁或類似構(gòu)件未能與槽形艙壁單元的斜面部分板條對齊，則這些板條不能計入用于傳遞約束力矩的支承點處的剖面模數(shù)中。槽形艙壁單元的剖面模數(shù)的計算與第11節(jié)B.4.3所規(guī)定的公式不同，應(yīng)以下式確定：W tb(d + t) cm3。E. 板的有效寬度1. 肋骨和扶強(qiáng)材通常，肋骨和扶強(qiáng)材的間距可取作板的有效寬

9、度。2. 桁材2.1 考慮到載荷的型式，肋骨和桁材的板的有效寬度em可按表3.1確定：為確定單側(cè)或非對稱折邊的有效寬度，可要求進(jìn)行專門計算。表3.1/e01234567³8em1/e00.360.640.820.910.960.981.001.0em2/e00.200.370.520.650.750.840.890.9em1 用于桁材承受均布載荷或不小于6個等間距的集中載荷時。em2 用于桁材承受3個或以下的集中載荷時。中間值可用內(nèi)插法求得。 彎矩曲線的零點間長度，即簡支時可取為無支承跨距；桁材兩端剛性固定時可取為無支承跨距的60。e 被支承板的寬度，由相鄰未被支承區(qū)塊的中心間量取。

10、2.2 板的有效橫截面面積應(yīng)不小于面板的橫截面面積。2.3 承受壓縮應(yīng)力的扶強(qiáng)材和桁材的有效寬度按F.2.2確定，但其值決不應(yīng)大于按2.1確定的有效寬度。3. 懸臂梁如每檔肋骨處裝有懸臂梁，則板的有效寬度可取肋骨間距。如懸臂梁的間距較大，則在相應(yīng)橫截面上板的有效寬度可近似地取為載荷作用點到該橫截面的距離，但應(yīng)不大于懸臂梁的間距。F. 屈曲強(qiáng)度的驗證1 計算方法系根據(jù)DIN18800標(biāo)準(zhǔn)制訂。1. 定義a 單個或部分板格的長度 mm；b 單個板格的寬度 mm；a 單個板格的邊長比；a= a/b；n 部分或整個板架范圍內(nèi)單個板格寬度的數(shù)量；縱向：長度a方向的加強(qiáng)筋橫向：寬度b方向的加強(qiáng)筋圖3.2t

11、 計算的板厚mm；t= ta - tkmm；ta 實際的板厚mm；tk 腐蝕裕量，按K確定 mm；sx x向的膜應(yīng)力 N/mm2；sy y向的膜應(yīng)力 N/mm2；t x-y平面內(nèi)的剪應(yīng)力 N/mm2。壓應(yīng)力和剪應(yīng)力應(yīng)取為正值，拉應(yīng)力應(yīng)取為負(fù)值。注：如x向和y向的應(yīng)力已計及泊桑作用，則可采用下列經(jīng)修正的應(yīng)力值： 計及泊桑作用的應(yīng)力； 邊緣應(yīng)力比，按表3.3確定；F1 縱向加強(qiáng)筋邊界條件的修正系數(shù)，按表3.2確定。表3.2修正系數(shù)F11.0，對于兩端削斜的扶強(qiáng)材參照值*:如扶強(qiáng)材兩端有效地連接至相鄰結(jié)構(gòu)上1.051.101.201.30對于扁材對于球型材對于角材和T型材對于高剛度的桁材（例如底部橫

12、材）* 準(zhǔn)確值可由直接計算法確定。se 參照應(yīng)力；se= N/mm2E 彈性模數(shù)；E= 2.6105 N/mm2，對于鋼；E= 0.69105 N/mm2，對于鋁合金；ReH 船體結(jié)構(gòu)鋼的標(biāo)稱屈服點N/mm2，按第2節(jié)B.2確定；ReH 對于鋁合金，0.2規(guī)定非比例伸長應(yīng)力N/mm2；S 安全系數(shù)；S= 1.1，一般情況；S= 1.2，對于完全承受局部載荷的結(jié)構(gòu)；S= 1.05，對于統(tǒng)計獨立載荷的組合；表3.3 平面板格載荷型式邊緣應(yīng)力系數(shù)邊長比a屈曲系數(shù)K縮減系數(shù)110a >1，對于，對于0>>-1-1210a1，對于，對于 ,適用于直接載荷引起的。0，通常適用于彎曲引起的

13、。，適用于極端的載荷情況下彎曲引起的。（例如水密艙壁）0-11a1.5 a1.5 -11aa 310a0, 對于0.7，對于0.70-1 41-1a0續(xù)表3.3平面板格載荷型式邊緣應(yīng)力系數(shù)邊長比a屈曲系數(shù) K縮減系數(shù)5a10 < a < 1，對于0.84，對于> 0.846 按載荷型式5確定r = 縮減系數(shù)以及和7，對于0.7，對于> 0.78，對于0.83，對于> 0.83910K = 6.97邊界條件的說明： 板邊緣自由板邊緣簡支板邊緣固定表3.4曲面板格R/t2500載荷型式邊長比b/R屈曲系數(shù) K縮減系數(shù)1a， 2對于0.4，對于0.4<1.2，對于

14、>1.21b2 2對于0.25 對于0.25<1，對于1<1.5，對于>1.5 3見載荷型式1a4，對于0.4，對于0.4<1.2，對于>1.2邊界條件的說明： 板邊緣自由板邊緣簡支板邊緣固定1、對于大曲率半徑的曲面板格，其減縮系數(shù)X可不必取小于由展開板格求得的值。2、對于單個曲面板格，例如舭列板，其位于平面部分板格或整個板格范圍內(nèi)，縮減系數(shù)可選取如下：載荷型式1b：；載荷型式2： 。對于鋁合金的結(jié)構(gòu)，在每種情況下，安全系數(shù)均應(yīng)增加0.1。l 細(xì)長度的參照值；l= K 屈曲系數(shù)，按表3.3和表3.4確定。一般板格的寬度與板厚之比應(yīng)不超過b/t =100。2.

15、 單個板架的驗證2.1 對于單個板架a×b，應(yīng)驗證其是否符合下述條件：上述條件中的每一項必須小于1.0?？s減系數(shù)kx、ky 和系數(shù)kt見表3.3和/或表3.4。如（拉伸應(yīng)力）kx、ky等于1.0。指數(shù)e1，e2和e 3以及系數(shù)B分別計算求得或設(shè)定：指數(shù)e至e3和系數(shù)B板 格平面曲面e11.25e21.25e31.25B正值（壓應(yīng)力）2.0B負(fù)值（拉應(yīng)力）102.2 板的有效寬度板的有效寬度可由下列公式確定：bm = kx×b，對于縱向加強(qiáng)筋am = ky×a，對于橫向加強(qiáng)筋另見圖3.2。板的有效寬度應(yīng)取不大于按E.2.1求得之值。注：桁材的加強(qiáng)緣板的有效寬度e&#

16、39;m可按下列方法確定：在平行桁材腹板方向進(jìn)行加強(qiáng)：b eme'm = nbmn 有效寬度em范圍內(nèi)加強(qiáng)筋間距b的取整數(shù)，按E.2.1中的表3.1確定。n= int在垂直于桁材腹板的方向進(jìn)行加強(qiáng)：a eme'm= namemn=2.7e 被支承板的寬度，按E.2.1確定。對于bem或aem，b和a必須分別進(jìn)行對換。2.3 腹板和折邊對于型材和桁材的無加強(qiáng)的腹板和折邊，應(yīng)按2.1驗證單個板架的屈曲強(qiáng)度是否足夠。注:船中0.6L區(qū)域內(nèi)，推薦下列腹板高度與腹板厚度之比和/或折邊寬度與折邊厚度之比的參照值：扁材：角材、T型材和球型材：腹板：折邊：bi b1或b2，按圖3.3確定，應(yīng)取

17、大值。3. 部分板架和整個板架的驗證3.1 縱向和橫向加強(qiáng)筋應(yīng)驗證部分板架和整個板架的縱向和橫向連續(xù)的加強(qiáng)筋是否符合3.2和3.3中設(shè)定的條件。3.2 側(cè)向屈曲sa 沿加強(qiáng)筋軸向均勻分布的壓應(yīng)力N/mm2；sa= sx，對于縱向加強(qiáng)筋；sa= sy，對于橫向加強(qiáng)筋；sb 加強(qiáng)筋內(nèi)的彎曲應(yīng)力；sb= N/mm2；Mo 由于加強(qiáng)筋的變形W引起的彎矩；Mo= (cf - pz) > 0M1 由側(cè)向載荷p引起的彎矩；對于縱向連續(xù)加強(qiáng)筋： 對于橫向加強(qiáng)筋：p 側(cè)向載荷kN/m2，按第4節(jié)確定；FKi 加強(qiáng)筋的理想屈曲力N； ，對于縱向加強(qiáng)筋； ，對于橫向加強(qiáng)筋；Ix、Iy 縱向或橫向加強(qiáng)筋（包括帶

18、板的有效寬度）的慣性矩cm4，按2.2確定；pZ 由于sx 、sy和t引起的加強(qiáng)筋的標(biāo)稱側(cè)載荷N/mm2;對于縱向加強(qiáng)筋：對于橫向加強(qiáng)筋： cx ,cy 考慮應(yīng)力垂直于加強(qiáng)筋軸并沿加強(qiáng)筋長度分布變化的系數(shù)cx ,cy=，對于cx ,cy=，對于= 根據(jù)表3.3選取的邊緣應(yīng)力系數(shù)。Ax、Ay 分別為縱向或橫向加強(qiáng)筋的剖面面積mm2；對于縱向加強(qiáng)筋： ；<2.0 ：m1=1.96 ；對于橫向加強(qiáng)筋： ； ；w= w0+w1 ；w0 假定的初始變形mm；，對于縱向加強(qiáng)筋；，對于橫向加強(qiáng)筋；但wo£10mm；注：對于兩端削斜的加強(qiáng)筋，wo 應(yīng)不小于板架的中點至包括有效寬度帶板的型材的中

19、和軸之間的距離。w1 在加強(qiáng)筋跨距中點處由于側(cè)向載荷p引起加強(qiáng)筋的變形mm；在均布載荷的情況下，可采用下列w1的數(shù)值：對于縱向加強(qiáng)筋：對于橫向加強(qiáng)筋：cf 由加強(qiáng)筋提供的彈性支承 N/mm2；，對于縱向加強(qiáng)筋；，對于a2b ，對于a<2b，對于橫向加強(qiáng)筋；cs 計及橫向加強(qiáng)筋邊界條件的系數(shù)；cs= 1.0，對于簡支的加強(qiáng)筋；cs= 2.0，對于部分剛性固定的加強(qiáng)筋；，對于 ，對于wst 包括有效寬度帶板的加強(qiáng)筋(縱向或橫向)的剖面模數(shù)cm3，按2.2確定。對于承受最大應(yīng)力值的構(gòu)件如無側(cè)向載荷p作用，應(yīng)計算加強(qiáng)筋跨距中點產(chǎn)生最大應(yīng)力處的彎曲應(yīng)力sb。如有側(cè)向載荷p作用，則應(yīng)同時計算構(gòu)成加強(qiáng)

20、筋橫截面積的腹板和面板內(nèi)的應(yīng)力（如有必要，還應(yīng)計算板側(cè)處的雙軸向的應(yīng)力）。注：如其慣性距Ix和Iy不小于按下列公式求得之值： cm4 cm4則不承受側(cè)向載荷p的縱向和橫向加強(qiáng)筋具有足夠的尺度。3.3 扭轉(zhuǎn)屈曲3.3.1 縱向加強(qiáng)筋kT= 1.0，對于lT£0.2；，對于lT>0.2；f= 0.5 lT 細(xì)長比的參照值； N/mm2對Ip、IT、Iw，見圖3.3和表3.5；圖3.3Ip 扶強(qiáng)材對C點的極慣性矩cm4；IT 扶強(qiáng)材的圣文南(St.Vernant¢s)慣性矩cm4；Iw 扶強(qiáng)材對C點的扇形慣性矩cm6；e 固定度；hw 腹板高度mm；tw 腹板厚度mm；bf

21、 折邊寬度mm；tf 折邊厚度mm；Aw 腹板面積hwtw ；Af 折邊面積bftf 。3.3.2 橫向加強(qiáng)筋對于承受壓應(yīng)力和不由縱向加強(qiáng)筋支承的橫向加強(qiáng)筋，應(yīng)類似地按3.3.1進(jìn)行驗證。G. 強(qiáng)橫構(gòu)件和桁材的剛度甲板強(qiáng)橫構(gòu)件和桁材的慣性矩應(yīng)不小于：I = cW cm4c= 4.0，如兩端為簡支；c= 2.0，如一端剛性固定；c= 1.5，如兩端剛性固定；W 所考慮構(gòu)件的剖面模數(shù) cm3； 所考慮構(gòu)件的無支承跨距 m。表3.5型材IpITI扁材有球緣或折邊的型材+對于球緣剖面、角型剖面對于T型剖面H. 結(jié)構(gòu)節(jié)點1. 縱向構(gòu)件1.1 在計算橫剖面模數(shù)時計及的所有縱向構(gòu)件應(yīng)在所要求的船舯長度區(qū)域內(nèi)

22、延伸，且應(yīng)逐步過渡到所要求的端部尺寸(另見第5節(jié)C.1)。1.2 應(yīng)盡實際可能地避免縱向構(gòu)件的突然不連續(xù)性，如具有不同尺寸的縱向構(gòu)件相互連接，則應(yīng)保證平順地過渡。在這方面，應(yīng)特別注意構(gòu)成縱向船體結(jié)構(gòu)一部分的縱向連續(xù)艙口圍板的結(jié)構(gòu)。1.3 在縱向艙壁或連續(xù)縱隔壁的端部，應(yīng)有適當(dāng)?shù)闹饾u削斜的肘板。2. 強(qiáng)橫構(gòu)件和桁材2.1 如裝在同一平面上的強(qiáng)橫構(gòu)件和桁材相互連接，則應(yīng)避免嚴(yán)重的強(qiáng)度不連續(xù)。通常，較小桁材的腹板高度應(yīng)不小于較大桁材腹板高度的60。2.2 具有不同尺寸的面板之間的斜度應(yīng)緩和過渡，一般斜度不超過1:3。在界面處作用在面板內(nèi)的力應(yīng)適當(dāng)傳遞。2.3 為傳遞作用力，面板在其轉(zhuǎn)折處應(yīng)有支承。懸

23、臂梁面板的支承見圖3.4。圖3.42.4 如符合下列條件，經(jīng)特別批準(zhǔn)后，可省略折角處的扶強(qiáng)材： N/mm2sa 折角處面板內(nèi)的實際應(yīng)力 N/mm2；sp 面板內(nèi)的許用應(yīng)力 N/mm2；bf 面板寬度 mm；be 面板的有效寬度；be= tw + n1 tf + c ( b - tf ) mm；tw 腹板厚度 mm；tf 面板厚度 mm；b=( bf - tw ) mm；cmax= 12a 折角角度°，見圖3.5；amax= 45°；R 圓形面板的半徑 mm；R= tf，對于彎折的面板；n1= 1，對于非對稱面板(僅在單側(cè)有面板)；n1= 2，對于對稱面板；n2= 0，對于有

24、1至2個邊自由的面板；n2 對于多腹板桁材的面板；n3= 3，如未裝徑向扶強(qiáng)材，n3= 1500，如裝有一個徑向扶強(qiáng)材，n3= 3000，如裝有兩個或以上徑向扶強(qiáng)材，或裝有一個徑向扶強(qiáng)材，如圖3.5所示。圖3.5，如按圖3.5安裝一根扶強(qiáng)材3n33000d 扶強(qiáng)材距折角線的距離mm為驗證折角線處焊縫的疲勞強(qiáng)度，對應(yīng)在厚度為tf面板中應(yīng)力sa的應(yīng)力集中系數(shù)KS（按圖3.5的要求，角度235°）可按下式估算并采用表20.3的載荷型式5進(jìn)行評定：n4=7.143，對于，對于，對于焊縫的形狀應(yīng)符合圖3.6中的要求。扶強(qiáng)材尺寸(參照值)：厚度：tb= 高度：h=1.5b2.5 為防止面板傾斜，

25、應(yīng)設(shè)置適當(dāng)間距的扶強(qiáng)材或防傾肘板，這些防傾構(gòu)件的間距應(yīng)不超過12bf。2.6 腹板應(yīng)加強(qiáng)，以防屈曲(另見F)。2.7 減輕孔的位置應(yīng)使孔邊到面板的距離不小于0.3倍的腹板高度。2.8 在剪應(yīng)力大的部位，應(yīng)盡量避免在腹板上開減輕孔。3. 折角(一般)傳遞垂直于折角的力的折邊結(jié)構(gòu)，在其折角處應(yīng)有足夠的支承，即內(nèi)底的折角應(yīng)位于肋板、縱桁或艙壁的上方。如縱向結(jié)構(gòu)，諸如縱艙壁或甲板包含由對焊接焊成的兩塊板形成的折角，則折角應(yīng)在靠近接頭處而不直接在接頭的部位予以支承。支承結(jié)構(gòu)的最小距離應(yīng)至少為mm見圖3.6。圖3.6對于散貨船，內(nèi)底板和液艙側(cè)斜板之間折角處肋板上的焊接切口應(yīng)用襯板或墊板封閉，見圖3.7。在

26、兩種情況下，內(nèi)底板和內(nèi)底縱桁的焊接均要求采用全熔深焊。圖3.7J. 切口應(yīng)力的估算在自由板邊緣，如艙口角隅、甲板、壁板、縱桁等的開口處，由于線性彈性材料特性，其切口應(yīng)力sK的估算一般應(yīng)滿足下列衡準(zhǔn)：sK fReHf= 1.1，對于普通強(qiáng)度船體結(jié)構(gòu)鋼；= 0.9，對于ReH=315N/mm2的較高強(qiáng)度鋼；= 0.8，對于ReH=355N/mm2的較高強(qiáng)度鋼； =0.73，對于ReH=390N/mm2的較高強(qiáng)度鋼；如板邊緣無切口，且拐角修圓，可允許切口應(yīng)力sK提高20。根據(jù)按第20節(jié)確定的疲勞強(qiáng)度分析，可允許有更多的應(yīng)力增加。圖3.8 圓形開口的切口系數(shù)Kt圖3.9 在單軸向應(yīng)力狀態(tài)下帶圓角的矩形開口的切口系數(shù)Kt（左）和在雙軸向應(yīng)力狀態(tài)下帶圓角的矩形開口的切口系數(shù)Kt（右）對幾種開口型式的切口系數(shù)，見圖3.8和圖3.9。利用有限元計算有可能準(zhǔn)確評定切口應(yīng)力。為進(jìn)行疲勞試驗，應(yīng)考慮由于切口的幾何形狀引起的應(yīng)力增加。見第20節(jié)C表20.3。注：如果不同型式開口之間在應(yīng)變和應(yīng)力方面無相關(guān)性，則這些切口系數(shù)僅可用于具有多開口的