第一章發(fā)動機的性能

1、汽車發(fā)動機原理同學(xué)們好1. 1 發(fā)動機的理論循環(huán)發(fā)動機的理論循環(huán) 實際循環(huán) 1、進(jìn)氣過程: 01 2、壓縮過程: 123、燃燒過程: 24 4、膨脹過程: 45 5、排氣過程: 50實際循環(huán)簡化實際循環(huán)簡化1 1、5 50 01 1 5 51 1， 封閉循環(huán)封閉循環(huán)2 2、1 12 2和和4 45 5 絕絕 熱過程熱過程3 3、2 24 4 2 23 34 4， 加熱過程加熱過程 .1 發(fā)動機理論循環(huán)的基本假定發(fā)動機理論循環(huán)的基本假定1 1、假定工質(zhì)為理想氣體、假定工質(zhì)為理想氣體2 2、忽略進(jìn)、排氣過程，假定為封閉循環(huán)、忽略進(jìn)、排氣過程，假定為封閉循環(huán)3 3、壓縮、膨脹過程簡化

2、為絕熱等熵過程、壓縮、膨脹過程簡化為絕熱等熵過程4 4、燃燒過程簡化為外界熱源等定容或等壓向工質(zhì)加、燃燒過程簡化為外界熱源等定容或等壓向工質(zhì)加 熱，工質(zhì)放熱為等容放熱熱，工質(zhì)放熱為等容放熱5 5、整個循環(huán)過程為可逆過程、整個循環(huán)過程為可逆過程1 1、混合加熱循環(huán)（薩巴德循環(huán)）混合加熱循環(huán)（薩巴德循環(huán)）高速柴油機循環(huán)高速柴油機循環(huán) 燃燒過程為定容、定燃燒過程為定容、定壓加熱過程；壓加熱過程； .2 發(fā)動機的三種基本理論循環(huán)：發(fā)動機的三種基本理論循環(huán)：2 2、定容加熱循環(huán)定容加熱循環(huán)( (奧托循環(huán)）奧托循環(huán)）汽油機循環(huán)汽油機循環(huán) 燃燒過程為定容加熱過程；燃燒過程為定容加熱過程；3

3、3、定壓加熱循環(huán)（狄塞爾循環(huán)）定壓加熱循環(huán)（狄塞爾循環(huán)）高增壓和低速高增壓和低速大型柴油機循環(huán)大型柴油機循環(huán) 燃燒過程為定壓加熱燃燒過程為定壓加熱過程；過程； 1 1. .1 1. .3 3 基本發(fā)動機理論循環(huán)分析基本發(fā)動機理論循環(huán)分析 1 1、循環(huán)特征參數(shù)循環(huán)特征參數(shù) caVV壓縮比壓縮比壓力升高比壓力升高比czpp預(yù)膨脹比預(yù)膨脹比/ZZVV后膨脹比后膨脹比ZbVV 2 2、熱效率熱效率1211QQQWt（1 1）對）對混合加熱循環(huán)混合加熱循環(huán) 1121QQQt利用循環(huán)特性參數(shù)，得利用循環(huán)特性參數(shù)，得 tkkk111111()()（2 2）定容加熱循環(huán)）定容加熱循環(huán)( )( )tk1111

4、tkkk111111()()（3 3）定壓加熱循環(huán)）定壓加熱循環(huán)( )( )tkkk11111()1 tkkk111111()() 3 3、熱效率分析熱效率分析（1 1） （其他參數(shù)不變）（其他參數(shù)不變）對三種循環(huán)，都是對三種循環(huán)，都是 時，時， t t 也也當(dāng)當(dāng) = 20 = 20 左右時，左右時， 對對 t t 影響不大影響不大低速柴油機低速柴油機 = 16 = 162222高速柴油機高速柴油機 = 14 = 142020汽油機汽油機 = 8 = 81212 tkkk111111()()tk111tkkk11111()（2 2） （其他參數(shù)不變）（其他參數(shù)不變）不影響不影響 t t 。定容

5、加熱循環(huán)，定容加熱循環(huán)， 不出現(xiàn)不出現(xiàn)定壓加熱循環(huán)，定壓加熱循環(huán)， = 1= 1混合加熱循環(huán)，混合加熱循環(huán)， 時，時， t t 也也 tkkk111111()()（3 3） （其他參數(shù)不變）（其他參數(shù)不變）定容加熱循環(huán)，定容加熱循環(huán)， = 1 = 1 ，無影響。，無影響。對定壓加熱循環(huán)和混合加熱循環(huán)對定壓加熱循環(huán)和混合加熱循環(huán) 時，時， t t 4 4、循環(huán)平均壓力循環(huán)平均壓力定義：定義：stVWp 根據(jù)熱力學(xué)理論，得到根據(jù)熱力學(xué)理論，得到混合加熱循環(huán)混合加熱循環(huán)平均壓力為平均壓力為：taktmkkpp ) 1() 1(11aP壓縮始點的壓力壓縮始點的壓力(kPa)定容加熱循環(huán)定容加熱循環(huán)平均

6、壓力平均壓力taktvkpp)1(11定壓加熱循環(huán)定壓加熱循環(huán)平均壓力平均壓力taktpkkpp) 1(11（1 1）進(jìn)氣終了壓力進(jìn)氣終了壓力 pa 提高，提高， pt增加；增加； t t 提高，提高， pt 增加增加; ; 凡是使凡是使 t t 提高的因素，也都會增加提高的因素，也都會增加 pt。 （2 2） （其他參數(shù)不變）（其他參數(shù)不變）對三種循環(huán)，都是對三種循環(huán)，都是 時，時，pt 也也（3 3） （其他參數(shù)不變）（其他參數(shù)不變）定容加熱循環(huán)定容加熱循環(huán)混合加熱循環(huán)混合加熱循環(huán)時，時，pt 也也 定壓加熱循環(huán)，定壓加熱循環(huán)， = 1,= 1,不影響不影響 pt 。 （4 4） （其他參

7、數(shù)不變）（其他參數(shù)不變）定容加熱循環(huán)，定容加熱循環(huán)， = 1,= 1,不影響不影響 pt 。 時，時， t t定壓加熱循環(huán)定壓加熱循環(huán)混合加熱循環(huán)混合加熱循環(huán) ，所以所以，pt 是否增加，取決于是否增加，取決于綜合結(jié)果綜合結(jié)果，但但 從表面從表面看看 pt 5 5、三種基本循環(huán)的比較三種基本循環(huán)的比較（1 1）初態(tài)相同，壓縮比）初態(tài)相同，壓縮比 相同，加熱量相同，加熱量Q1相同相同ptmtvt,（2 2）初態(tài)相同，加熱量）初態(tài)相同，加熱量Q1相同，最高爆發(fā)壓力相同相同，最高爆發(fā)壓力相同 ptmtvt,1. 2 發(fā)動機的實際循環(huán)發(fā)動機的實際循環(huán)1 1. .2 2. .1 1 發(fā)動機實際循環(huán)的示功

8、圖發(fā)動機實際循環(huán)的示功圖四沖程四沖程非增壓非增壓發(fā)動機的實際循環(huán)發(fā)動機的實際循環(huán)示功圖示功圖1 1. .2 2. .2 2 發(fā)動機實際循環(huán)的過程發(fā)動機實際循環(huán)的過程四沖程四沖程增壓增壓發(fā)動機的實際循環(huán)發(fā)動機的實際循環(huán)示功圖示功圖1. 2. 3 發(fā)動機實際循環(huán)與理論循環(huán)的比較發(fā)動機實際循環(huán)與理論循環(huán)的比較 發(fā)動機實際循環(huán)與理論循環(huán)相比較，可發(fā)動機實際循環(huán)與理論循環(huán)相比較，可以發(fā)現(xiàn)，兩者存在很大的差異。由于發(fā)動機以發(fā)現(xiàn)，兩者存在很大的差異。由于發(fā)動機理論循環(huán)是在理想條件下得到的，因此，這理論循環(huán)是在理想條件下得到的，因此，這種種差異表明了實際循環(huán)的缺陷，可以說明燃差異表明了實際循環(huán)的缺陷，可以說明

9、燃料燃燒熱量的損失，指示發(fā)動機工作過程改料燃燒熱量的損失，指示發(fā)動機工作過程改進(jìn)的方向。進(jìn)的方向。1. 汽油機的實際循環(huán)汽油機的實際循環(huán)Wk 工質(zhì)損失工質(zhì)損失Wb 傳熱損失傳熱損失Wz 燃燒損失燃燒損失Wr 換氣損失換氣損失W 提前排氣損失提前排氣損失2. 柴油機的實際循環(huán)柴油機的實際循環(huán)Wk 工質(zhì)損失工質(zhì)損失Wb 傳熱損失傳熱損失Wz 燃燒損失燃燒損失Wr 換氣損失換氣損失W 提前排氣損失提前排氣損失 1.1.實際工質(zhì)的影響實際工質(zhì)的影響W Wk k 理論循環(huán)假定工質(zhì)比熱容是定值。燃燒后生成理論循環(huán)假定工質(zhì)比熱容是定值。燃燒后生成COCO2 2HH2 20 0等氣體等氣體. . 比熱容增大比

10、熱容增大, ,循環(huán)的最高溫度降低循環(huán)的最高溫度降低. .泄漏使工質(zhì)數(shù)量減少泄漏使工質(zhì)數(shù)量減少. . 2.2.換氣損失換氣損失WrWr 換氣時消耗的功成為換氣損失換氣時消耗的功成為換氣損失. .其中應(yīng)工質(zhì)流動是需其中應(yīng)工質(zhì)流動是需要克服進(jìn)要克服進(jìn) 排氣系統(tǒng)阻力所消耗的功排氣系統(tǒng)阻力所消耗的功, ,稱為泵氣損失稱為泵氣損失. .造成發(fā)動機實際循環(huán)與理論循環(huán)存在差異的原因：造成發(fā)動機實際循環(huán)與理論循環(huán)存在差異的原因：（1）提前排氣提前排氣；（2）強制排氣強制排氣；（3）強制進(jìn)氣強制進(jìn)氣即泵氣損失即泵氣損失 3.3.燃燒損失燃燒損失W WZ Z 1) 1)實際循環(huán)中燃料燃燒需要一定的時間實際循環(huán)中燃料

11、燃燒需要一定的時間, ,所以噴油或點所以噴油或點火在上止點前火在上止點前, ,并且燃燒還會延續(xù)到膨脹行程并且燃燒還會延續(xù)到膨脹行程. .由此形由此形成非瞬時燃燒損失和補燃損失成非瞬時燃燒損失和補燃損失. 2). 2)實際循環(huán)中會有部實際循環(huán)中會有部分燃料由于缺氧產(chǎn)生不完全燃燒損失分燃料由于缺氧產(chǎn)生不完全燃燒損失. . 3) 3)在高溫下部分燃燒產(chǎn)物分解而吸熱在高溫下部分燃燒產(chǎn)物分解而吸熱, ,即即 222222222OHOHOCOCO熱熱使循環(huán)的最高溫度降低使循環(huán)的最高溫度降低. 4 4 傳熱損失傳熱損失Wb 實際循環(huán)中實際循環(huán)中, ,氣缸壁氣缸壁( (包括氣缸套包括氣缸套 氣缸蓋氣缸蓋 活塞

12、環(huán)活塞環(huán) 氣氣門門 噴油器等噴油器等) )和工質(zhì)的熱交換和工質(zhì)的熱交換, ,造成損失造成損失. . 5 5 缸內(nèi)流動損失損失缸內(nèi)流動損失損失1. 3 發(fā)動機的指示性能指標(biāo)發(fā)動機的指示性能指標(biāo)1 1. .3 3. .1 1 指示功和平均指示壓力指示功和平均指示壓力一、指示功一、指示功W iW i = (F1 F2 ) ab/10-6二、平均指示壓力二、平均指示壓力pmi 表示發(fā)動機單位氣缸表示發(fā)動機單位氣缸 工工作容積的指示功作容積的指示功 于是指示功于是指示功W i (KJ) 可以表示為可以表示為 力學(xué)意義力學(xué)意義：可以把可以把平均指示壓力看作是一平均指示壓力看作是一個作用在活塞上的壓力，個作

13、用在活塞上的壓力，這個壓力使活塞移動一這個壓力使活塞移動一個行程，所做的功即為個行程，所做的功即為指示功。指示功。指示功率指示功率P i: 發(fā)動機單位時間內(nèi)所做的指示功發(fā)動機單位時間內(nèi)所做的指示功30260niVpinWPsmiii四沖程發(fā)動機四沖程發(fā)動機120niVpPsmii二沖程發(fā)動機二沖程發(fā)動機60niVpPsmii1.3.2 指示功率指示功率P i)/ KgKJHu燃料的低熱值（1 1. .3 3. .3 3 指示熱效率和指示燃油消耗率指示熱效率和指示燃油消耗率一、指示熱效率一、指示熱效率 ：實際循環(huán)指示功實際循環(huán)指示功(kJ)與所消耗與所消耗的燃料熱量的燃料熱量(kJ)之比。之比。

14、1QWiitBHPiit6106 . 3)/k)hgBkWPi每小時耗油量（率（試驗測得發(fā)動機指示功it)hkW/(g)/K)指示比油耗每小時耗油量（率（試驗測得發(fā)動機指示功ibhgBKWPi二者有關(guān)系式二者有關(guān)系式二、指示燃油消耗率二、指示燃油消耗率 b i:單位指示功的耗油量。單位指示功的耗油量。310iiPBb6106 . 31Hbii)/ KgKJHu燃料的低熱值（miePPP4 發(fā)動機有效性能指標(biāo)發(fā)動機有效性能指標(biāo)1. 4. 1 發(fā)動機動力性能指標(biāo)發(fā)動機動力性能指標(biāo)1. 有效功和有效功率有效功和有效功率 發(fā)動機曲軸傳遞的功率稱為有效功率發(fā)動機曲軸傳遞的功率稱為有效功率 P Pe e（

15、KWKW），它是工質(zhì)所做指示功率，扣除各種損失后的功率。它是工質(zhì)所做指示功率，扣除各種損失后的功率。 有效功率通過試驗測量得到。有效功率通過試驗測量得到。mieWWW2. 有效扭矩有效扭矩 T Ttqtq(N.m)(N.m) 發(fā)動機曲軸輸出的扭矩稱為發(fā)動機曲軸輸出的扭矩稱為有效扭矩有效扭矩 T Ttq tq 。 有效扭矩也可通過試驗測量得到。有效扭矩也可通過試驗測量得到。 有效扭矩與有效功率的關(guān)系有效扭矩與有效功率的關(guān)系320.1047106010009550tqtqetqn TTnPTn3. 平均有效壓力平均有效壓力 pme 發(fā)動機單位氣缸工作容積所做有效功即發(fā)動機單位氣缸工作容積所做有效功

16、即平平均有效壓力均有效壓力 pme（MPa)。30meSepVi nP 3303.1410tqemessTPPi Vni V4. 轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速 n n 和活塞平均速度和活塞平均速度 Cm 發(fā)動機轉(zhuǎn)速高，單位時間作功次數(shù)多，可發(fā)動機轉(zhuǎn)速高，單位時間作功次數(shù)多，可在不增加發(fā)動機的體積和質(zhì)量條件下，提高發(fā)在不增加發(fā)動機的體積和質(zhì)量條件下，提高發(fā)動機的功率。動機的功率。 發(fā)動機的轉(zhuǎn)速主要取決于氣缸內(nèi)的燃燒速發(fā)動機的轉(zhuǎn)速主要取決于氣缸內(nèi)的燃燒速度，不能任意提高。度，不能任意提高。30SnCmCmCm大，則活塞組的熱負(fù)荷和曲柄連桿機構(gòu)的慣性力均大，則活塞組的熱負(fù)荷和曲柄連桿機構(gòu)的慣性力均增大，磨損加劇，壽命下

17、降。一般汽油機不超過增大，磨損加劇，壽命下降。一般汽油機不超過18M/S18M/S，柴油機不超過，柴油機不超過13m/s13m/s。為提高轉(zhuǎn)速又不使為提高轉(zhuǎn)速又不使CmCm過大，可以減小行程過大，可以減小行程S S，即對于，即對于高速發(fā)動機，在結(jié)構(gòu)上采用較小的行程缸徑比高速發(fā)動機，在結(jié)構(gòu)上采用較小的行程缸徑比(S/D)(S/D)值。值。當(dāng)當(dāng)S/D1S/D1時，常稱為短行程。時，常稱為短行程。1. 4. 2 發(fā)動機經(jīng)濟(jì)性能指發(fā)動機經(jīng)濟(jì)性能指標(biāo)標(biāo)1. 有效熱效率有效熱效率 et 發(fā)動機所做有效功發(fā)動機所做有效功 W We e 與所消耗燃料熱量與所消耗燃料熱量Q Q1 1的比值即的比值即有效熱效率有

18、效熱效率 et。1eetWQ33.6 10eetPBH2. 有效燃料消耗率有效燃料消耗率 b be e （有效比油耗）（有效比油耗） 發(fā)動機在發(fā)動機在1 1小時所發(fā)出小時所發(fā)出單位有效功率單位有效功率時所時所消消耗燃料耗燃料質(zhì)量質(zhì)量Q1的比值即的比值即有效燃料消耗率有效燃料消耗率 b be e g/(KW.h)。1000eeBbP6106 . 31Hbee二者有關(guān)系式二者有關(guān)系式1. 4. 3 發(fā)動機強化性能指標(biāo)發(fā)動機強化性能指標(biāo)1. 升功率升功率 PL 單位單位(升）氣缸工作容積所發(fā)出的有效功升）氣缸工作容積所發(fā)出的有效功率即率即升功率升功率 PL。3030emesmeLssPpV i np

19、nPV iV i 升功率升功率衡量發(fā)動機容積利用程度衡量發(fā)動機容積利用程度2. 比質(zhì)量比質(zhì)量 me 發(fā)動機單位有效功率所占用的發(fā)動機干質(zhì)發(fā)動機單位有效功率所占用的發(fā)動機干質(zhì)量即量即比質(zhì)量比質(zhì)量 me 。eemmP比質(zhì)量表征比質(zhì)量表征質(zhì)量利用程度和結(jié)構(gòu)緊湊性質(zhì)量利用程度和結(jié)構(gòu)緊湊性3. 強化系數(shù)強化系數(shù) pmeCm 平均有效壓力平均有效壓力 pme 與活塞平均速度與活塞平均速度 Cm 的乘的乘積稱為積稱為強化系數(shù)強化系數(shù) pmeCm 強化系數(shù)反映發(fā)動機的機械負(fù)荷和熱負(fù)強化系數(shù)反映發(fā)動機的機械負(fù)荷和熱負(fù)荷的強度。荷的強度。 技術(shù)進(jìn)步的一個標(biāo)志。技術(shù)進(jìn)步的一個標(biāo)志。(/ )MPa m s1. 5 發(fā)

20、動機的機械損失發(fā)動機的機械損失發(fā)動機的發(fā)動機的機械損失：機械損失： 發(fā)動機曲軸輸出的功或功率小于其氣缸內(nèi)發(fā)動機曲軸輸出的功或功率小于其氣缸內(nèi)氣體膨脹所作出的功或功率，兩者之差稱為發(fā)氣體膨脹所作出的功或功率，兩者之差稱為發(fā)動機的動機的機械損失機械損失。 機械損失包括摩擦損失、泵氣損失和驅(qū)動機械損失包括摩擦損失、泵氣損失和驅(qū)動附件消耗的功或功率。附件消耗的功或功率。發(fā)動機機械損失的構(gòu)成發(fā)動機機械損失的構(gòu)成機械損失類型機械損失類型占指示功率比例占指示功率比例 % %占有效功率比例占有效功率比例 % %占機械損失功率比占機械損失功率比例例 % %摩擦損失摩擦損失 8 20 8 20 9 29 9 29

21、 62 75 62 75附件驅(qū)動損失附件驅(qū)動損失 1 5 1 5 1 7 1 7 10 20 10 20泵氣損失泵氣損失 2 4 2 4 2 6 2 6 10 20 10 20總機械損失總機械損失 10 30 10 30 11 43 11 43 100 100 由此可見，發(fā)動機機械損失由此可見，發(fā)動機機械損失最主要構(gòu)成部最主要構(gòu)成部分是摩擦損失分是摩擦損失。而在摩擦損失中，。而在摩擦損失中，活塞、活塞活塞、活塞環(huán)與氣缸壁面的摩擦以及曲柄連桿機構(gòu)的摩擦環(huán)與氣缸壁面的摩擦以及曲柄連桿機構(gòu)的摩擦幾乎構(gòu)成全部的摩擦損失。幾乎構(gòu)成全部的摩擦損失。 活塞、活塞環(huán)與氣缸壁面的摩擦占摩擦損活塞、活塞環(huán)與氣缸壁

22、面的摩擦占摩擦損失的失的70%70%，曲柄連桿機構(gòu)的摩擦占摩擦損失的，曲柄連桿機構(gòu)的摩擦占摩擦損失的25%25%，兩者之和達(dá)到，兩者之和達(dá)到95% 95% 。1. 5. 1 發(fā)動機的機械損失發(fā)動機的機械損失1. 機械損失功機械損失功2. 機械損失功率機械損失功率3. 平均機械損失壓力平均機械損失壓力4. 三者關(guān)系三者關(guān)系1. 5. 2 機械效率機械效率機械效率機械效率: : 有效功率與指示功率的比值稱為有效功率與指示功率的比值稱為機械效率機械效率。1. 5. 3 發(fā)動機機械效率的測定發(fā)動機機械效率的測定 機械效率只能通過實際發(fā)動機的試驗來機械效率只能通過實際發(fā)動機的試驗來測定。簡便易行的測試方

23、法有：測定。簡便易行的測試方法有： （1 1）示功圖法）示功圖法 （2 2） 倒拖法倒拖法 （3 3） 滅缸法滅缸法 （4 4） 油耗線法油耗線法1、示功圖法示功圖法 精確的機械效率測試方法是示功圖法，精確的機械效率測試方法是示功圖法， 在確定的工況下，通過測量出所有氣缸在確定的工況下，通過測量出所有氣缸的大量示功圖，加以統(tǒng)計平均處理，得出發(fā)的大量示功圖，加以統(tǒng)計平均處理，得出發(fā)動機實際循環(huán)的平均示功圖，并通過計算，動機實際循環(huán)的平均示功圖，并通過計算，獲得發(fā)動機平均指示功率獲得發(fā)動機平均指示功率Pi ，與此時測出，與此時測出的有效功率的有效功率Pe 之差即為機械損失功率之差即為機械損失功率P

24、m。：適用于所有機型。：適用于所有機型。2. 倒拖法倒拖法 從電力測功機上所測得的倒拖功率從電力測功機上所測得的倒拖功率Ptest即即為發(fā)動機在該工況下的機械損失功率。為發(fā)動機在該工況下的機械損失功率。 適用范圍：適用范圍： 具有平衡式電力測功機的汽油機。具有平衡式電力測功機的汽油機。 國標(biāo)規(guī)定優(yōu)先采用倒拖法。國標(biāo)規(guī)定優(yōu)先采用倒拖法。2. 滅缸法滅缸法 先確定發(fā)動機的有效功率，然后使發(fā)先確定發(fā)動機的有效功率，然后使發(fā)動機各個氣缸輪流停止工作，并保持轉(zhuǎn)速動機各個氣缸輪流停止工作，并保持轉(zhuǎn)速始終不變，測量各缸停止工作時所對應(yīng)的始終不變，測量各缸停止工作時所對應(yīng)的有效功率。這樣可測出發(fā)動機的指示功率

25、，有效功率。這樣可測出發(fā)動機的指示功率，也就確定了機械損失功率也就確定了機械損失功率。 若第若第 j 缸停止工作，則沒有停缸測出的缸停止工作，則沒有停缸測出的有效功率有效功率Pe與此時測出的有效功率與此時測出的有效功率Pe ,j之差即之差即為第為第 j 缸的指示功率缸的指示功率Pi , j故故由于由于所以所以適用范圍：僅適用于多缸非增壓的柴油機；適用范圍：僅適用于多缸非增壓的柴油機； 4. 油耗線法油耗線法 保持發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變，改變發(fā)動機負(fù)荷，保持發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變，改變發(fā)動機負(fù)荷，同時調(diào)節(jié)發(fā)動機油門，并測出每小時耗油量同時調(diào)節(jié)發(fā)動機油門，并測出每小時耗油量 B，繪制出繪制出 B pme 關(guān)系，即

26、下圖關(guān)系，即下圖。 B pme 關(guān)系曲線的靠近坐標(biāo)原點部分近似為直關(guān)系曲線的靠近坐標(biāo)原點部分近似為直線，將這部分曲線按直線延伸，直至與橫坐標(biāo)相交，線，將這部分曲線按直線延伸，直至與橫坐標(biāo)相交，則交點則交點 Q 的橫坐標(biāo)即為平均機械損失壓力的橫坐標(biāo)即為平均機械損失壓力 pmm。 這也提供了又一種求平均機械損失壓力這也提供了又一種求平均機械損失壓力 pmm的方的方法。圖中，如果認(rèn)為油耗曲線中從法。圖中，如果認(rèn)為油耗曲線中從 A 點到點到 B 點為直線，點為直線，則則 ACQ 和和 BOQ 構(gòu)成兩相似三角形。于是構(gòu)成兩相似三角形。于是 從中得到從中得到適用范圍：適用于非增壓或低增壓的柴油機。適用范圍

27、：適用于非增壓或低增壓的柴油機。1. 6 發(fā)動機的熱平衡發(fā)動機的熱平衡)./kgKJHBHQT燃料低熱值（ 在發(fā)動機中在發(fā)動機中, ,熱量是有燃料燃燒而產(chǎn)生熱量是有燃料燃燒而產(chǎn)生, ,若測得發(fā)動若測得發(fā)動機每小時的耗油量機每小時的耗油量B(kg/h),B(kg/h),設(shè)燃料完全燃燒設(shè)燃料完全燃燒, ,則每小時則每小時所放出的熱量為所放出的熱量為: :發(fā)動機的熱平衡即發(fā)動機的熱平衡即燃料熱量的分配燃料熱量的分配。燃料燃料 有有 傳傳 廢廢 燃燒燃燒 其他其他 效效 熱熱 氣氣 熱量熱量 功功 量量 熱熱 損失損失 損失損失燃料量燃料量 實實 可可 可可 可可 不可不可 估估 估估 估估 熱值熱值 測測 算算 算算 算算 估算估算熱平衡常以燃料總熱的百分?jǐn)?shù)表示熱平衡常以燃料總熱的百分?jǐn)?shù)表示, ,即即%,100%,%,%,%,%,lbrseTLlTBbTRrTSsTEeqqqqqQQqQQ