橋梁設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文交通大學(xué)

1、-PAGE . z摘 要本設(shè)計(jì)為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)，橋式布置為420m、連續(xù)空心板梁，梁高90cm，橋面寬度12.5m；雙柱式橋墩，樁根底。本設(shè)計(jì)對(duì)該橋的上部構(gòu)造做了設(shè)計(jì)與檢算。根據(jù)線路情況，全橋共設(shè)為4跨，有3個(gè)橋墩，兩個(gè)橋臺(tái)。在上部構(gòu)造設(shè)計(jì)中，根據(jù)設(shè)計(jì)要求進(jìn)展擬定截面尺寸，分別計(jì)算構(gòu)造恒載、活載力，并進(jìn)展荷載組合，確定出主梁的最不利荷載，進(jìn)展預(yù)應(yīng)力鋼束的估算和布置并考慮各階段的預(yù)應(yīng)力損失，最后對(duì)控制截面進(jìn)展強(qiáng)度、應(yīng)力、抗裂性和撓度檢算。以上各項(xiàng)檢算均滿足相關(guān)規(guī)要求。本次設(shè)計(jì)所選方案合理，設(shè)計(jì)方確，設(shè)計(jì)和檢算均采用E*cel列表計(jì)算，并利用AutoCAD軟件繪制了全橋總體布置圖、主梁

2、構(gòu)造圖、預(yù)應(yīng)力筋布置圖及橋墩構(gòu)造圖。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力；連續(xù)梁；空心板；荷載組合AbstractThis paper is the design of the PC continuous beam. which is located at Jiuquan , the420m spans and simplycontinuoushollow slab -beams is laid to the form of the bridge, the height of the beam is 90cm, the width of the pavement is 12.5 m, the pile founda

3、tion. The upper rpart of the bridge are calculated in this design, basing on the condition of the line, there are four spans,three piers and two abutments on the bridge. The dimension of the section is referred to the demand of the design, then the structures dead load, live load and internal force

4、is calculated, at the same time, the load is assembled, so the main girders most disadvantaged load can be decided, considering the each phases PC loosing, the PC Steels are generally calculated and arranged. Lastly, the control sections strengthen, stress, crack resistance, deformation is calculate

5、d. All of the calculation is met the correlated criterion.The reasonable programs and proper methods are selected in this design, the tool E*cel is used to the calculation and design ,and the picture of the whole bridge , the constructional drawing ofmaingrider , the arrangement of PC steels grid an

6、d constructional drawing of pier, the is drew by the software AutoCAD.Keywords: PC；continuous beam；hollow slab；bination of load-. z-. z-. z目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc168487649第一章橋梁方案比選 PAGEREF _Toc168487649 h 1HYPERLINK l _Toc168487650一背景及根本資料 PAGEREF _Toc168487650 h 1HYPERLINK l _Toc168487

7、651二方案比選 PAGEREF _Toc168487651 h 2HYPERLINK l _Toc168487652第二章設(shè)計(jì)資料 PAGEREF _Toc168487652 h 6HYPERLINK l _Toc168487653一橋梁橫向布置 PAGEREF _Toc168487653 h 6HYPERLINK l _Toc168487654二縱橫坡 PAGEREF _Toc168487654 h 6HYPERLINK l _Toc168487655三橋下凈空 PAGEREF _Toc168487655 h 6HYPERLINK l _Toc168487656四高跨比 PAGEREF _

8、Toc168487656 h 7HYPERLINK l _Toc168487657五橋面鋪裝 PAGEREF _Toc168487657 h 7HYPERLINK l _Toc168487658六上部構(gòu)造 PAGEREF _Toc168487658 h 7HYPERLINK l _Toc168487659第三章截面特性計(jì)算 PAGEREF _Toc168487659 h 9HYPERLINK l _Toc168487660一截面特性計(jì)算 PAGEREF _Toc168487660 h 9HYPERLINK l _Toc168487661二空心板截面的抗扭慣矩 PAGEREF _Toc16848

9、7661 h 10HYPERLINK l _Toc168487662三計(jì)算剛度參數(shù) PAGEREF _Toc168487662 h 10HYPERLINK l _Toc168487663第四章作用效應(yīng)計(jì)算 PAGEREF _Toc168487663 h 11HYPERLINK l _Toc168487664一構(gòu)造自重作用效應(yīng)計(jì)算 PAGEREF _Toc168487664 h 11HYPERLINK l _Toc168487665一構(gòu)造自重作用荷載集度的計(jì)算 PAGEREF _Toc168487665 h 12HYPERLINK l _Toc168487666二力計(jì)算 PAGEREF _Toc

10、168487666 h 12HYPERLINK l _Toc168487667二可變作用效應(yīng)計(jì)算 PAGEREF _Toc168487667 h 15HYPERLINK l _Toc168487668一沖擊系數(shù)計(jì)算 PAGEREF _Toc168487668 h 15HYPERLINK l _Toc168487669二橫向分布影響線 PAGEREF _Toc168487669 h 16HYPERLINK l _Toc168487670三計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) PAGEREF _Toc168487670 h 19HYPERLINK l _Toc168487671四各截面的汽車荷載效應(yīng)力計(jì)算 PAG

11、EREF _Toc168487671 h 20HYPERLINK l _Toc168487672五溫度變化次力計(jì)算 PAGEREF _Toc168487672 h 21HYPERLINK l _Toc168487673六根底沉降計(jì)算 PAGEREF _Toc168487673 h 22HYPERLINK l _Toc168487674三力組合 PAGEREF _Toc168487674 h 26HYPERLINK l _Toc168487675一按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc168487675 h 26HYPERLINK l _Toc168487676二 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)

12、計(jì) PAGEREF _Toc168487676 h 27HYPERLINK l _Toc168487677三力包絡(luò)圖 PAGEREF _Toc168487677 h 30HYPERLINK l _Toc168487678第五章預(yù)應(yīng)力鋼筋的估算及布置 PAGEREF _Toc168487678 h 32HYPERLINK l _Toc168487679一鋼束橋規(guī)估算的原理與方法 PAGEREF _Toc168487679 h 32HYPERLINK l _Toc168487680一按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂驗(yàn)算估束 PAGEREF _Toc168487680 h 33HYPERLINK l _

13、Toc168487681二按正常使用極限狀態(tài)截面壓應(yīng)力驗(yàn)算估束 PAGEREF _Toc168487681 h 35HYPERLINK l _Toc168487682三按承載能力極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計(jì)算 PAGEREF _Toc168487682 h 37HYPERLINK l _Toc168487683四估算結(jié)果 PAGEREF _Toc168487683 h 39HYPERLINK l _Toc168487684二預(yù)應(yīng)力鋼束的布置原則 PAGEREF _Toc168487684 h 39HYPERLINK l _Toc168487685三主梁凈、換算截面幾何特性計(jì)算 PAGEREF _Toc

14、168487685 h 42HYPERLINK l _Toc168487686第六章預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 PAGEREF _Toc168487686 h 46HYPERLINK l _Toc168487687一后法由預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間的摩擦損失 PAGEREF _Toc168487687 h 46HYPERLINK l _Toc168487688二錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失 PAGEREF _Toc168487688 h 47HYPERLINK l _Toc168487689三混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 PAGEREF _Toc168487689 h 47HYPER

15、LINK l _Toc168487690四鋼筋松馳引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值 PAGEREF _Toc168487690 h 48HYPERLINK l _Toc168487691五混凝土收縮、*變引起的預(yù)應(yīng)力損失 PAGEREF _Toc168487691 h 49HYPERLINK l _Toc168487692六永存預(yù)應(yīng)力值匯總 PAGEREF _Toc168487692 h 51HYPERLINK l _Toc168487693第七章主梁的各項(xiàng)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc168487693 h 52HYPERLINK l _Toc168487694一承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 PAGEREF

16、_Toc168487694 h 52HYPERLINK l _Toc168487695二正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc168487695 h 54HYPERLINK l _Toc168487696三持久狀況的應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc168487696 h 58HYPERLINK l _Toc168487697四短暫狀況的應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc168487697 h 62HYPERLINK l _Toc168487698第八章?lián)隙闰?yàn)算 PAGEREF _Toc168487698 h 64HYPERLINK l _Toc168487699一恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓

17、度 PAGEREF _Toc168487699 h 64HYPERLINK l _Toc168487700二 可變荷載產(chǎn)生的跨中撓度 PAGEREF _Toc168487700 h 64HYPERLINK l _Toc168487701三消除構(gòu)造自重后的長期撓度驗(yàn)算 PAGEREF _Toc168487701 h64HYPERLINK l _Toc168487702結(jié)論 PAGEREF _Toc168487702 h 65HYPERLINK l _Toc168487703致 PAGEREF _Toc168487703 h 66HYPERLINK l _Toc168487704參考文獻(xiàn) PAGE

18、REF _Toc168487704 h 67HYPERLINK l _Toc168487705附錄一 PAGEREF _Toc168487705 h IHYPERLINK l _Toc168487706英文文獻(xiàn)翻譯 PAGEREF _Toc168487706 h IHYPERLINK l _Toc168487707英文文獻(xiàn)原文 PAGEREF _Toc168487707 h *IHYPERLINK l _Toc168487708附錄二計(jì)算機(jī)繪圖 PAGEREF _Toc168487708 h *IV-. z第一章 橋梁方案比選一 背景及根本資料一 背景馬營河大橋，位于省市肅州區(qū)。它是該地區(qū)G3

19、0連霍高速公路的重要組成局部。近年來隨著西部大開發(fā)經(jīng)濟(jì)的建立，為了適應(yīng)經(jīng)濟(jì)迅速開展對(duì)交通需求的日益增加，連霍高速東起，西至*霍爾果斯，全長4395千米的建立，加強(qiáng)了東西部經(jīng)濟(jì)文化的交流。馬營河大橋的建立，本著平安、美觀、經(jīng)濟(jì)、適用的原則，在下文中對(duì)該橋梁的設(shè)計(jì)提出了幾個(gè)橋型比選方案。二 主要技術(shù)指標(biāo)(1) 道路等級(jí)：公路主干道；(2) 設(shè)計(jì)行車速度：8 0 km/h；(3) 橋面凈寬：凈11.5 m(行車道)+20.5m (防撞護(hù)欄)；采用混凝土防撞護(hù)欄，線荷載為7.5kN/m 。(4) 荷載等級(jí)：公路級(jí)；根本風(fēng)壓強(qiáng)度：550 Pa；(5) 城市防洪標(biāo)準(zhǔn)：100年一遇； (6) 抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：

20、抗震設(shè)防根本烈度為七度，地震動(dòng)峰值加速度0.15g；(7) 通航標(biāo)準(zhǔn)：不考慮通航要求。三氣象、水文和工程地質(zhì)情況馬營河大橋位于省市肅州區(qū)。本區(qū)屬半沙漠干旱性氣候，枯燥寒冷，降水奇缺。從東到西海拔1500-1100米，年均溫3.99.3，無霜期127158天。夏季干熱而較短促，冬季寒冷而較漫長，但春季升溫迅速。區(qū)地下水是在地層、地貌、地質(zhì)構(gòu)造和干旱氣候等因素制約下形成的。其分布、埋深與水質(zhì)水量的變化，在一定的環(huán)境條件下表現(xiàn)出明顯的規(guī)律性：即山區(qū)降水和冰雪消融水匯于河谷中，以地下長流方式補(bǔ)給；以河水入渠系、田間后，滲漏補(bǔ)給地下水。區(qū)地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，地層發(fā)育齊全，礦產(chǎn)資源豐富。在地質(zhì)構(gòu)造上屬緩慢隆升區(qū)

21、，地形已趨近準(zhǔn)平原化，海拔15002500米。馬營河河床主要由卵石，圓礫，礫砂，卵石組成。四 所用材料方案(1) 混凝土:混凝土空心板采用C50混凝土，鉸縫采用C40混凝土；橋面鋪裝采用C30瀝青混凝土和C40防水混凝土。(2) 普通鋼材: 普通鋼筋采用R235 鋼筋及HRB335 鋼筋,其技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋(GB13013 - 1991) 及鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋(GB1499 - 1998) 的規(guī)定。(3) 預(yù)應(yīng)力鋼材:采用1512mm高強(qiáng)低松弛鋼絞線,其標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線(GB/ T5224- 1995)的規(guī)定,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk= 1860MPa。二 方

22、案比選一方案比選主要標(biāo)準(zhǔn)1.平安：平安標(biāo)準(zhǔn)可從行車平安、通航平安、根底地質(zhì)條件的平安與施工平安等幾個(gè)方面考慮。行車平安主要通過橋面設(shè)施的布置來實(shí)現(xiàn)。如根據(jù)公路等級(jí)和車流具體情況決定是否需設(shè)置中央分隔帶、分車帶或護(hù)欄以保證行車平安。通航平安雖然有通航凈空保證，但應(yīng)注意是否有拖船組成的船隊(duì)通過，另外橋下水流方向是否與橋梁垂直，如遇到這些情況均應(yīng)適當(dāng)加大橋梁跨徑。根底的平安一方面應(yīng)該滿足規(guī)中規(guī)定的根底埋深與河流的沖刷深度和冰凍深度的關(guān)系，另一方面應(yīng)檢查根底附近是否有裂縫、斷層、溶洞等不良地質(zhì)現(xiàn)象存在，由此檢查橋梁分孔是否合理。施工期間構(gòu)造的平安也是應(yīng)考慮的重要因素，如果設(shè)計(jì)要求編制施工組織方案，則要

23、注意洪水和颶風(fēng)對(duì)橋梁施工的不利影響，一般要求在洪水降臨之前橋墩的施工面要超出設(shè)計(jì)洪水位。2.功能：橋梁的功能包括兩個(gè)方面：一是跨越障礙河流、山谷或線路，二是承受荷載。在比選方案時(shí)，應(yīng)選擇傳力路線直接、簡捷的構(gòu)造形式，以保證構(gòu)造受力的合理性。此外，還應(yīng)考慮非正常運(yùn)營條件下如地震、風(fēng)載能保證構(gòu)造功能的實(shí)施。在地震區(qū)修建橋梁要考慮抗震性能好的橋型。梁式體系比拱失體系好，無鉸拱比有鉸拱要好，整體式的比組合式的好，擴(kuò)大根底比樁根底好，低樁比高樁好等。再從突發(fā)的因素破壞橋梁后的修復(fù)難易考慮，梁式體系比拱式體系易修復(fù)。從該方面考慮，小跨能滿足的就不做大跨；能用標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)或通用設(shè)計(jì)的就優(yōu)先考慮。3.經(jīng)濟(jì)：經(jīng)濟(jì)性

24、主要從造價(jià)、工期及養(yǎng)護(hù)維修方面考慮。1造價(jià)：主要包括材料費(fèi)、人工費(fèi)及機(jī)具設(shè)備費(fèi)。 材料費(fèi)的估價(jià)因受價(jià)格影響比擬大，因暫按材料用量來衡量。用標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)與通用設(shè)計(jì)時(shí)，可按所附材料查用；考同類體系、同荷載標(biāo)準(zhǔn)、相近跨度的已建橋梁的工程數(shù)量；根據(jù)參考書中提出的構(gòu)造尺寸以及經(jīng)歷尺寸，定出總體設(shè)計(jì)的輪廓尺寸，然后對(duì)主要構(gòu)造的少數(shù)控制截面進(jìn)展粗略的驗(yàn)算。人工費(fèi)和機(jī)具設(shè)備費(fèi)的標(biāo)準(zhǔn)各地有很大差異，可根據(jù)概預(yù)算定額標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)展估算。2工期：工期與造價(jià)有很大的關(guān)系，橋梁作為線路的一局部，應(yīng)該要求做到線路修到那里，橋也通到那里，以保證機(jī)具、材料、人員的輸送，線路早日交付運(yùn)營，可以使國民經(jīng)濟(jì)早一天受益。影響工期的因素很多，在

25、資金有保障的前提下，主要受根底工程量的大小、構(gòu)造形式、施工方法等影響。上下部構(gòu)造類型多的橋梁，要求特種機(jī)具設(shè)備的或新體系的工期也長，非就地取材的橋型，不僅造價(jià)高，而且工期長；采用腳手施工才工期長，而且有水毀的可能，需要慎重考慮。 3養(yǎng)護(hù)及維修：橋梁在規(guī)定使用期限經(jīng)常維修費(fèi)用的多少需要考慮，混泥土橋的養(yǎng)護(hù)和維修費(fèi)用比剛橋要低得多，當(dāng)遭受軍事或自然因素破壞后的修復(fù)，梁式橋比拱式橋方便。4.美觀：我國根本建立的方針是經(jīng)濟(jì)、適用和在可能條件下注意美觀，大量的公路橋和鐵路橋設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)遵守這一要求，但在特大橋城市橋以及位于風(fēng)景區(qū)的橋梁，應(yīng)注意選擇美觀的橋型方案。此外，施工設(shè)備及能力和環(huán)保也是必須考慮的兩個(gè)方

26、面。每個(gè)比選方案都應(yīng)初步考慮采用什么施工方法，根據(jù)所給的施工設(shè)備和現(xiàn)場條件制訂施工方案；橋梁設(shè)計(jì)必須考慮環(huán)境保護(hù)和可持續(xù)開展的要求，包括生態(tài)、水、空氣、噪聲等幾個(gè)方面全面考慮。二 橋型布置馬營河大橋采用420m四跨連續(xù)梁。是由以上水文和地質(zhì)情況下，綜合考慮經(jīng)濟(jì)、平安、美觀決定下部構(gòu)造采用雙柱式橋墩，鉆孔灌注樁根底；上部構(gòu)造在初步設(shè)計(jì)階段做了三個(gè)比擬方案：方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱形梁橋 本橋采用單箱單室的截面形式及立面圖，因?yàn)榭缍群艽髮?duì)連續(xù)梁橋，在外載和自重作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對(duì)值來看 ，支點(diǎn)截面的負(fù)彎矩大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變截面梁能符合梁的力分布規(guī)律。右下為箱

27、梁截面圖。預(yù)應(yīng)力混凝土簡支轉(zhuǎn)連續(xù)箱梁，是目前公路橋梁中經(jīng)常采用的橋型之一。構(gòu)造受力合理，整體剛度大，變形小，整體穩(wěn)定性好、伸縮縫較少，抗震能力強(qiáng)，施工工藝很成熟等。 箱梁采用移動(dòng)支架法施工，所需設(shè)備昂貴，而且箱梁本身施工工序復(fù)雜，且費(fèi)用高。箱形截面除了施工難度增加以外，由于受力 圖1.1箱梁截面和構(gòu)造上的需要，縱、橫向的普通鋼筋配筋率都不能過低。而且橋墩處箱梁根部建筑 高度較大，超靜定構(gòu)造，對(duì)地基要求高等。 方案二：拱橋：拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q 的作用下，簡支梁的跨中彎矩為ql2/8，全

28、梁的彎矩圖呈拋物線形，而設(shè)計(jì)得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的構(gòu)造，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來建造。石拱對(duì)石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺(tái)承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺(tái)和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對(duì)于多跨連續(xù)拱橋，為防止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。拱橋的優(yōu)點(diǎn)：1.跨越能力較大；2.能充分做到就地取材，與梁式橋相比可以省大量的鋼材和水泥；3.耐久性好，而且養(yǎng)護(hù)和維修費(fèi)用少；

29、4.外形美觀；5.構(gòu)造較簡單，尤其是圬工拱橋，技術(shù)容易被掌握，有利于廣泛采用；缺點(diǎn)：1.自重較大，相應(yīng)的水平推力也較大，增加的下部構(gòu)造的工程量，對(duì)地基條件的要求較高；2.拱橋一般都采用，支架上施工的方法，修建隨著跨徑和橋高的增加，支架或其他附屬設(shè)備的費(fèi)用大大增加，建橋時(shí)間也較長；3.由于拱橋水平推力較大，在連續(xù)多孔的大、中橋梁中，為防止一孔破壞而影響全橋的平安需采用較復(fù)雜的措施或設(shè)置單向推力墩，增加了造價(jià)。方案三：420m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)空心板橋本方案的優(yōu)點(diǎn)在于構(gòu)造簡單，工藝成熟，多數(shù)施工單位都可操作；可以工廠化預(yù)制，現(xiàn)場裝配，施工簡便迅速，便于質(zhì)量控制和降低本錢；體積小、重量輕、便于吊裝；建

30、筑高度小，不受填土高度限制；對(duì)地基條件要求不高；遭受破壞后易于修復(fù)。預(yù)應(yīng)力構(gòu)造通過高強(qiáng)鋼筋對(duì)混凝土預(yù)壓，不僅充分發(fā)揮了高強(qiáng)材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使構(gòu)造輕型化，因而預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造具有比鋼筋混凝土構(gòu)造大得多的跨越能力。采用空心板截面，減輕了自重，而且能充分利用材料，構(gòu)件外形簡單，制作方便，方便施工，施工工期短。三 方案比選表1.1方案比選表方案設(shè)計(jì)方案一設(shè)計(jì)方案二設(shè)計(jì)方案三適用性箱形截面抗扭剛度大，可以保證其強(qiáng)度和穩(wěn)定性，有效的承當(dāng)正負(fù)彎矩，橋梁的構(gòu)造剛度大，變形小，行車平穩(wěn)舒適?？缭侥芰^大，耐久性好，承載能力較強(qiáng)，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用

31、，拱的彎矩大大減少。空心板截面，減輕了自重，而且能充分利用材料，構(gòu)件外形簡單，制作方便，方便施工，施工工期短。美觀性全橋線條簡潔明快，與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)好，因此，橋型美觀。拱橋外形美觀。全橋線條簡潔，但橋孔跨度多，因此顯得有些繁縟會(huì)影響橋型美觀。施工難易施工工藝成熟，技術(shù)可靠但箱梁本身施工工序復(fù)雜。施工支架多，施工工序多,不便于機(jī)械化施工，且工期較長。構(gòu)造簡單，工藝成熟，可以工廠化預(yù)制，現(xiàn)場裝配，施工簡便迅速，體積小、重量輕、便于吊裝。經(jīng)濟(jì)性連續(xù)梁剛度大，變形小，伸縮縫少，能充分利用高強(qiáng)材料的特性，促使構(gòu)造輕型化，跨越能力強(qiáng)。拱橋一般都采用，支架上施工的方法，修建隨著跨徑和橋高的增加，支架或其他附

32、屬設(shè)備的費(fèi)用大大增加，但后期養(yǎng)護(hù)和維修費(fèi)用較少。充分利用了材料的特性，且提高了混凝的抗裂性，促使構(gòu)造輕型化。便于質(zhì)量控制和降低本錢。四 總結(jié)通過比照，從受力合理，平安適用，經(jīng)濟(jì)美觀的角度綜合考慮，方案三：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)空心板橋?yàn)樽钫_推薦方案。此方案，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)空心板橋，構(gòu)造簡單，充分利用材料，經(jīng)濟(jì)合理；施工方便，周期短；而且橋型線條簡潔。 第二章 設(shè)計(jì)資料一 橋梁橫向布置圖2.1 橫向一般布置單位：cm跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑為20m，計(jì)算跨徑為19.90m；橋面凈寬：凈11.5 m(行車道)+20.5m (防撞護(hù)欄)。二 縱橫坡由公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)3.4.1條規(guī)定，橋上縱坡不宜大于4%，橋頭

33、引道縱坡不宜大于5%；如果橋梁位于市鎮(zhèn)混合交通繁忙處，橋上縱坡和橋頭引道縱坡均不能大于3%。根據(jù)此橋所給數(shù)據(jù)及特征，故設(shè)縱坡為2%。為滿足橫向排水要求橫坡取1.5% 。三 橋下凈空橋下凈空應(yīng)根據(jù)計(jì)算水位設(shè)計(jì)水位計(jì)入壅水、浪高等或最高流冰水位加平安高度確定。當(dāng)河流有形成流冰阻塞的危險(xiǎn)或有漂浮物通過時(shí)，應(yīng)按實(shí)際調(diào)查的數(shù)據(jù)，在計(jì)算水位的根底上，結(jié)合當(dāng)?shù)鼐唧w情況酌留一定充裕量，作為確定橋下凈空的依據(jù)。對(duì)于有淤積的河流，橋下凈空應(yīng)適當(dāng)增加。在不通航或無流放木筏河流上及通航節(jié)流的不通航橋孔，橋下凈空不應(yīng)小于表2.1的規(guī)定。表2.1 非通航河流橋下最小凈空橋梁的部位高出計(jì)算水位m高出最高流冰面m梁底洪水期無

34、大漂流物0.500.75洪水期有大漂流物1.50/有泥石流1.00/支承墊石頂面0.250.50拱腳0.250.25此橋橫跨馬營河，因?yàn)闊o通航的要求，根據(jù)規(guī)及資料，可設(shè)橋下凈高為4.5m。四 高跨比根據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，下表列出了常用的等高和變高預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的高跨比經(jīng)歷數(shù)據(jù)。表2.2 連續(xù)梁高跨比鐵路橋公路橋變高度連續(xù)梁支點(diǎn)梁H11/121/16L(1/161/25)L跨中梁高H2(1/1.51/2.0)L(1/2.01/2.5)L等高度連續(xù)梁梁高H(1/161/18)L(1/181/20)L根據(jù)上表經(jīng)歷數(shù)據(jù)，該橋?yàn)楣窐?，連續(xù)空心板梁，空心板一般梁高較小，高跨比一般在1/161/25左右，跨徑

35、為20m，所以連續(xù)梁梁高取0.90m。五 橋面鋪裝根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)( JTG D60-2004 ) 規(guī)定：1、高速公路和一級(jí)公路上特大橋，大橋的橋面鋪裝宜采用瀝青混凝土橋面鋪裝；2、橋面鋪裝應(yīng)設(shè)防水層；3、高速公路、一級(jí)公路上橋梁的瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度不宜小于70mm；二級(jí)及二級(jí)以下公路橋梁的瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度不宜小于50mm。故此橋橋面鋪裝：為8cm 40號(hào)防水混凝土，上鋪9cm瀝青混凝土。六 上部構(gòu)造 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)( JTG D60-2004 )的修訂容規(guī)定，空心板橋的頂板和底板厚度均不應(yīng)小于80mm?？招陌宓目斩炊瞬繎?yīng)予填封。人行道板的厚度，就地澆筑的混凝土板不

36、應(yīng)小于80mm；預(yù)制混凝土板不應(yīng)小于60mm。根據(jù)橋梁工程上冊(cè)介紹，裝配式預(yù)制空心板截面中間挖孔形式很多，挖成單個(gè)較寬的空洞，其挖空體積最大，塊件質(zhì)量也最小，但在頂板要布置一定數(shù)量的橫向受力鋼筋；挖成兩個(gè)正圓孔，當(dāng)用無縫鋼管作芯模時(shí)施工方便，但其挖空體積較小；另外一些芯模由兩個(gè)半圓及兩塊側(cè)模板組成，對(duì)不同厚度的板只要更換兩塊側(cè)模板就能形成空形，它挖空體積大，適用性也較好。在此例中，由于端跨和中跨的構(gòu)造一樣，所以以中跨尺寸為例。具體尺寸見以下圖： 預(yù)制板端部 (預(yù)制板跨中)圖2.1大橋中跨邊板單位：cm大橋中跨邊板：梁高90cm，頂板厚度12cm，寬度225.5cm；底板厚度：預(yù)制板端部為22c

37、m，預(yù)制板跨中為11cm，寬度154cm，腹板厚度 817cm；預(yù)制板端部中間圓孔洞半徑為28cm，預(yù)制板跨中中間圓端形孔洞上下半圓半徑為28cm，圓端形中間矩形尺寸為5611cm。 預(yù)制板端部 (預(yù)制板跨中)圖2.2大橋中跨中板單位：cm大橋中跨中板：梁高90cm，頂板厚度12cm，寬度149cm；底板厚度：預(yù)制板端部為22cm，預(yù)制板跨中為11cm，寬度157cm，腹板厚度 817cm；預(yù)制板端部中間圓孔洞半徑為28cm，預(yù)制板跨中中間圓端形孔洞上、下半圓半徑為28cm，圓端形中間矩形尺寸為5611cm。第三章 截面特性計(jì)算一 截面特性計(jì)算由于大局部截面與中跨的截面一樣，因而現(xiàn)下只計(jì)算大橋

38、中跨的截面特性，而中跨的中板與邊板截面不同，因而分別計(jì)算。此時(shí)計(jì)算需要借助AutoCAD中計(jì)算截面特性的功能完成，結(jié)果如下： 預(yù)制板端部 (預(yù)制板跨中)圖3.1 大橋中跨邊板單位：cm預(yù)制板端部 (預(yù)制板跨中)圖3.2 大橋中跨中板單位：cm表3.1 截面幾何特性計(jì)算結(jié)果截面位置截面積Am2截面慣矩Im4中性軸至梁底距離m預(yù)制中板跨中0.72960.07450.4456支點(diǎn)0.85280.08030.4138預(yù)制邊板跨中0.88740.090.5091支點(diǎn)1.01060.09930.4745二 空心板截面的抗扭慣矩根據(jù)橋梁工程上冊(cè)中介紹，在中小跨徑的預(yù)應(yīng)力混凝土橋中，采用鉸接空心板梁橋的截面形

39、式是比擬普遍的。這種空心板可以當(dāng)作薄壁矩形閉合截面。本例空心板截面可近似簡化成如以下圖所示的箱型截面來進(jìn)展計(jì)算 ，因?yàn)樯舷碌装搴穸确謩e為11cm和12cm，這里近似認(rèn)為上下底板厚度均為11cm。如以下圖所示：圖3.3簡化箱型截面則： It=1.37107cm4三 計(jì)算剛度參數(shù)由前面計(jì)算可知，I = cm4，It=1.37107 cm4，單板寬b=158cm，計(jì)算跨度=1990cm，則：=0.0198第四章 作用效應(yīng)計(jì)算一 構(gòu)造自重作用效應(yīng)計(jì)算本橋的施工過程劃分為四個(gè)階段，如圖4.1所示。第一施工階段，為主梁預(yù)制階段，待混凝土到達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度90%后拉正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓注水泥漿，再將各跨預(yù)制空

40、心板梁安裝就位，形成由臨時(shí)支座支撐的簡支梁狀態(tài)。第二施工階段，先澆筑兩跨之間的連續(xù)段接頭混凝土，到達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿。第三施工階段，撤除全部臨時(shí)支座，主梁支撐在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，在完成主梁橫向接縫，最終形成四跨連續(xù)梁。第四施工階段，進(jìn)展防護(hù)欄及橋面鋪裝施工。圖4.1 施工階段示意圖由施工過程可知，構(gòu)造自重作用效應(yīng)是分階段形成的，主要包括：空心板一期構(gòu)造自重作用荷載集度g1，成橋后一期構(gòu)造自重作用荷載集度增量g1；二期構(gòu)造自重作用荷載集度g2。針對(duì)本例橫斷面的具體構(gòu)造特點(diǎn)，將空間橋垮構(gòu)造簡化為平面構(gòu)造進(jìn)展計(jì)算。在本例中預(yù)應(yīng)力混凝土重力密度=26kN/m3，瀝青

41、混凝土構(gòu)造重度為23 kN/m3，混凝土重度為25 kN/m3。C50混凝土的材料特性為：fck =32.4MPa，fcd=22.4MPa，ftk=2.65MPa，ftd=1.83MPa。一 構(gòu)造自重作用荷載集度的計(jì)算1 一期構(gòu)造自重作用荷載集度g1預(yù)制邊梁：g1=kN/m預(yù)制中梁：g1=kN/m2 鉸縫自重計(jì)算一期構(gòu)造自重g1此即為成橋后一起構(gòu)造自重作用荷載集度增量g1。預(yù)制邊梁：g1=kN/m預(yù)制中梁：g1=kN/m3 橋面系自重二期構(gòu)造自重g2由于是高速公路，所以沒有人行道及欄桿，只有防撞護(hù)欄，本設(shè)計(jì)采用混凝土防撞護(hù)欄，按照單側(cè)7.5kN/m線荷載計(jì)算。橋面鋪裝上層為9cm厚C30瀝青混

42、凝土，下層為8cm厚C40防水混凝土，則全橋?qū)掍佈b層每延長米重力為：0.0923+0.082511.5= 46.805 kN/m上述自重效應(yīng)是在各空心板形成整體后再加至橋上的，由于橋梁橫向彎曲變形，隔板分配到的自重效應(yīng)是不一樣的，為了計(jì)算方便，近似按各板平均分配橋面鋪裝重量來考慮，則每塊空心板分配到的每延長米橋面系重力為：g2=7.52+46.805/7=8.829 kN/m二 力計(jì)算構(gòu)造體系為簡支梁構(gòu)造，計(jì)算跨徑為19.90m，構(gòu)造自重作用力計(jì)算圖式見圖4.2。本橋?yàn)橄群喼Ш筮B續(xù)的連續(xù)梁橋，施工過程中包含體系轉(zhuǎn)換，所以構(gòu)造自重力計(jì)算過程必須首先將各施工階段產(chǎn)生的階段力計(jì)算出來，然后進(jìn)展力疊加

43、。施工第一階段，構(gòu)造體系為簡支梁構(gòu)造，記自重荷載為g1 。施工第二階段，由于兩跨接頭長度較短，混凝土重量較小，產(chǎn)生力較小，且對(duì)跨中彎矩有卸載作用，故忽略不計(jì)其產(chǎn)生的影響。施工第三階段，構(gòu)造由簡支轉(zhuǎn)為連續(xù)體系，因兩臨時(shí)支座間距較小，忽略撤除臨時(shí)支座產(chǎn)生的影響，所以其自重荷載只記鉸縫重力，即g1。施工第四階段，連續(xù)梁階段，自重作用荷載為成橋二期自重作用荷載，即g2。1 施工第一階段構(gòu)造自重效應(yīng)力由于篇幅問題，以下僅以邊梁為例進(jìn)展計(jì)算，其余不做重復(fù)，如無特殊說明，均為邊梁計(jì)算。預(yù)制邊梁構(gòu)造自重效應(yīng)力計(jì)算如圖4.2所示。此時(shí)構(gòu)造為簡支體系，計(jì)算跨徑L=19.90m ,q= g1=23.07kN/m，設(shè)

44、*為計(jì)算截面距支座的距離，并令a=*/L ，則主梁彎矩和剪力計(jì)算公式分別為：M*=qL*-q*2/2，Q*=qL/2-q*。圖4.2 結(jié)果自重作用力計(jì)算圖自重力效應(yīng)計(jì)算如下表：表4.1 第一施工階段自重作用效應(yīng)力位置剪力kN彎矩kNm位置剪力kN彎矩kNm左邊跨左端部223.7790左中跨左端部223.7790左邊跨1/4處111.890813.996左中跨1/4處111.890813.996左邊跨1/2處01085.328左中跨1/2處01085.328左邊跨3/4處-111.890813.996左中跨3/4處-111.890813.996左邊跨右端部-223.7790左中跨右端部-223.

45、77902 第三施工階段自重作用效應(yīng)力構(gòu)造體系已轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁，此時(shí)自重作用效應(yīng)力按連續(xù)梁進(jìn)展計(jì)算。此時(shí)成橋后一期構(gòu)造自重力作用荷載集度為g1。在此列出邊跨各控制截面的剪力和彎矩影響線。邊跨支點(diǎn)截面剪力影響線：邊跨1/4截面剪力和彎矩影響線：邊跨1/2截面剪力和彎矩影響線：邊跨3/4截面剪力和彎矩影響線：圖4.3邊跨各控制截面的剪力和彎矩影響線運(yùn)用橋梁博士進(jìn)展計(jì)算，由對(duì)稱性，取構(gòu)造的一半計(jì)算彎矩和剪力。具體計(jì)算結(jié)果見下表。表4.2第三施工階段自重作用效應(yīng)階段力位置剪力kN彎矩kNm位置剪力kN彎矩kNm左邊跨左端部7.530左中跨左端部10.30-41.10左邊跨1/4處2.7425.70左中跨

46、1/4處5.47-1.71左邊跨1/2處-2.0527.40左中跨1/2處0.6813.70左邊跨3/4處-6.845.13左中跨3/4處-4.115.13左邊跨右端部-11.60-41.10左中跨右端部-8.90-27.403 第四施工階段自重作用效應(yīng)力第四施工階段構(gòu)造體系與第三階段一樣，作用為二期自重作用荷載，其求解方法和第三施工階段類似。此階段自重作用荷載為g2=8.829 kN/m。具體結(jié)果見下表。表4.3第四施工階段自重作用效應(yīng)階段力位置剪力kN彎矩kNm位置剪力kN彎矩kNm左邊跨左端部69.400左中跨左端部94.50-378.00左邊跨1/4處25.20237.00左中跨1/4

47、處50.50-15.80左邊跨1/2處-18.90252.00左中跨1/2處6.31126.00左邊跨3/4處-63.1047.30左中跨3/4處-37.8047.30左邊跨右端部-107.00-378.00左中跨右端部-82.00-252.004 構(gòu)造自重作用效應(yīng)總力上述3個(gè)階段力均為階段總力，每個(gè)施工階段的累計(jì)力需要力疊加得到，具體疊加結(jié)果見下表。 表4.4第四施工階段自重作用效應(yīng)階段力位 置施工第一階段施工第二階段施工第四階段自重力疊加剪 力kN彎 矩 kNm剪 力 kN彎 矩 kNm剪 力kN彎 矩(kNm)剪 力kN彎 矩 kNm左邊跨左端部223.77907.530069.4000

48、300.7090左邊跨1/4處111.890813.9962.74025.70025.200237.000139.8301076.696左邊跨1/2處01085.328-2.05027.400-18.900252.000-20.9501364.728左邊跨3/4處-111.890813.996-6.8405.130-63.10047.300-181.830866.426左邊跨右端部-223.7790-11.600-41.100-107.000-378.000-342.379-419.1左中跨左端部223.779010.300-41.10094.500-378.000328.579-419.1左

49、中跨1/4處111.890813.9965.470-1.71050.500-15.800167.860796.486左中跨1/2處01085.3280.68013.7006.310126.0006.9941225.028左中跨3/4處-111.890813.996-4.1105.130-37.80047.300-153.800866.426左中跨右端部-223.7790-8.900-27.400-82.000-252.000-314.679-279.40二 可變作用效應(yīng)計(jì)算一 沖擊系數(shù)計(jì)算根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)JTG D60-2004中4.3.2的規(guī)定，適用于連續(xù)梁的構(gòu)造基頻計(jì)算公式如下：4.

50、1 4.2式中： f構(gòu)造基頻 (Hz)；l計(jì)算跨徑(m)，l=20m；E混凝土彈性模量(MPa)，C50混凝土彈性模量為E=3.451010 N/m2；Ic梁跨中截面抗彎慣性矩(m4)；mc構(gòu)造跨中處的單位長度質(zhì)量(kg/m)，當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為Ns2/m2，mc=G/g；G構(gòu)造跨中處的延米構(gòu)造重力N/m；g重力加速度，g=9.81m/s2。其中取中梁截面特性 ：Ic =0.0745 m4，mc= G/g=0.806226103)/9.81=2136.72kg/m 對(duì)于本設(shè)計(jì)：mckg/m，沖擊系數(shù)適用于則： 用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：用于負(fù)彎矩效應(yīng)：二 橫向分布影響線在求得剛度參

51、數(shù)后，即可依板塊個(gè)數(shù)及所計(jì)算板號(hào)按值，根據(jù)橋梁設(shè)計(jì)手冊(cè)梁橋-上冊(cè)中附表2中可查得各板軸線處的影響線坐標(biāo)。由于=0.0198，則可依表查得17號(hào)板在車道荷載作用下的和在橫向分布影響線值。具體結(jié)果如表4.5所示：由表4.5數(shù)據(jù)畫出各板的橫向分布影響線，并按最不利位置布載，進(jìn)而求的各板橫向分布系數(shù)。表4.5各板橫向分布系數(shù)板號(hào)123456710.0100.2030.1790.1520.1320.1190.1100.1050.0200.2480.2040.1560.1230.1010.0870.0810.01980.2470.2030.1560.1230.1000.0860.08020.0100.17

52、90.1760.1590.1380.1240.1140.1100.0200.2040.2000.1710.1300.0990.0800.0710.01980.2030.2000.1700.1300.0980.0790.07030.0100.1520.1590.1620.1500.1340.1240.1190.0200.1560.1710.1780.1570.1270.1100.1010.01980.1550.1700.1770.1570.1270.1100.10040.0100.1320.1380.1500.1580.1500.1380.1320.0200.1230.1340.1570.171

53、0.1570.1340.1230.01980.1230.1340.1570.1710.1570.1340.1231、2、3、4號(hào)板的荷載橫向分布影響線如以下圖所示：圖4.4 1、2、3、4號(hào)板的荷載橫向分布影響線三 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)按照橋規(guī)規(guī)定橫向確定最不利荷載位置后，就可計(jì)算跨中荷載橫向分布系數(shù)如下，計(jì)算公式為：三車道：=4.3；兩車道：=4.4表4.6各板橫向分布系數(shù)板號(hào)1號(hào)板2號(hào)板3號(hào)板4號(hào)板三車道兩車道三車道兩車道三車道兩車道三車道兩車道荷載橫向分布系數(shù)0.2540.2540.2070.2070.1470.1470.1210.1440.2120.2120.2010.2010.168

54、0.1680.1310.1680.1720.1720.1840.1840.1760.1760.1480.1680.1290.1290.1390.1390.1630.1630.1700.1440.108-0.109-0.138-0.160-0.088-0.083-0.113-0.139-0.3760.3840.3600.3660.3530.3270.3390.312綜上計(jì)算可知：三車道和兩車道布載時(shí)，均為1號(hào)板的橫向分布系數(shù)為最不利，汽車荷載的橫向分布系數(shù)是，三車道為：=0.376，兩車道為=0.384，在設(shè)計(jì)常偏平安地取這些最大值來計(jì)算力。支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：圖4.5 支點(diǎn)處荷載橫向分

55、布系數(shù)及最不利布載1號(hào)板橫向分布系數(shù)：=1.335+0.185/2=0.76四 各截面的汽車荷載效應(yīng)力計(jì)算主梁活載橫向分布系數(shù)確定之后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活在力，計(jì)算公式為： 4.3式中：主梁最大活載力彎矩或剪力。汽車荷載沖擊系數(shù)，本設(shè)計(jì)。車道折減系數(shù)，本設(shè)計(jì)。荷載橫向分布系數(shù)，本設(shè)計(jì)汽車的橫向分布系數(shù)在主梁各跨取一樣值，=0.384，支點(diǎn)處=0.76主梁的車道荷載集中力和均布荷載。主梁力影響線的豎標(biāo)值。車道荷載選取計(jì)算圖式見以下圖。其中，圖4.6車道荷載計(jì)算圖式根據(jù)通規(guī)第4.3.1規(guī)定，公路級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:，集中荷載Pk當(dāng)5

56、m50m時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)值插為：當(dāng)計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中力本設(shè)計(jì)利用橋梁博士進(jìn)展汽車荷載力計(jì)算，汽車荷載力具體結(jié)果見表4.7，因全橋?qū)ΨQ，所以只列出半橋兩跨主要截面。表4.7汽車荷載效應(yīng)力截面kNmkNm(KN)(KN)左邊跨左端部00283.48-23.48左邊跨1/4處441.60-52.6192.16-39.94左邊跨1/2處529.92-108.2949.92-82.94左邊跨3/4處309.12-162.4319.58-122.11左邊跨右端部113.24-727.326.40-311.6左中跨左端部113.24-727.32308.5632.00左中跨1/4處298.37-200.83112

57、.90-30.57左中跨1/2處453.12-135.1769.12-70.66左中跨3/4處306.05162.4332.45-113.28左中跨右端部204.44614.0843.85-304.00五 溫度變化次力計(jì)算根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)4.3.10條規(guī)定，混凝土上部構(gòu)造和帶混凝土橋面板的鋼構(gòu)造的豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。以下計(jì)算以正溫差為例，如需反溫差的值以正溫差的計(jì)算值乘以-0.5即可。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力橋涵設(shè)計(jì)規(guī)JTG D62-2004規(guī)定，混凝土由于日照引起橋面與其它局部溫度差，從而產(chǎn)生力，在缺乏實(shí)測資料時(shí)，可假定溫差+5C(橋面板上升5C)，并在橋面板均勻分布

58、。本設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)任務(wù)書規(guī)定，假定溫差為+20C，溫度力計(jì)算見力組合結(jié)果。根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)JTG D60-2004計(jì)算橋梁構(gòu)造由于溫度梯度引起的效應(yīng)時(shí)，可采用如圖示的豎向溫度梯度曲線，其橋面的最高溫度T1見圖4.7。圖4.7豎向溫度梯度尺寸單位：mm對(duì)混凝土構(gòu)造，當(dāng)梁高H小于400mm時(shí)，圖中A=H-100mm；梁高H等于或大于400mm時(shí)，A=300mm。對(duì)帶混凝土橋面板的鋼構(gòu)造，A=300mm，圖中t為混凝土橋面板的厚度， ，。溫差應(yīng)力按公預(yù)規(guī)附錄B計(jì)算： 4.4 4.5 式中：截面的單元面積；單元面積溫差梯度平均值，均以正值帶入；混凝土線性膨脹系數(shù)，取0.00001；混凝土彈性模量，取

59、3.45104Mpa；單位面積重心到重心軸的距離。溫度次力具體各截面彎矩和剪力值見下表4.8，溫度次力全橋?qū)ΨQ，故只列出半橋。表4.8溫度變化次力截面升溫降溫剪力 (kN)彎矩 (kNm)剪力 (kN)彎矩(kNm)左邊跨左端部33.300-16.650左邊跨1/4處33.30166.00-16.65-83.00左邊跨1/2處33.30333.00-16.65-166.50左邊跨3/4處33.30499.00-16.65-249.50左邊跨右端部33.30665.00-16.65-332.50左中跨左端部-11.10665.005.55-332.50左中跨1/4處-11.10610.005.5

60、5-305.00左中跨1/2處-11.10554.005.55-277.00左中跨3/4處-11.10499.005.55-249.50左中跨右端部-11.10444.005.55-222.00六 根底沉降計(jì)算連續(xù)梁橋?yàn)槌o定構(gòu)造，當(dāng)根底發(fā)生不均勻沉降時(shí)，會(huì)對(duì)構(gòu)造力產(chǎn)生影響，這種由于根底沉降所引起的構(gòu)造力統(tǒng)稱為根底位移的次力。對(duì)于混凝土構(gòu)造，這一根底不均勻沉降引起的次力，還會(huì)由于混凝土*變的作用，而導(dǎo)致構(gòu)造變形的不斷增加和構(gòu)造力重分配。由于混凝土*變所引起的構(gòu)造力稱為*變次力。根底位移和*變共同作用下混凝土超靜定構(gòu)造的次力是上述兩種次力的綜合反響，它與作用時(shí)間有關(guān)，與根底位移和*變作用的先后次