北京某文化體育中心籃球館綜合體抗震審查匯報(bào)PPT

1、北京某文化體育中心籃球館綜合體抗震審查匯報(bào)報(bào)告人：抗震專項(xiàng)審查匯報(bào)提綱一、基本概況介紹二、結(jié)構(gòu)體系簡(jiǎn)介三、超限情況四、技術(shù)措施五、計(jì)算說(shuō)明六、主要計(jì)算結(jié)果介紹基本概況介紹北京某文化體育中心籃球館綜合體是北京2008年第 29 屆奧運(yùn)會(huì)的籃球比賽場(chǎng)地。該建筑基本上有兩大部分組成，其下部為多功能體育館（奧運(yùn)賽時(shí)為專用籃球館），可容納1.8萬(wàn)觀眾，面積約為5.88萬(wàn)平方米；上部為體育產(chǎn)業(yè)與文化娛樂(lè)中心，面積約為6.08萬(wàn)平方米。建筑物總建筑面積約為11.9萬(wàn)平方米?；@球館綜合體的軸線尺寸為120m120m,位于一個(gè)人工開(kāi)挖的凹地內(nèi)。凹地的四壁為斜坡，坡底的深度約為現(xiàn)狀地坪以下10m左右。自坡底算起建

2、筑物的總高度為51.600m。西立面南立面建筑剖面圖競(jìng)賽層平面圖夾層平面圖首層平面圖二層平面圖三層平面圖四層平面圖五層平面圖六層平面圖七層平面圖八層平面圖九層平面圖結(jié)構(gòu)體系簡(jiǎn)介 根據(jù)建筑功能的劃分，在六層以下籃球館需要很大的空間，而上部的商業(yè)區(qū)又要求承擔(dān)較大的使用荷載。為滿足其功能上的要求，沿建筑物的周邊布置了柱距為24米的16根柱子和四個(gè)角筒。使建筑物的中央部分形成一個(gè)120120平方米的使用空間，在籃球館綜合體的上部，利用六層商業(yè)區(qū)的高度，做成一個(gè)支撐于沿建筑物周邊設(shè)置的16根柱子上的空間桁架，桁架的高度約為32.4米，商業(yè)區(qū)的各層樓板均支撐在空間桁架的腹桿上，從而形成一個(gè)復(fù)雜的大跨度高層

3、結(jié)構(gòu)。主體部分結(jié)構(gòu)體系BP公司方案結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖BP公司方案深化后結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖初步設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖四層頂板結(jié)構(gòu)平面圖五層頂板結(jié)構(gòu)平面圖六層頂板結(jié)構(gòu)平面圖七層頂板結(jié)構(gòu)平面圖八層頂板結(jié)構(gòu)平面圖九層頂板結(jié)構(gòu)平面圖結(jié)構(gòu)剖面圖看臺(tái)部分結(jié)構(gòu)體系地基與基礎(chǔ)采用天然地基方案。周邊主要承重柱及四個(gè)角筒采用條型箱式基礎(chǔ)?？磁_(tái)部分采用柱下條型基礎(chǔ)或獨(dú)立基礎(chǔ)加抗水板的形式。建筑地基基礎(chǔ)等級(jí)為甲級(jí)，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)安全等級(jí)為一級(jí)。擬建場(chǎng)地地質(zhì)情況簡(jiǎn)介：一、基礎(chǔ)直接持力層為第四紀(jì) 卵石、圓礫層。承載力標(biāo)準(zhǔn)值為470kpa。二、標(biāo)高為2326米以下分布厚約0.22.7米左右的粘土、粉土第7大層。該層土的壓縮性較卵礫石層高，承載力相對(duì)較低，承

4、載力標(biāo)準(zhǔn)值為290kpa。三、基底標(biāo)高約38.4534.15米。四 、地下水的靜止水位標(biāo)高在27.7628.29米，抗浮設(shè)計(jì)水位標(biāo)高為49.50米?；A(chǔ)平面基礎(chǔ)剖面超限情況 本工程跨度大、荷載大、結(jié)構(gòu)類型特殊，屬?gòu)?fù)雜超限高層建筑工程。 結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度和質(zhì)量分布沿豎向變化不均勻。 樓板開(kāi)洞面積較大。 剪力墻間距大于規(guī)范要求。由于建筑功能的特定要求，建筑物被分成上、下兩個(gè)功能完全不同的部分結(jié)構(gòu)沿豎向的側(cè)向剛度和質(zhì)量的分布都很不均勻在上部空間桁架和下部看臺(tái)結(jié)構(gòu)之間的交接處形 成一個(gè)相對(duì)薄弱的部位。結(jié)構(gòu)體系中的主要抗側(cè)力構(gòu)件四個(gè)混凝土角筒，其筒與筒之間的距離約為100米。五八層樓板的中部開(kāi)洞面積大于該層

5、樓面面積的30%技術(shù)措施將體育館(空間桁架下弦以下)部分的四個(gè)角筒墻 體加厚,沿 建筑物周邊設(shè)置八道柱間支撐。沿建筑物周邊設(shè)置的16棵柱子改為 矩形鋼管混凝土柱，其抗震等級(jí)按特一級(jí)考慮。四角筒混凝土剪力墻的抗震等級(jí)按特一級(jí)考慮,并在墻內(nèi)設(shè)置型鋼暗柱和支撐。進(jìn)行多個(gè)程序、不同模型的計(jì)算分析和比較，并針對(duì)樓板開(kāi)大洞和剪力墻間距過(guò)大的情況，計(jì)算中考慮樓蓋平面內(nèi)變形的影響，采用彈性樓板的假 定進(jìn)行分析。技術(shù)措施對(duì)主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行中震階段結(jié)構(gòu)性能分析，保證主體結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)件在中震基本處于彈性，符合承載力要求。為檢驗(yàn)整體結(jié)構(gòu)的動(dòng)力性能,擬進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)模擬試驗(yàn),并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)一步完善設(shè)計(jì)。鑒于空間桁架中的鑄鋼節(jié)

6、點(diǎn)體積大、造型復(fù)雜，且為關(guān)鍵部件，為確保結(jié)構(gòu)安全，擬進(jìn)行鑄鋼節(jié)點(diǎn)的力學(xué)試驗(yàn)，以檢驗(yàn)節(jié)點(diǎn)的承載能力。 鋼筋混凝土墻加強(qiáng)措施計(jì)算說(shuō)明基本原則 結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為一級(jí)。不考慮地震作用時(shí)，重要性系數(shù)取1.1。 抗震設(shè)防烈度為8度，抗震設(shè)防類別為乙類。結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期按50年標(biāo)準(zhǔn)考慮，分多遇地震、中震和罕遇地震三個(gè)水準(zhǔn)分別驗(yàn)算。地震動(dòng)參數(shù)的取值按如下原則：當(dāng)“安評(píng)”結(jié)果小于規(guī)范要求時(shí)，以規(guī)范為準(zhǔn)，反之則以“安評(píng)”結(jié)果為準(zhǔn)。對(duì)主桁架部分考慮15的溫度變化作用。計(jì)算模型計(jì)算模型分為以下兩個(gè)：模型1將結(jié)構(gòu)分成主體結(jié)構(gòu)與 看臺(tái)結(jié)構(gòu)兩個(gè)部分分別計(jì)算。模型2將主體結(jié)構(gòu)與看臺(tái)合二為一，做為一個(gè)整體模型進(jìn)行分析。模型

7、一模型一模型二模型二模型二計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)模型一：主體部分（一）多遇地震作用下，結(jié)構(gòu)處于彈性階段。1、阻尼比：水平地震作用下，取0.035、豎向地震 作用下，取0.02。2、地震動(dòng)參數(shù)按規(guī)范要求取用（多遇地震作用 下“安評(píng)”結(jié)果小于規(guī)范要求）。3、計(jì)算地震作用時(shí)考慮雙向水平地震作用下的扭 轉(zhuǎn)影響。4、計(jì)算程序：SATWE、SAP2000、MIDAS/GEN。計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)模型1主體部分 荷載組合 不考慮地震作用時(shí)，按如下組合：(1) 由永久荷載控制： 1.1（1.35恒+1.40.7活）； 1.1（1.35恒+1.40.7活）15(2) 由可變荷載控制的計(jì)算 1.1（1.2恒+1.4活+1.40.6風(fēng)）；

8、1.1（1.2恒+1.4活+1.40.6風(fēng)）15(3) 用于總撓度控制：1.0恒+1.0活(4) 用于活載作用下的撓度控制：1.0活(5) 用于加工起拱：1.0恒計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)模型1有地震作用效應(yīng)時(shí)按如下組合(1) 1.2（恒+0.5活）1.3SEX0.715(2) 1.2（恒+0.5活）1.3SEY0.715(3) 1.2（恒+0.5活）1.3SEX0.5SEV0.715(4) 1.2（恒+0.5活）1.3SEY0.5SEV0.715(5) 1.2（恒+0.5活）0.5SEX1.3SEV0.715(6) 1.2（恒+0.5活）0.5SEY1.3SEV0.715(7) 1.2（恒+0.5活）1.3

9、0.715 (8) 1.2（恒+0.5活）1.3 0.715計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)(9) 1.2（恒+0.5活）1.3SEV0.715(10) 1.2（恒+0.5活）1.3 0.5SEV0.715(11) 1.2（恒+0.5活）1.3 0.5SEV0.715(12) 1.2（恒+0.5活）0.5 1.3SEV0.715(13) 1.2（恒+0.5活）0.5 1.3SEV0.715(14) 1.0（恒+0.5活）1.3SEX0.715 (15) 1.0（恒+0.5活）1.3SEY0.715(16) 1.0（恒+0.5活）1.3SEX-0.5SEV0.715(17) 1.0（恒+0.5活）1.3SEY-0.5S

10、EV0.715計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)(18) 1.0（恒+0.5活）0.5SEX-1.3SEV0.715(19) 1.0（恒+0.5活）0.5SEY-1.3SEV0.715(20) 1.0（恒+0.5活）1.3 0.715(21) 1.0（恒+0.5活）1.3 0.715(22) 1.0（恒+0.5活）-1.3SEV0.715(23) 1.0（恒+0.5活）1.3 -0.5SEV0.715(24) 1.0（恒+0.5活）1.3 -0.5SEV0.715(25) 1.0（恒+0.5活）0.5 -1.3SEV0.715(26) 1.0（恒+0.5活）0.5 -1.3SEV0.715注：SEV應(yīng)同時(shí)滿足0.1（恒

11、+0.5活）的要求。計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件承載力抗震調(diào)整系數(shù)參照高鋼中的.要求取值.主桁架的上、下弦gRE=0.8（相當(dāng)于梁）主桁架的腹桿gRE=0.85（相當(dāng)于柱），節(jié)點(diǎn)gRE=0.9柱間支撐gRE=0.9鋼管砼柱gRE=0.8計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)（二）中震作用下保證關(guān)鍵部位的構(gòu)件基本處于彈性狀態(tài)，滿足承載力的要求。包括四個(gè)角筒、十六棵鋼管砼柱、主桁架的上、下弦及腹桿。1、阻尼比的取值同多遇地震。2、依據(jù)地震“安評(píng)”結(jié)果取地震動(dòng)參數(shù)（比規(guī)范大）。方向阻尼比Amax(gal)2maxTg(s)水平0.0351981.12550.480.35豎向0.02140 0.460.35計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)3. 荷載組合(1) 1.0（恒

12、+0.5活）1.0SEX(2) 1.0（恒+0.5活）1.0SEY(3) 1.0（恒+0.5活）1.0SEX0.5SEV(4) 1.0（恒+0.5活）1.0SEY0.5SEV(5) 1.0（恒+0.5活）0.5SEX1.0SEV(6) 1.0（恒+0.5活）0.5SEY1.0SEV(7) 1.0（恒+0.5活）1.0(8) 1.0（恒+0.5活）1.0(9) 1.0（恒+0.5活）1.0SEV計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)4、對(duì)關(guān)鍵部位的構(gòu)件承載力驗(yàn)算時(shí)：1）材料強(qiáng)度取標(biāo)準(zhǔn)值。2）不再考慮抗震措施中的內(nèi)力調(diào)整系數(shù)。3）承載力設(shè)計(jì)值的抗震調(diào)整系數(shù)gRE=1.0。計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)（三）罕遇地震結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性狀態(tài)，通過(guò)彈塑性分析

13、控制結(jié)構(gòu)變形，以保證主體結(jié)構(gòu)不倒塌為目標(biāo)。1、結(jié)構(gòu)的阻尼比：水平、豎向均取0.052、依據(jù)地震“安評(píng)”結(jié)果取地震動(dòng)參數(shù)（比規(guī)范大）3、計(jì)算程序：ABAQUS、EPDA、MIDAS/Gen。方向阻尼比Amax(gal)Tg(s)水平0.054400.45豎向0.053100.4計(jì)算標(biāo)準(zhǔn) 模型一：看臺(tái)部分看臺(tái)部分采用模型一進(jìn)行計(jì)算只是作為模型二的一個(gè)補(bǔ)充，其結(jié)果須與模型二中的看臺(tái)部分計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較分析，取最不利的情況進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。在抗震驗(yàn)算中，只考慮多遇地震作用下的情況。而不再做中震作用下的強(qiáng)度驗(yàn)算和罕遇地震作用下的彈塑性分析。阻尼比：因看臺(tái)部分為砼結(jié)構(gòu)，故阻尼比取0.05。地震動(dòng)參數(shù)按規(guī)范要求

14、取用?？紤]雙向地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響?？紤]到看臺(tái)部分有斜向布置的抗側(cè)力構(gòu)件，在計(jì)算水平地震作用時(shí)需考慮0，45，90，135地震作用方向。計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)荷載組合：不考慮地震作用時(shí)按如下組合：1）由永久荷載控制 1.1（1.35恒+1.40.7活）2）由于可變荷載控制 1.1（1.2恒+1.4活）3）用于撓度及裂縫控制 1.0恒+1.0活有地震作用效應(yīng)時(shí)，其組合同主體部分在多遇地震作用下的組合。計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)模型二：將主體與看臺(tái)整體分析計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)1、阻尼比：水平向取0.035，豎向取0.02。2、中震作用下的計(jì)算結(jié)果只用于對(duì)模型一中提到 的主要構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算，并將其結(jié)果與模型一進(jìn)行比較、分析，取其最不利情況進(jìn)行截

15、面設(shè)計(jì)。3、在計(jì)算地震作用時(shí)需考慮0，45，90，135地震作用方向。4、計(jì)算程序：SATWE、SAP2000。5、其他要求同模型一?？拐鸫胧ǘ嘤龅卣鹱饔孟拢┮?、混凝土部分的抗震等級(jí) 1. 剪力墻：做為主要抗側(cè)力構(gòu)件的四個(gè)角筒按特一級(jí)考慮。 2. 框架：按一級(jí)考慮，但對(duì)周邊16棵鋼管混凝土柱在計(jì)算斷面時(shí)需在整體計(jì)算的基礎(chǔ)上按特一級(jí)的要求調(diào)整柱子的內(nèi)力。（c及vc在一級(jí)抗震等級(jí)的基礎(chǔ)上增大20%）。二、加強(qiáng)區(qū)的高度：取主桁架下弦向上沿一層的高度（參照框支剪力墻的做法）?？拐鸫胧ǘ嘤龅卣鹱饔孟拢┤?、鋼結(jié)構(gòu)部分內(nèi)力調(diào)整系數(shù)： 1. 柱間支撐：地震作用下組合內(nèi)力設(shè)計(jì)值乘 以1.5的增大系數(shù)。 2.

16、 主桁架鑄鋼節(jié)點(diǎn)：節(jié)點(diǎn)的組合內(nèi)力乘以1.3的增大系數(shù)。 3. 主桁架腹桿：(1) 不考慮地震作用時(shí)，腹桿內(nèi)力設(shè)計(jì)值乘以 1.1的增大系數(shù)。 (2)考慮地震作用時(shí)，腹桿組合內(nèi)力設(shè)計(jì)值乘以1.3的增大系數(shù)。連續(xù)倒塌的分析連續(xù)倒塌是指在不同誘因下（如地震、火災(zāi)等自然災(zāi)害，和撞擊、爆炸等人為突發(fā)事故）使結(jié)構(gòu)遭受局部破壞，在重力荷載作用下引起連鎖反應(yīng)，造成破壞范圍不斷擴(kuò)大，直至連續(xù)倒塌的現(xiàn)象。四、連續(xù)倒塌的分析針對(duì)發(fā)生人為突發(fā)事故，考慮以下兩種情況進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)的受力分析： 1沿建筑物周邊的16棵主要承重柱中的任意一棵遭到破壞。 2籃球場(chǎng)上方空間桁架的任意一根腹桿遭到破 壞。計(jì)算時(shí)僅取模型一進(jìn)行分析，且不

17、考慮同時(shí)發(fā)生地震的情況：荷載組合為 1.0D+0.25L+0.6W構(gòu)件驗(yàn)算時(shí)，取材料強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值。 連續(xù)倒塌的 計(jì)算模型一 去拉桿模型連續(xù)倒塌的 計(jì)算模型二 去壓桿模型連續(xù)倒塌的 計(jì)算模型三去柱模型主要計(jì)算結(jié)果介紹主桁架豎向位移（單位：mm）恒+活豎向地震模型1-98.741/121511.361/10563模型2-98.201/122211.201/10714主要計(jì)算結(jié)果介紹模型1周期和振型（彈性板假定）SAP2000MIDASSATWE周期（s）振型周期（s）振型周期（s）振型10.856852y向平動(dòng)0.918827y向平動(dòng)0.8298x向平動(dòng)20.852035x向平動(dòng)0.908479x

18、向平動(dòng)0.8251y向平動(dòng)30.69039扭轉(zhuǎn)0.726996扭轉(zhuǎn)0.6470扭轉(zhuǎn)40.517078中庭部分豎向振動(dòng)0.515914中庭部分豎向振動(dòng)0.3866對(duì)角線伸縮50.362355x向二階平動(dòng)0.359677y向二階平動(dòng)0.2852彈性樓板平面內(nèi)局部振動(dòng)60.362093y向二階平動(dòng)0.359390 x向二階平動(dòng)0.284170.320707對(duì)角線伸縮0.344335對(duì)角線伸縮0.266780.315139中庭部分豎向振動(dòng)0.303649中庭部分豎向振動(dòng)0.263590.276842局部豎向振動(dòng)0.268051局部豎向振動(dòng)0.2517 100.2760730.2680110.2515

19、110.2767510.2656880.2448120.2704730.2449630.2337130.2635150.2283740.2141x向平動(dòng)（筒體受扭）140.2606820.2270370.2128扭轉(zhuǎn)（筒體對(duì)稱扭轉(zhuǎn)）150.2587790.2262360.2104y向平動(dòng)（筒體受扭）主要計(jì)算結(jié)果介紹模型2周期和振型（彈性板假定）SAP2000SATWE周期（s）振型周期（s）振型10.860775y向平動(dòng)0.8636y向平動(dòng)20.830474x向平動(dòng)0.8319x向平動(dòng)30.703492扭轉(zhuǎn)0.6790扭轉(zhuǎn)40.516339中庭部分豎向振動(dòng)0.4017中庭部分振動(dòng)50.3646

20、15中庭部分豎向振動(dòng)0.299560.363053x向二階平動(dòng)0.295570.357228y向二階平動(dòng)0.2674彈性樓板平面內(nèi)振動(dòng)80.356583局部豎向振動(dòng)0.266190.330610對(duì)角線縮伸0.2536100.313534局部豎向振動(dòng)0.2530110.2785710.2450120.2784780.2396130.2762450.2336140.2716930.2296扭轉(zhuǎn)150.2718410.2283模型1基底剪力計(jì)算方法SAP2000Ge=1715520.78kNMIDASGe=1698020kNSATWEGe=1894144.31kNV（kN）V/Ge與反映譜比較V（k

21、N）V/Ge與反映譜比較V（kN）V/Ge與反映譜比較 反應(yīng)譜法x向小震119892.956.99%1120876.60%139009.307.34%時(shí)程分析法AHx-50-S87943.8815.13%0.73867105.11%0.7790420.14.78%0.65NHx-50-S199761.545.82%0.83975775.75%0.8791440.64.82%0.66NHx-50-S2178140.7710.38%1.4917291710.18%1.54154524.48.16%1.11平均比值1.021.060.81反應(yīng)譜法y向小震119275.176.95%1108086.5

22、3%139429.977.36%時(shí)程分析法AHy-50-S89969.035.24%0.75935435.51%0.8494394.54.95%0.68NHy-50-S1100165.065.84%0.84941615.55%0.8592760.64.90%0.67NHy-50-S2178120.2410.38%1.491687059.94%1.52151288.98.12%1.11平均比值1.031.070.82x向中震359678.8520.97%33626119.80%417362.6922.03% y向中震353108.3320.58%33242319.58%418631.5322.1

23、0% 模型2基底剪力計(jì)算方法SAP2000Ge=2500413.80kNSATWEGe=2543604.60kNV（kN）V/Ge與反應(yīng)譜比值V（kN）V/Ge與反應(yīng)譜比值反應(yīng)譜法x向小震144162.925.77%163596.366.43 %時(shí)程分析法AHx-50-S151368.2176.05%1.05115397.304.54%0.71NHx-50-S1116903.9424.68%0.81106027.804.17%0.65NHx-50-S2202720.3218.11%1.41187963.107.39%1.15平均比值1.090.84反應(yīng)譜法y向小震141390.075.65%1

24、62239.726.38%時(shí)程分析法AHy-50-S136101.0385.44%0.96114202.904.49%0.70NHy-50-S1118200.0674.73%0.84108821.004.28%0.67NHy-50-S2213076.0018.52%1.51206727.308.13%1.27平均比值1.100.88x向中震432488.7517.30%493746.0919.41%y向中震424170.2116.96%489289.0019.23%模型1相鄰層側(cè)移剛度比層數(shù)層高(m)x方向y方向側(cè)移剛度107(kN/m)本層側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均

25、側(cè)移剛度80%的比值中之較小者側(cè)移剛度107(kN/m)本層側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者SATWESATWE規(guī)范要求SATWESATWE規(guī)范要求-25.527.9062.28311.0027.9992.32221.00-15.117.4614.39601.0017.2244.39821.001+2合并按一層輸入3.0+4.2=7.25.67421.66451.005.59461.61591.0037.24.39961.30331.004.32711.24251.0047.24.21781.24281.004.31961.24181.0056

26、.04.16631.23311.004.33651.27851.0066.04.27511.36171.004.40351.42701.0076.04.28511.48921.004.30501.53331.0086.04.11061.73861.004.01091.75991.0096.03.37761.25001.003.25571.25001.00模型2相鄰層側(cè)移剛度比層高(m)x方向y方向側(cè)移剛度107(kN/m)本層側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者側(cè)移剛度107(kN/m)本層側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛

27、度80%的比值中之較小者SATWESATWE規(guī)范要求SATWESATWE規(guī)范要求-25.526.2172.56961.0020.7512.44371.00-15.114.5751.58101.0012.0191.41161.0013.013.1702.10791.0012.1642.26871.0024.28.92542.42411.007.65952.19431.0037.25.07631.45081.004.23001.18921.0047.24.40971.25961.004.42721.24281.0056.04.32141.23711.004.43281.26321.0066.04.

28、38971.33731.004.47851.37361.0076.04.41691.46991.004.44751.50091.0086.04.29281.70361.004.23321.70541.0096.03.59981.25001.003.54601.25001.00模型1各層水平位移（x向小震）SAP2000MIDASSATWEMax_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比918.4818.311.45 (1/

29、3577)1.441.0119.0518.831.42 (1/3662)1.391.0216.8516.750.77 (1/7808)0.761.01(1.17)817.0316.871.76 (1/3414)1.741.0117.6317.441.71 (1/3509)1.691.0116.0815.991.05 (1/5705)1.041.01(1.15)715.2715.141.95 (1/3083)1.921.0115.9215.751.92 (1/3125)1.891.0215.0314.951.40 (1/4293)1.391.01(1.13)613.3313.212.19 (1/

30、2746)2.161.0114.0013.862.17 (1/2765)2.141.0213.6313.561.67(1/3590)1.661.01(1.11)511.1411.062.74 (1/2486)2.711.0111.8311.732.74 (1/2482)2.711.0111.9611.901.98 (1/3024)1.981.00(1.09)48.418.352.27 (1/2638)2.261.019.099.022.31 (1/2485)2.291.019.979.922.98 (1/2416)2.961.01(1.07)36.136.092.70 (1/2664)2.68

31、1.016.876.732.81 (1/2623)2.791.016.996.963.11 (1/2313)3.101.01(1.06)23.433.411.32 (1/3183)1.311.013.973.951.42 (1/3021)1.411.013.883.862.49 (1/2887)2.481.00(1.06)12.112.100.79 (1/3778)0.791.012.552.540.84 (1/3571)0.841.012.422.421.57 (1/4087)1.571.00(1.06)-11.321.310.84 (1/6084)0.831.011.711.701.07

32、(1/4766)1.071.001.391.380.83 (1/6118)0.831.00(1.05)-20.480.470.48 (1/11533)0.471.010.640.640.64 (1/8594)0.641.010.550.550.55 (1/9954)0.551.00(1.06)模型2各層水平位移（x向小震）SAP2000SATWEMax_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比919.3419.001.53 (1/3391)1.501.0217.8317.780.81 (1/73

33、87)0.811.00 (1.18)817.8017.501.85 (1/3240)1.821.0217.0216.981.11 (1/5428)1.101.00 (1.15)715.9515.682.04 (1/2942)2.001.0215.9215.871.47 (1/4070)1.471.00 (1.13)613.9113.682.27 (1/2646)2.221.0214.4414.401.78 (1/3378)1.771.00 (1.11)511.6411.462.80 (1/2427)2.761.0212.6712.632.13 (1/2823)2.121.00 (1.09)48

34、.848.712.32 (1/2590)2.281.0210.5410.513.14 (1/2294)3.131.00 (1.07)36.526.432.84 (1/2533)2.801.027.415.803.16 (1/2277)2.461.28 (1.33)23.683.631.42 (1/2948)1.401.014.254.211.62 (1/2591)1.621.00 (1.07)12.262.230.82 (1/3639)0.811.012.632.590.97 (1/3089)0.971.02 (1.07)-11.431.410.95 (1/5352)0.941.011.661

35、.621.02 (1/5001)1.001.02 (1.09)-20.480.470.48 (1/11446)0.471.010.640.630.64 (1/8615)0.631.02 (1.09)角筒剛度度削弱后分析計(jì)算 1. 計(jì)算目的 當(dāng)四個(gè)混凝土角筒退出工作后，絕大部分地震剪力由16根鋼管混凝土柱承擔(dān)。核算此情況下的結(jié)構(gòu)受力情況。2. 計(jì)算模型 采用SAP2000進(jìn)行計(jì)算， 計(jì)算模型在模型1的基礎(chǔ)上進(jìn)行如下修改： 減小角筒混凝土彈性模量：Ec1=0.1Ec 減小角筒剪力墻平面內(nèi)剪切模量：Sc10 小震作用下水平方向阻尼比改為0.05角筒剛度度削弱后分析計(jì)算 周期StepNumPeriod

36、UXUYUZSumUXSumUYSumUZRZUnitlessSecUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitless11.4900260.00%93.00%0.00%0.00%93.00%0.00%0.02%21.46904993.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.06%31.3288980.05%0.02%0.00%93.00%93.00%0.00%91.00%40.5841340.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.23%50.5812940.17%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%60.580750.00%0.05%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%70.5804450.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%80.5179880.00%0.00%17.00%93.00%93.00%17.00%0.00%90.4803360.00%0.26%0.00%93.00%93.00%17.00%0.00%100.4793350.00%0.00%0.00%93.00%93.00%17.00%0.03%110.4789890.10%0.00%0.00%93.00