扣件式鋼管腳手架工程專項施工策劃方案

1、杭州市三里亭R2129地塊拆遷安置房工程扣件式鋼管腳手架（落地、型鋼懸挑）工程專項施工方案編制：張秋江審核：審批：浙江海天建設集團有限公司三里亭項目部二一二年六月目 錄工程概況-3本方案編制講明及依據(jù)-4施工部署-5腳手架的構造要求及技術措施-6腳手架的搭設及拆除施工工藝-8質量檢查與操縱-9安全施工技術措施-11防雷措施-13文明施工要求創(chuàng)標化工地措施-14落地式扣件鋼管腳手架計算書-16懸挑式扣件鋼管腳手架計算書-24一、工程概況工程名稱：杭州三里亭單元R2129地塊拆遷安置用房工程；工程編號：HKS0889B；工程地點：杭州市江干區(qū)機場路三里亭小區(qū)內（北臨董家橋路，西靠董家苑小區(qū)，東為擬

2、建小學，南為天成嘉園和軍事用地）建設單位：杭州市城建開發(fā)集團有限公司；設計單位：杭州市建筑設計研究院有限公司；勘察單位：杭州市勘測設計研究院；監(jiān)理單位：浙江省省直建設工程監(jiān)理有限公司施工單位：浙江海天建設集團有限公司；項目概況：本工程共有單體11幢，2#、6#、8#、10#、11#為帶底層商業(yè)服務網(wǎng)點高層住宅，1#、5#、7#、9#為高層住宅，3#、4#為多層住宅，居住總戶數(shù)：1173戶。建筑面積：總建筑面積125539，其中地下18889，地上106650，用地面積39500；建筑物層數(shù)及高度：1#樓18層，2、6、7、8、10#樓24層，5、9#樓25層，11#樓1218層，3、4#樓6層

3、；住宅高度18.6m71.7m；建筑結構形式：多層住宅為異型柱框架結構，高層為框架剪力墻結構，商鋪為鋼筋混凝土框架結構。人防等級：抗力等級為常6核6級，防化等級為丙級，人防面積為4992；設計荷載55kn/。停車泊位：機動車泊位329輛，非機動車泊位2611個。二、本方案編制講明及依據(jù)2.1 要緊編制依據(jù)：1 . 本工程施工圖紙及施工組織總設計。2.建筑施工腳手架有用手冊。3.建筑施工手冊 （第四版）。4.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20015.建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-916.建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-997、建筑結構靜力計算手冊8、浙江省杭州市

4、有關文明施工、安全生產(chǎn)的規(guī)定9、公司的有關要求。2.2 編制講明：本工程腳手架編制計算講明書時采納的是品茗安全設施計算軟件進行計算和安全校核，對地下室頂板進行結構校核時，采納的是探究者結構工具計算軟件和品茗結構設計軟件。施工部署 腳手架設計方案：本工程腳手架工程12層以下采納落地式腳手架搭設，搭設高度為33.6米，雙立桿搭設高度24米。12層以上采納型鋼懸挑腳手架，型鋼型號為18a,懸挑架搭設高度為16.8米每段，其中，本工程中25層部分單位工程共需搭設懸挑腳手架4段，每段16.8米，上部設置斜拉鋼絲繩作為安全貯備和保險措施，斜拉鋼絲繩不參與受力計算。本工程在設計腳手架工程選取上述兩個典型方案

5、分不進行計算。 架體防護設計本工程所有腳手架外掛帶有兩條黃色條紋的密目式安全網(wǎng)，每間隔10米設置水平安全平網(wǎng)作為墜落防護愛護措施，沒間隔四層采納滿鋪毛竹片作為防墜落加強措施，施工層滿鋪毛竹片。懸挑腳手架底部滿鋪厚15mm木腳手板進行封閉，底部反扣PK板美化形象，懸挑型鋼及拉節(jié)點處均涂刷醒目的安全警戒色，外圍每懸挑層底部設置色帶作為懸挑分界醒目標志。3.3 技術創(chuàng)新本工程在腳手架施工作為技術創(chuàng)新上作以下攻關和突破，以萬向節(jié)原理，研發(fā)工具式連墻件，以腳手板、安全平網(wǎng)、安全立網(wǎng)為要緊要件，研究整體安全防護措施，對架體與墻體之間的縫隙設置雙層防護，確保本工程外架施工中無1人受到損害。四、腳手架的構造要

6、求及技術措施4.1基礎處理 地下室頂板的處理方案：落地式架體立于地下室頂板上，立桿底部連續(xù)設置槽鋼作為受力擴散部件和底座。規(guī)范設置排水溝，密目式安全全封閉至底部，連墻件從底部開始設置，確保本工程腳手架工程高于本地區(qū)同行水平。施工前對結構頂板進行受力校核，不滿足承載力要求的在地下室頂部加設帶頂托的剛性支撐。立桿落于非地下室頂板部位的處理方案：外墻一周基槽土方分層回填夯實整平，上面60cm厚填塘渣進行基礎加固表面用C10混凝土進行硬化，厚度為100。腳手架立桿下設置1.5X0.25m松木墊板，其厚度不小于50，布設必須平穩(wěn)，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50處設一淺排水溝。4.2 要緊構造措施4

7、.2.1立桿 外立桿頂端高出結構檐口上皮1.5m。立桿接頭采納對接扣件連接，立桿與大橫桿采納直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭幸免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60。4.2.2大橫桿 大橫桿置于小橫桿之上，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采納對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50，各接頭距立柱的距離不大于50。4.2.3小橫桿 每一立桿與大橫桿相交處（即主節(jié)點），都必須設置一根小橫桿，并采納直角扣件扣緊在立桿上，小橫桿間距應與立桿柱距相

8、同，小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15，且長度不大于25。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。4.2.4縱、橫向掃地桿 縱向掃地桿采納直角扣件固定在距底座下皮20處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。4.2.5剪刀撐 本腳手架采納剪刀撐的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置。剪刀撐每5步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，兩端分不用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節(jié)點

9、距離不大于15。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度操縱在30內。剪刀撐的桿件連接采納搭接，其搭接長度100，并用許多于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。由底至頂層呈“X”字型、在外排立柱之間上下連續(xù)布置。4.2.5腳手板 腳手板采納腳手片, 寬100、長度許多于1.5m的腳手片, 腳手板設置在4根大橫桿上，四角應用18#鉛絲對腳手片雙股綁扎牢固，同時作業(yè)不超過兩層。首層滿鋪一層腳手腳手片，以上每隔四層滿鋪一層腳手片。4.2.6連墻件 連墻件采納剛性連接，垂直間距為每層即2.8 m設置、水平間距為4.5m。連墻桿采納定型工具式連墻件與建筑結構進行連接，滿足強度、剛度、穩(wěn)定

10、性要求。布置間距：水平方向各隔3跨立桿（4.5米），垂直方向每層設一連墻桿，上下層錯開設置，轉角處兩邊加密，不得大于1米，封頂架拉結點加密20%，在施工中除非因阻礙其他工序操作，需要拆除個不連墻桿時，必須經(jīng)項目部有關責任人同意，并采取有效的加固措施，經(jīng)檢查確實牢固可靠后，方可拆除。任何人不得擅自拆除連墻桿。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節(jié)點（距主節(jié)點的距離不大于30）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10。4.2.7其他附屬設施和構造 滿掛全封閉式的密目安全網(wǎng)，密目網(wǎng)采納1.8m6.0m的規(guī)格，用鐵絲綁扎在大橫桿上。每層腳手架外立桿于1.2m和0.6m處設兩道防護

11、欄桿。腳手架出入口的構造，腳手架出入口搭設依照規(guī)范（JGJ130-2001）6.5.1條第（2）點門洞B型構造搭設，間距500。在出入口兩側的內、外排單立桿處分不增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐相互聯(lián)系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節(jié)點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分不增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離在15內。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采納通長桿件，必須接長時用對接扣件

12、連接。五、腳手架的搭設及拆除施工工藝5.1 落地式鋼管腳手架搭設施工工藝5.1.1落地腳手架搭設的工藝流程場地平坦、夯實砼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網(wǎng)5.1.2定距定位。依照構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空。5.1.3在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻件搭設

13、完畢后方可拆除。 雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。5.2 腳手架的拆除施工工藝 拆架程序應遵守由上而下、先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網(wǎng)欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。 不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清，拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁

14、先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。 拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。 當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。六、質量檢查與操縱6.1 構配件同意偏差序號項目同意偏差（）檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48壁厚3.5-0.5-0.5游標卡尺2立桿鋼管彎曲3ml4m3ml4m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m306.2 扣件擰緊抽樣檢查數(shù)目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數(shù)量（個）抽檢數(shù)量（個）同意的不合

15、格數(shù)1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件1201-32005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節(jié)點處）1201-320050106.3 腳手架搭設的技術要求、同意偏差與檢查方法符合下表的規(guī)定。項次 eq oad(項目,)技術要求同意偏差檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平坦觀看排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降- 102立桿垂直度最后驗收垂直度100用經(jīng)緯儀或吊線和卷尺腳手架同意偏差腳手架同意偏差的高度（m）總高度48.7mH=27H=1020H=2040H=3060H=4080 H=50100中間擋次用插入法3間距步距20鋼板尺縱距50橫距

16、204縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排架橫向水平桿高差外伸360mm-50鋼板尺6扣件安裝主節(jié)點處各扣件中心點相互距離150mm鋼卷尺同步立桿上兩個相隔扣件的高差500mm立桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離h/3縱向水平桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離1/3扣件螺栓擰緊扭力矩4065N*m扭力扳手7剪力撐斜桿與地面的傾角4560角尺七、安全施工技術措施7.1材質及其使用的安全技術措施7.1.1扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN?？奂下菟ū３诌m當?shù)臄Q緊程度，對接扣件安裝時其開口應向內向上，以防進雨水，直角扣件安裝

17、時開口不得向下，以保證安全。7.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。7.1.3鋼管有嚴峻銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。7.1.4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。7.1.4鋼管和扣件必須按規(guī)定送于有相應資質的部門檢測合格后方能使用。7.2腳手架搭設的安全技術措施7.2.1腳手架的基礎必須通過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。7.2.2搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入、統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁在無人

18、指揮下作業(yè)，當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到同意，以防墜落傷人。7.2.3開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可依照情況拆除。7.2.4腳手架及時與結構拉結或采納臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。7.2.5腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。7.2.6在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，符合要求后掛合格牌使用。7.3腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施7.3.1結構外腳手架每搭設一層，搭設完畢后，經(jīng)項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未

19、經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。7.3.1嚴格操縱施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/，確保較大安全儲備。7.3.2結構施工時不同意多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過1層。7.3.3各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。7.3.4定期檢查腳手架，發(fā)覺問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到牢固穩(wěn)定，確保施工安全。7.4 腳手架拆除的安全技術措施7.4.1拆架前，全面檢查待拆腳手架，依照檢查結果，擬訂出作業(yè)打算，報請批準，進行技術交底后才準工作。7.4.2架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架

20、、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提早拆除的盡量拆除掉。7.4.3拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。7.4.4拆除時要統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。7.4.5在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清晰后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7.4.6拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。7.4.7所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手

21、板和垃圾物從高處墜落傷人。7.4.8拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八、防雷措施 8.1 防雷措施 采納避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連成一體的措施。 避雷針每幢樓設置4根避雷針，避雷針采納12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網(wǎng)絡。8.2 防雷接地 接地線采納404（）的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連成一體，接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm2，并將表面油漆及氧化層清除

22、，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。 接地線與建筑物樓層內避雷系統(tǒng)的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經(jīng)常走到的地點，以幸免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械損害。兩者的連接采納焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度，焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發(fā)生擊穿事故。 九、文明施工及創(chuàng)標化措施9.1 依照腳手架施工的專門性，結合公司職業(yè)健康安全治理手冊、程序文件，要求按如下規(guī)定進行施工：9.1.1、進入施工現(xiàn)場的人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿好防滑鞋等。9.1.2進入施工現(xiàn)場的

23、人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。9.1.3嚴禁酗酒人員上架作業(yè)，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。9.1.4腳手架搭設人員必須是經(jīng)考試合格的專業(yè)架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發(fā)上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業(yè)者，一律不得上腳手架操作。9.1.5上架子作業(yè)人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。9.1.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網(wǎng)等阻礙作業(yè)班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。9.1.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經(jīng)技術部同意后由架子工操作。9.1.8

24、不準利用腳手架吊運重物；作業(yè)人員不準攀登架子上下作業(yè)面；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9.1.9不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9.1.10在架子上的作業(yè)人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。9.1.11拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備防護，防止火星和切割物濺落。9.1.12腳手架使用時刻較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發(fā)覺基礎下沉、桿件變形嚴峻、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。9.1.13要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。9.1.14施工人

25、員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。9.1.15使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。9.1.16腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領、退料手續(xù)。9.1.17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不白費。9.1.18運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理，應隨時整理、檢查，按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管。9.1.19六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業(yè)，在冬季、雨季要經(jīng)常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應

26、隨時清掃，并要采取防滑措施。92創(chuàng)標化工地措施9.2.1 嚴格按經(jīng)審批的專項施工方案和有關規(guī)程搭設。9.2.2所有鋼管經(jīng)清理除銹后涂刷油漆更新，剪刀撐及底排立桿涂上均勻尺寸一致的黑黃相間油漆。9.2.3外封閉全部采納新購的草綠式密目安全網(wǎng)，網(wǎng)間在防護欄桿部位設置兩道黃色的橫線，掛設于架體內側，吊掛平坦，平常并保持整潔。9.2.4不得在外架上放置鋼筋、摸板、磚頭及鋼管等建筑材料。9.2.5外架基礎表面及排水溝，做好經(jīng)常性的清理垃圾和建筑雜物，保持清潔及排水暢通。9.2.6在外架顯眼及重要部位，掛設安全生產(chǎn)、文明施工、環(huán)境愛護之類的標語及安全警示牌，以活躍安全、文明施工的氣氛。9.2.7 懸挑腳手

27、架底部反扣pk板，封閉嚴密。墻體與架體之間的縫隙采納pk板進行嚴密封閉。9.2.8 本工程全面使用安全平面，架體內部每隔10米設置加掛水平安全防護平網(wǎng)，作為安全保障措施。9.2.9 本工程腳手架外側設置分層色帶，色帶采納黃黑成品色帶標識，腳手架連墻件部位設置醒目驗收標志。十、落地式扣件鋼管腳手架計算書10.1 要緊參數(shù)及計算依據(jù)鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為33.6米，24.0米以下采納雙管立桿，24.0米以上采納單管立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采納的

28、鋼管類型為483.0，連墻件采納2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。10.2 大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。10.2.1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/4=0.039kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/4=0.525kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.039=0.093kN/m 活荷載的

29、計算值 q2=1.40.525=0.735kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)10.2.2 抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.093+0.100.735)1.5002=0.182kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.093+0.1170.735)1.5002=-0.214kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.214106/4491.0=47.760N/mm2 大橫桿的計算強度

30、小于205.0N/mm2,滿足要求! 10.2.3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.039=0.078kN/m 活荷載標準值q2=0.525kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.9900.525)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.305mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!10.3 小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變

31、形。10.3.1荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/4=0.059kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/4=0.787kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.059+1.40.787=1.242kN 小橫桿計算簡圖10.3.2抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.2421.050/2=0.659kN.m =0.6591

32、06/4491.0=146.662N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!10.3.3撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷載標準值P=0.058+0.059+0.787=0.904kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=19904.1621050.03/(3842.06105107780.0)=2.333mm 最大撓

33、度和 V=V1+V2=2.360mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!10.4扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；10.4.1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.1

34、18+1.41.575=2.395kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。10.4 .2腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12533.600=4.193kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采納竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(

35、1.050+0.300)/2=0.608kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本工程采納鋼管欄桿，標準值為0.11 NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50033.600=0.252kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.383kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN 10.4.3 風荷載的

36、計算 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 差不多風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采納：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采納：Uz = 1.670 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 0.890 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.6700.890 = 0.468kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.383+0.851.43

37、.150=10.208kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.383+1.43.150=10.869kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載差不多風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 通過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.4681.5001.8001.800/10=0.271kN.m10.5立桿的穩(wěn)定性計算:10.5.1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立

38、桿的軸心壓力設計值，N=10.869kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =10869/(0.19424)=135.2

39、71N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!10.5.2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.208kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； L0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/1

40、6=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.271kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =10208/(0.19424)+271000/4491=187.330N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!10.6 最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采納單立管的放開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 1.189kN； NQ 活

41、荷載標準值，NQ = 3.150kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m； 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 71.013米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采納單立管的放開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 1.189kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.150kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN

42、/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk = 0.228kN.m； 經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 43.081米。10.7 連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載差不多風壓標準值，wk = 0.468kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.604.50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 5.00

43、0 經(jīng)計算得到 Nlw = 10.618kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 15.618kN 本工程因雙扣件連墻件也不能滿足最大風壓下最大軸向承載力要求，擬自行研發(fā)工具式連墻件組織施工，確保其軸向承載力滿足15.62kN。10.8 立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.48 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.87 本工程部分腳手架立桿設置于地下室頂板結構上，頂板結構設計荷載為55kn/，上部結構傳遞下來的結構豎向軸向力為10.87kn，只需提供0.3

44、平方的擴展面積就能滿足要求，因此基礎底部設置槽鋼帶作為立桿基礎即刻，在混凝土結構強度不滿足要求時，底部加設鋼管頂托支撐作為加強措施。 無結構頂板部分，三合土分層夯實后，澆筑厚100mm砼墊層，設置鑄鐵立桿底座，規(guī)范設置排水溝。 十一、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書11.1 設計參數(shù)及講明 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.8米，立桿采納單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采納的鋼管類型為483.0，連墻件采納2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。

45、施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采納18a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度2.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采納懸臂式結構進行設計計算。斜拉鋼絲繩僅僅作為安全貯備保險措施，不參與受力計算，上部布置斜拉鋼絲繩直徑為21.5，在懸挑腳手架懸挑層的上層結構上設置拉環(huán)，按立桿間距進行設置。下步綁扎于懸挑梁的外部，綁扎部位設置抗滑移點和抗鋼絲繩剪切愛護橡膠軟墊。11.2大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。11.2.1均布荷載值

46、計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)11.2.2 .抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002=

47、0.350kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-0.412kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.412106/4491.0=91.632N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!11.2.3撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(

48、1002.06105107780.0)=2.511mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!12.3 小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。12.3.1 荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN

49、 小橫桿計算簡圖12.3.2 .抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.3691.050/3=0.835kN.m =0.835106/4491.0=186.009N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!12.3.3撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/

50、(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=3.167mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.194mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!12.4 扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿

51、傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；12.5 腳手架荷載標準值12.5.1 作用于腳

52、手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12516.800=2.097kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采納竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.300)/2=0.608kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采納欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50016.

53、800=0.126kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.160kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN12.5.2 風荷載的計算 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 差不多風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采納：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采納：Uz = 1.6

54、70 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 0.872 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.6700.872 = 0.459kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.160+0.851.44.725=9.415kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.160+1.44.725=10.407kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10

55、 其中 Wk 風荷載差不多風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 通過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.4591.5001.8001.800/10=0.265kN.m12.6 立桿的穩(wěn)定性計算12.6 1 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.407kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118

56、m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =10407/(0.19424)=129.519N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!16.6.2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.415kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系

57、數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.265kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =9415/(0.19424)+265000/4491=176.242N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!12.7 連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw +