天津大學(xué)版化工原理上下冊習(xí)題答案

1、化工原理課后習(xí)題解答第一章流體流動(dòng).某設(shè)備上真空表的讀數(shù)為X 103 Pa,試計(jì)算設(shè)備內(nèi)的絕對壓強(qiáng)與表壓強(qiáng)。已知該地區(qū)大卜壓強(qiáng)為 X103 Pa。解：由絕對壓強(qiáng)=大氣壓強(qiáng)-真空度 得到：設(shè)備內(nèi)的絕對壓強(qiáng) P絕=xi03Pa X103 Pa=xi03 Pa設(shè)備內(nèi)的表壓強(qiáng) P表=-真空度=-X103 Pa.在本題附圖所示的儲油罐中盛有密度為960 kg/?的油品，油面高于罐底m ,油面上方為常壓。在罐側(cè)壁的下部有一直徑為760 mm的圓孔，其中心距罐底800 mm孔蓋用14mm的鋼制螺釘緊固。若螺釘材料的工作應(yīng)力取為x10 6 Pa ,問至少需要幾個(gè)螺釘分析：罐底產(chǎn)生的壓力不能超過螺釘?shù)墓ぷ鲬?yīng)力即

2、P 油W o螺解：P螺=pghXA = 960 xx xxX103 Nb 螺=x 103x x x nP油w o螺得n 2s取 n min= 7至少需要7個(gè)螺釘.某流化床反應(yīng)器上裝有兩個(gè) U 型管壓差計(jì)，如本題附圖所示。測得R1 = 400 mm ,R2 = 50 mm,指示液為水銀。為防止水銀蒸汽向空氣中擴(kuò)散，于右側(cè)的U型管與大氣連通的玻璃管內(nèi)灌入一段水，其高度 R = 50 mm。試求A、B兩處的表壓強(qiáng)。分析：根據(jù)靜力學(xué)基本原則，對于右邊的U管壓差計(jì)，a - a為等壓面，對于左邊的壓差計(jì)，b- b為另一等壓面，分別列出兩個(gè)等壓面處的靜力學(xué)基本方程求解。解：設(shè)空氣的密度為p g,其他數(shù)據(jù)如圖

3、所示a a 處 P a + p ggh1 = p 水 gR + p 水銀 g 2由于空氣的密度相對于水和水銀來說很小可以忽略不記即：Pa = X 103XX + X 10 3XX=X103 Pab-b 處 P b + p gghs = P a + p ggh2 + p 水銀 gRP B = X103XX + X103=x 103Pa.本題附圖為遠(yuǎn)距離測量控制裝置，用以測定分相槽內(nèi)煤油和水的兩相界面位置。已知兩吹氣管出口的距離 H = 1m, U管壓差計(jì)的指示液為水銀，煤油的密度為820Kg/?。試求當(dāng)壓差計(jì)讀數(shù)R=68mm寸，相界面與油層的吹氣管出口距離h。分析：解此題應(yīng)選取的合適的截面如圖所

4、示：忽略空氣產(chǎn)生的壓強(qiáng)， 本題中1-1和4-4為等壓面,2 2和3 3為等壓面，且1 1和22的壓強(qiáng)相等。根據(jù)靜力學(xué)基本方程列出一個(gè)方程組求 解 解：設(shè)插入油層氣管的管口距油面高Ah在1 1與2 2截面之間Pi = P2 + p 水銀gRPi = P4 ，心=P 3且 P3 =煤油 gAh, P 4=0水 g( H-h)+ p 煤油 g(Ah + h) 聯(lián)立這幾個(gè)方程得到P 水銀 gR = p 水 g (H-h) + p 煤油 g(Ah + h) -p 煤油 gAh 即P水銀gR = p水gH + p煤油gh - p水gh 帶入數(shù)據(jù)3 X103 x 1 - X103 x = h X 103 x

5、 103 ) h = m5.用本題附圖中串聯(lián)U管壓差計(jì)測量蒸汽鍋爐水面上方的蒸氣壓，U管壓差計(jì)的指示液為水銀，兩U管間的連接管內(nèi)充滿水。以知水銀面與基準(zhǔn)面的垂直距離分別為：h1 = , h2=,h 3=,h4=0鍋中水面與基準(zhǔn)面之間的垂直距離h5=3mi大氣壓強(qiáng)pa=X 103 pa o試求鍋爐上方水蒸氣的壓強(qiáng)P。分析：首先選取合適的截面用以連接兩個(gè)U管，本題應(yīng)選取如圖所示的1-1截面，再選取等壓面，最后根據(jù)靜力學(xué)基本原理列出方程，求解解：設(shè)1 1截面處的壓強(qiáng)為P由靜力學(xué)基本方程對左邊的U管取a -a等壓面,P0 + P 水g(h5-h4)= Pi + p 水銀g(h3-h4)代入數(shù)據(jù) 3P

6、0 + X 10 X X=P 1 + X103X X對右邊的U管取b -b等壓面，由靜力學(xué)基本方程P1 + P水g(h3-h 2)=p水銀g(h 1-h2) + pa代入數(shù)據(jù)P 1 + X 103XX (X 103XX ( + X 103解著兩個(gè)方程得P0 = x105Pa6,根據(jù)本題附圖所示的微差壓差計(jì)的讀數(shù)，計(jì)算管路中氣體的表壓強(qiáng)p。壓差計(jì)中以油和水為指示液，其密度分別為920 kg/m 3 ,998 kg/m 3, U管中油、水交接面高度差R = 300mm,兩擴(kuò)大室的內(nèi)徑D均為60 mm, U管內(nèi)徑d為 6 mm。當(dāng)管路內(nèi)氣體壓強(qiáng)等于大氣壓時(shí)，兩擴(kuò)大室液面平齊。分析：此題的關(guān)鍵是找準(zhǔn)等

7、壓面，根據(jù)擴(kuò)大室一端與大氣相通，另一端與管路相通，可以列出兩個(gè)方程，聯(lián)立求解 . . . 解：由靜力學(xué)基本原則，選取 1 1為等壓面，對于U管左邊 p表+ P油g(h1+R) = P 1對于U管右邊 P 2 = p水gR + p油gh2p 表=p 水 gR + p 油 gh2 - p 油 g(h 1+R)= p 水gR - p 油gR +p 油g (h2-h 1)當(dāng)p表=0時(shí)，擴(kuò)大室液面平齊即 兀(D/2) 2 (h2-h。=兀(d/2) 2Rh2-h 1 = 3 mmp 表=x102Pa7,列管換熱氣 的管束由121根。X的鋼管組成?？諝庖?9m/s速度在列管內(nèi)流動(dòng)?？諝庠?管內(nèi)的平均溫度為

8、 50C、壓強(qiáng)為196X 103Pa(表壓)，當(dāng)?shù)卮髿鈮簽閤 10 3Pa試求： 空氣的質(zhì)量流量； 操作條件下，空氣的體積流量； 將的計(jì)算結(jié)果換算成 標(biāo)準(zhǔn)狀況下空氣的體積流量。解：空氣的體積流量Vs = uA = 9 X兀/4 X 2 X 121 = m 3/s質(zhì)量流量w s = Vsp =Vs X(MP)/(RT)=X29 X+196)/ X 323= kg /s換算成標(biāo)準(zhǔn)狀況V 1P1/V2B =Tl/T2Vs2 = P1T2/P2T1 XVsi = X 273)/(101 X323) X =m3/s8 .高位槽內(nèi)的水面高于地面8m,水從e 108X 4mm的管道中流出，管路出口高于地面2

9、mo在本題特定條件下，水流經(jīng)系統(tǒng)的能量損失可按匯h f = u 2計(jì)算，其中u為水在管道的流 速。試計(jì)算： ，. A- A截面處水的流速；水的流量，以m/h計(jì)。分析：此題涉及的是流體動(dòng)力學(xué)，有關(guān)流體動(dòng)力學(xué)主要是能量恒算問題，一般運(yùn)用的是柏 努力方程式。運(yùn)用柏努力方程式解題的關(guān)鍵是找準(zhǔn)截面和基準(zhǔn)面，對于本題來說，合適的 截面是高位槽1一和出管口 22如圖所示，選取地面為基準(zhǔn)面。解：設(shè)水在水管中的流速為u ,在如圖所示的11, , 2 2,處列柏努力方程Z1 g + 0 + P 1/ p = Z 2 g + u 2 / 2 + P2/p + 匯 hf(Z1 - Z 2) g = u 2/2 +代入

10、數(shù)據(jù)(8- 2) X = 7u 2 , u = s換算成體積流量V s = uA= X 兀 /4 X X 3600= 82 m3/h. 20 C水以s的流速流經(jīng)。38 4000.此流體屬于湍流型15.在本題附圖所示的實(shí)驗(yàn)裝置中，于異彳5水平管段兩截面間連一倒置U管壓差計(jì)，以測量兩截面的壓強(qiáng)差。當(dāng)水的流量為 10800kg/h時(shí)，U管壓差計(jì)讀數(shù) R為100mm粗細(xì)管的直徑 分別為 60X與 45X。計(jì)算：(1) 1kg水流經(jīng)兩截面間的能量損失。 (2)與該能量損失 相當(dāng)?shù)膲簭?qiáng)降為若干 Pa解：(1)先計(jì)算A, B兩處的流速：ua=ws/ a s A=295m/s , ub= ws/ p s b在

11、A, B截面處作柏努力方程：ZAg+uA2/2+PM p =ZBg+uB2/2+PB/ p +Ehf 1kg水流經(jīng)A, B的能量損失：匯hf= ( ua2-u b2) /2+ (Pa- P B)/ p = ( ua2-u b： /2+ P gR/ p =kg.壓強(qiáng)降與能量損失之間滿足：匯hf=AP/p，AP=p 匯hf=X10 316.密度為850kg/m3 ,粘度為8X 10-3Pa- s的液體在內(nèi)徑為14mm的鋼管內(nèi)流動(dòng)，溶液的 流速為1m/s。試計(jì)算：(1)淚諾準(zhǔn)數(shù)，并指出屬于何種流型( 2)局部速度等于平均速度處 與管軸的距離；(3)該管路為水平管，若上游壓強(qiáng)為 147X103 Pa,

12、液體流經(jīng)多長的管子其 壓強(qiáng)才下降至ijx 103 Pa解：(1) Re =du p /=(14X10-3X 1 X850) / (8X 10-3) = X103 2000.此流體屬于滯流型(2)由于滯流行流體流速沿管徑按拋物線分布，令管徑和流速滿足y 2 = -2p( u-u m)當(dāng) u =0 時(shí),y 2 = r 2 = 2pu m p = r 2/2 = d 2/8當(dāng)U = U平均=U max= S時(shí)，y2= - 2p () = d 2/8=d 2，即 與管軸的距離 r=xi0-3m在147X 103和X 103兩壓強(qiáng)面處列伯努利方程u12/2+ Pa/p + Z1g= u22/2 + Pb

13、/p + Z 2g +E h f- u 1 = u 2 , Z 1 = Z 2P a/ p = Pb/ p + Eh f損失能量 h f= (Pa- Pb) / p = (147X x 10 3)/850流體屬于滯流型摩擦系數(shù)與雷若準(zhǔn)數(shù)之間滿足入=64/ Re2又 h f=入 x ( i /d ) Xu- c =輸送管為水平管，管長即為管子的當(dāng)量長度即：管長為17 .流體通過圓管湍流動(dòng)時(shí)，管截面的速度分布可按下面經(jīng)驗(yàn)公式來表示：ur=umax ( y/R )1/7 ,式中y為某點(diǎn)與壁面的距離，及y=R r。試求起平均速度 u與最大速度umax的比值。分析：平均速度u為總流量與截面積的商，而總流

14、量又可以看作是速度是ur的流體流過2 % rdr的面積的疊加 即：V=/ 0R u r x 2 tt rdr解：平均速度 u = V/A = / 0R u r x 2 兀 rdr/ (兀 R2)=/ 0R u max (y/R ) 1/7 x 2 兀 rdr/ (兀度)=2u max/R15/7 / 0R ( R - r ) 1/7rdru/ u max=18. 一定量的液體在圓形直管內(nèi)做滯流流動(dòng)。若管長及液體物性不變，而管徑減至原有的1/2 ,問因流動(dòng)阻力而產(chǎn)生的能量損失為原來的若干倍解：.管徑減少后流量不變 u iA=u 2A2 而產(chǎn) r 2. A i=4A2u 2=4u由能量損失計(jì)算公式

15、匯hf=入？ ( i /d ) x ( 1/2u 2)得2匯 hf,入？( i /d) x( 1/2u i )匯 hf,2=入？( i /d ) x( 1/2u 22)=入？ ( i /d ) x 8 ( ui)=16m h f, 1.hf2 = 16 h f119.內(nèi)截面為1000mn 1200mm的矩形煙囪白高度為 30 Am 平均分子量為 30kg/kmol ,平均溫度為400c的煙道氣自下而上流動(dòng)。煙囪下端維持49Pa的真空度。在煙囪高度范圍內(nèi)大氣的密度可視為定值，大氣溫度為20 C ,地面處的大氣壓強(qiáng)為X103 Pa。流體經(jīng)煙囪時(shí)的摩擦系數(shù)可取為，試求煙道氣的流量為若干kg/h解：煙

16、囪的水力半徑r h= A/ n = （1 x/2（1+=當(dāng)量直徑 de= 4rH =流體流經(jīng)煙囪損失的能量匯 h f=入？( I / d e)- u 2/2= X(30/ Xu 2/2空氣的密度 3空氣=PM/RT = m煙囪的上表面壓強(qiáng)（表壓）P 上=-p 空氣 gh = xx 30= Pa煙囪的下表面壓強(qiáng)（表壓）P 下=-49 Pa煙囪內(nèi)的平均壓強(qiáng)P= (P上 + P 下)/2 + P 0 = 101128 Pa由p = PM/RT可以得到煙囪氣體的密度p= (30X103X101128) / (X 673)=Kg/m在煙囪上下表面列伯努利方程上/ p = P 下/ p + Zg+E h

17、f.E h f= (P 上-P 下)/ p - Zg =(-49+/- 30 X2 =u流體流速 u = m/s質(zhì)量流量co s= uA p = X 1 X X=X104 Kg/h20.每小時(shí)將2X103 kg的溶液用泵從反應(yīng)器輸送到高位槽。反應(yīng)器液面上方保持x103 Pa的真空讀，高位槽液面上方為大氣壓強(qiáng)。管道為的鋼管，總長為50m,管線上有兩個(gè)全開的閘閥，一個(gè)孔板流量計(jì)(局部阻力系數(shù)為4), 5個(gè)標(biāo)準(zhǔn)彎頭。反應(yīng)器內(nèi)液面與管路出口的距離為15m。若泵效率為，求泵的軸功率。解： 流體的質(zhì)量流速s = 2 X 10 4/3600 = kg/s流速 u =3 s/(A p )=s雷偌準(zhǔn)數(shù) Re=d

18、up / 科=165199 4000查本書附圖1-29得5個(gè)標(biāo)準(zhǔn)彎頭白當(dāng)量長度：5 X =2個(gè)全開閥的當(dāng)量長度：2 X =局部阻力當(dāng)量長度E C e= + =定 1/ 入 1/2 =2 lg(d / ) + = 2 lg(68/ +*入=檢驗(yàn) d/( e x Rex 入 1/2)= ，符合假定即入=，全流程阻力損失 匯h =入x ( c + E c e)/d x u 2/2 + Z x u2/2=X(50+/(68 X 10 3) + 4 X2= J/Kg在反應(yīng)槽和高位槽液面列伯努利方程得P1/ p + We = Zg + P 2/ p + E hWe = Zg + (P1- P 2)/ p

19、+E h=15 X + X10 3/1073 += J/Kg有效功率Ne = Wex w s10軸功率 N = Ne/ r =x 10 3/ = X103W.從設(shè)備送出的廢氣中有少量可溶物質(zhì)，在放空之前令其通過一個(gè)洗滌器，以回收這些 物質(zhì)進(jìn)行綜合利用， 并避免環(huán)境污染。 氣體流量為3600n3 /h ,其物理性質(zhì)與50c的空氣基本相同。如本題附圖所示，氣體進(jìn)入鼓風(fēng)機(jī)前的管路上安裝有指示液為水的U管壓差計(jì)，起讀數(shù)為30mm輸氣管與放空管的內(nèi)徑均為250mm管長與管件，閥門的當(dāng)量長度之和為50m,放空機(jī)與鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)口的垂直距離為20m,已估計(jì)氣體通過塔內(nèi)填料層的壓強(qiáng)降為X103 Pa。管壁的絕對粗糙

20、度可取，大氣壓強(qiáng)為X103 。求鼓風(fēng)機(jī)的有效功率。解：查表得該氣體的有關(guān)物性常數(shù)p =,科=x10-5Pas氣體流速 u = 3600/(3600 X 4/ 兀 x = m/s質(zhì)量流量co s = u As = X 4/ Tt X X=Kg/s 流體流動(dòng)的雷偌準(zhǔn)數(shù)Re = du p /科=x 105為湍流型所有當(dāng)量長度之和C總=I +2 I e=50m取時(shí) /d = 250= 查表得 入= 所有能量損失包括出口 ，入口和管道能量損失 即：E h = XU 2/2 + 1 Xu 2/2 + X50/ u 2/2在1-1、2-2兩截面處列伯努利方程u2/2 + P 1/ p + We = Zg +

21、 u 2/2 + P 2/ p + E hWe = Zg + (P 2- P 1)/ p +E h而 1-1、2-2 兩截面處的壓強(qiáng)差 P 2- P 1 = P2- p 水 gh = X103 - 10 3XX31X103 = Pa.We = W/Kg 泵的有效功率Ne = Wex w s= = KW.如本題附圖所示，貯水槽水位維持不變。槽底與內(nèi)徑為100mm的鋼質(zhì)放水管相連，管路上裝有一個(gè)閘閥，距管路入口端15m處安有以水銀為指示液的U管差壓計(jì)，其一臂與管道相連，另一臂通大氣。壓差計(jì)連接管內(nèi)充滿了水，測壓點(diǎn)與管路出口端之間的長度為20nl.當(dāng)閘閥關(guān)閉時(shí)，測得 R=600mn h=1500mn

22、當(dāng)閘閥部分開啟時(shí)，測的 R=400mnph=1400mm摩擦系數(shù)可取，管路入口處的局部阻力系數(shù)為。問每小時(shí)從管中水流出若干立方米。.當(dāng)閘閥全開時(shí)，U管壓差計(jì)測壓處的靜壓強(qiáng)為若干(Pa,表壓)。閘閥全開時(shí) l e/d 15,摩擦系數(shù)仍取。解：根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程，設(shè)槽面到管道的高度為p 水 g(h+x)= p 水銀 gR103 x +x) = x 10 3x部分開啟時(shí)截面處的壓強(qiáng)P 1 = p水銀gR - p水gh =x 103Pa在槽面處和1-1截面處列伯努利方程Zg + 0 + 0 = 0 + u2/2 + P 1/ p + E h+ 2 C e)/d + b - u 2/2=u 2/2

23、+ + u體積流量cos= uA P = X 兀/4 X 2X3600 = h閘閥全開時(shí)取2-2,3-3截面列伯努利方程Zg = u2/2 + 2 +X(15 + C /d)u 2/21/取1-1=u 2/2 +.P1、3-3截面列伯努利方程X(15+i /d)u 2/210 4Pa23. 10C的水以500L/min的流量流過一根長為 300m的水平管，管壁的絕對粗糙度為。有6m的壓頭可供克服流動(dòng)阻力，試求管徑的最小尺寸。解：查表得10c時(shí)的水的密度p = m3科=X10-5 Paru = Vs/A = x 10 -3/d 2Ehf = 6 x = Kg匯 h f=(入 i /d) u 2/

24、2 =入 150 u 2/d假設(shè)為滯流 入=64/Re = 64 d /du p dwx 10-3檢驗(yàn)得 Re = 2000彳矍設(shè) Re = x 104 即 dup/(i= x 10 41. d = x 10 -2m則 /d = 查表得入=入 150 u 2/d v dx 10 -2 m.某油品的密度為 800kg/m3 ,粘度為41cP,由附圖所示的 A槽送至B槽，A槽的液面比B槽的液面高出。輸送管徑為 689X （包括閥門當(dāng)量長度），進(jìn)出口損失可忽略。試求:20%此時(shí)閥門的當(dāng)量（1）油的流量（m3 /h）; （2）若調(diào)節(jié)閥門的開度，使油的流量減少長度為若干m解：在兩槽面處取截面列伯努利方程

25、u 2/2 + Zg + P1/ p = u2/2 + P 2/ p + Eh fZg =匯 h f=入( i /d) u 2/2X=入？ (50/82 X 10-3) - u2/2假設(shè)流體流動(dòng)為滯流，則摩擦阻力系數(shù)入=64/Re=64科 /du p假設(shè)成立聯(lián)立兩式得到 u =s 核算Re = du P / w =1920 2000油的體積流量 3 s=uA=x 兀 /4(82 X 10 3) 2X 3600=h調(diào)節(jié)閥門后的體積流量w s = x (1 -20 % )= m 3/h調(diào)節(jié)閥門后的速度u=s同理由上述兩式X =入？（82 X10-3) 2入=64/Re=64科/du p 可以得到，

26、閥門的當(dāng)量長度 C e= C -50 =.在兩座尺寸相同的吸收塔內(nèi)，各填充不同的填料，并以相同的管路并聯(lián)組合。每條支管上均裝有閘閥，兩支路的管長均為 5n均包括除了閘閥以外的管件局部阻力的當(dāng)量長度)，管內(nèi)徑為200mm通過田料層的能量損失可分別折算為5u12與4u22，式中u為氣體在管內(nèi)的流速m/s，氣體在支管內(nèi)流動(dòng)的摩擦系數(shù)為。管路的氣體總流量為3/s。試求：(1)兩閥全開時(shí)，兩塔的通氣量；(2)附圖中AB的能量損失。分析：并聯(lián)兩管路的能量損失相等，且各等于管路總的能量損失，各個(gè)管路的能量損失由兩部分組成，一是氣體在支管內(nèi)流動(dòng)產(chǎn)生的，而另一部分是氣體通過填料層所產(chǎn)生的，即Z2 h f=入(

27、c +12 e e/d) , U 2/2+ h f填 而且并聯(lián)管路氣體總流量為個(gè)支路之和，即VS= Vsi + Vs2解：兩閥全開時(shí)，兩塔的通氣量由本書附圖I 2 9查得d=200mm寸閥線的當(dāng)量長度C e=150m匯 h f產(chǎn)入( I 1+ 匯 C ei/d) - u 12/2 + 5 u 12=X (50+150)/ u 12/2 + 5 u 12Zj h f2=入,( I 2+ Zj I e2/d) , u 2 /2 + 4 u 1=X (50+150)/ u 22/2 + 4 u 12-.1 12 h f1 =12 h f2. U 12/ u 22=即 u 1 =又V s= V s1

28、+ Vs2=u1A1+ u 2A2 , A 1 = A 2 = 2 兀 /4=兀=+ u 2) ?兀u 2=s u iA= m/s即兩塔的通氣量分別為 Vsi = m3/s, V s12= m3/s 總的能量損失Z2h f=Z2 h f1 =12 h f2= X155/ - u 12/2 + 5 u 12=u12 = J/Kg26.用離心泵將20c水經(jīng)總管分別送至A, B容器內(nèi)，總管流量為89m/h3，總管直徑為6127X5mm原出口壓強(qiáng)為x 10 5Pa,容器B內(nèi)水面上方表壓為 1kgf/cm 2，總管的流動(dòng)阻力可忽略，各設(shè)備間的相對位置如本題附圖所示。試求： (1)離心泵的有效壓頭H e;

29、 (2)兩支管的壓頭損失 Hf , o-A , H , o-B ,。解：(1)離心泵的有效壓頭總管流速u = V s/A而 A = 3600 X 兀/4 X(117) 2X10-6 u = s在原水槽處與壓強(qiáng)計(jì)管口處去截面列伯努利方程Z 0g + We = u 2/2 + P 0/ p +匯h f二.總管流動(dòng)阻力不計(jì)匯hf=0We = u 2/2 + P 0/ p -Z 0g=2 + X105/ - 2X=Kg有效壓頭He = We/g =兩支管的壓頭損失在貯水槽和A、B表面分別列伯努利方程Z 0g + We = Z 1g + P 1/ p + E h f1Z 0g + We = Z 2g +

30、 P 2/ p + Eh f2得到兩支管的能量損失分別為E h f1 = Z 0g + We - (Z1g + P 1/ p )=2 X +- (16 X + 0)=KgE h f2=Z0g + We - (Z 2g + P 2/ p) =2X +- (8 x + X10 3/= J/Kg二壓頭損失H f1 = Eh f1/g = mHf2 = E h f2/g =27.用效率為80%勺齒輪泵將粘稠的液體從敞口槽送至密閉容器中，兩者液面均維持恒定，容器頂部壓強(qiáng)表讀數(shù)為30X 103Pa。用旁路調(diào)節(jié)流量，起流程如本題附圖所示，主管流量為314m/h ,管徑為3mm管長為 80m (包括所有局部阻

31、力的當(dāng)量長度)。芳路的流量為5n3/h,管徑為 32X,管長為20m (包括除閥門外的管件局部阻力的當(dāng)量長度)兩管路的流型相同，忽略貯槽液面至分支點(diǎn)。之間的能量損失。被輸送液體的粘度為50mPa- s,密度為1100kg/m3，試計(jì)算：(1)泵的軸功率(2)旁路閥門的阻力系數(shù)。解：泵的軸功率分別把主管和旁管的體積流量換算成流速主管流速 u = V/A = 14/3600 X(7t/4)X(60)2X10-6=m/s旁管流速 u 1 = V 1/A = 5/3600 X(7t/4)X(27) 2X10-6 =m/s先計(jì)算主管流體的雷偌準(zhǔn)數(shù)Re = du p /科=.假設(shè)成立即D,C兩點(diǎn)的流速 u

32、 1 = m/s , u 2 = m/sBC段和BD的流量分別為Vs,bc = 32X10X(71/4) X3600X3/sS,BD =26 X 10X(兀/4) X3600X3/s29.在38X的管路上裝有標(biāo)準(zhǔn)孔板流量計(jì)，孔板的孔徑為，管中流動(dòng)的是 20c的苯，采用角接取壓法用 U管壓差計(jì)測量孔板兩測的壓強(qiáng)差，以水銀為指示液，策壓連接管中充滿甲苯。測得U管壓差計(jì)的讀數(shù)為 600mm試計(jì)算管中甲苯的流量為若干kg/h解：查本書附表20 C時(shí)甲苯的密度和粘度分別為p = 867 Kg/m 3,產(chǎn) X 10 -3假設(shè) Re = X10 4當(dāng)A0/A1 = 33)= 時(shí)，查孔板流量計(jì)的 C0與Re,

33、 A0/A1的關(guān)系得到C 0 =1/2體積流量 Vs = C 0A02gR( p a- p )/ p =X 兀 /4 x x 10 -6 X 2 X X X m 3/s流速 u = V s /A = m/s核算雷偌準(zhǔn)數(shù)Re = du p/科=X104與假設(shè)基本相符，甲苯的質(zhì)量流量COS = V sp =X 10-3X867X 3600=5426 Kg/h第二章流體輸送機(jī)械.在用水測定離心泵性能的實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)流量為 26nB /h時(shí)，泵出口處壓強(qiáng)表和入口處真 空表的讀數(shù)分別為 152kPa和，軸功率為，轉(zhuǎn)速為 2900r/min ,若真空表和壓強(qiáng)表兩測壓口 間的垂直距離為，泵的進(jìn)出口管徑相同，兩測

34、壓口間管路流動(dòng)阻力可忽略不計(jì)，試求該泵的效率，并列出該效率下泵的性能。解：取20 C時(shí)水的密度 p = Kg/m 3在泵出口和入口處列伯努利方程ui2/2g + P i/pg + H = u i2/2g + P 2/ pg + Hf + Z.泵進(jìn)出口管徑相同，U 1 = U2不計(jì)兩測壓口見管路流動(dòng)阻力Hf = 0P1/ p g + H = P 2/ p g + ZH = (P 2- P 1)/ pg + Z = + (152+ X 10 3/ X =m該泵的效率 r = QH g/N = 26 x x x x 10 3 x 3600) =.%.用離心泵以40n3 /h的流量將貯水池中 65c的

35、熱水輸送到?jīng)鏊敚⒔?jīng)噴頭噴出而 落入涼水池中，以達(dá)到冷卻的目的，已知水進(jìn)入噴頭之前需要維持49kPa的表壓強(qiáng)，噴頭入口較貯水?水面高 6m,吸入管路和排出管路中壓頭損失分別為1m和3m,管路中的動(dòng)壓頭可以忽略不計(jì)。試選用合適的離心泵并確定泵的安裝高度。當(dāng)?shù)卮髿鈮喊从?jì)。解：.輸送的是清水，選用B型泵查65 c時(shí)水的密度 p = Kg/m在水池面和噴頭處列伯努利方程Ui2/2g + Pi/pg + H = u i2/2g + P 2/ pg + Hf + Z取 Ui = u 2 = 0 則H = (P 2- P 1)/ pg + Hf + Z =49X10 3/X + 6 + (1+4) =m

36、Q = 40 m 3/h由圖2-27得可以選用 3B19A 2900 465c時(shí)清水的飽和蒸汽壓FV = xi04Pa當(dāng)?shù)卮髿鈮?H a = P/pg = x 10 3 / x = m查附表二十三3B19A的泵的流量：一m 3/h TOC o 1-5 h z 為保證離心泵能正常運(yùn)轉(zhuǎn)，選用最大輸出量所對應(yīng)的H s1 一,即Hs =輸送 65c 水的真空度Hs = Hs +( Ha-10)-( P WX103 - 1000/ p允許吸上高度 H = H s - u 12/2g - Hf,0-1 =-1 =即安裝高度應(yīng)低于.常壓貯槽內(nèi)盛有石油產(chǎn)品，其密度為 760kg/m3 ,粘度小于20cSt ,

37、在貯槽條件下飽和 蒸汽壓為80kPa,現(xiàn)擬用65Y-60B型油泵將此油品以 15nB流量送往表壓強(qiáng)為177kPa的設(shè)備內(nèi)。貯槽液面恒定，設(shè)備的油品入口比貯槽液面高5m吸入管路和排出管路的全部壓頭損失為1m和4m。試核算該泵是否合用。若油泵位于貯槽液面以下處，問此泵能否正常操 作當(dāng)?shù)卮髿鈮喊从?jì).解：查附錄二十三65Y-60B型泵的特性參數(shù)如下流量 Q = s,氣蝕余量4 h= m揚(yáng)程H = 38 m允許吸上高度 Hg = (P 0- P v)/ pg - Ah-Hf,0-1揚(yáng)升高度 Z = H - H f,0-2 = 38- 4 = 34m如圖在1-1,2-2截面之間列方程ui2/2g + P

38、i/pg + H = u 22/2g + P 2/ p g + H 舊 + AZ其中 ui2/2g = u 22/2g = 0管路所需要的壓頭：He=(P2 - Pi)/ pg + AZ + H f,i-2= Z = 34 m游品流量 Qn = 15 m 3/s 2 x 105.假設(shè)成立u1= u 2(d 2 / d1)2 = m/s允許氣蝕余量Ah = (P 1- P 2)/ pg + u 12/2gP1 = Pa - P 真空度=Kpa h = m允許吸上高度 H g =(P a- P v)/ pg - Ah-EH f離心泵離槽面道路很短可以看作匯H f = 0Hg =（P a- P V）

39、/ pg - Ah-X10/X -=m5.水對某離心泵做實(shí)驗(yàn)，得到下列各實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)：Q, L/min010()200300 400500H, m3837送液體的管路系統(tǒng)：管徑為6 76X4mm長為355m （包括局部阻力的當(dāng)量長度），吸入和排被輸送液體的性質(zhì)與水相近。2e= K + BQ e出空間為密閉容器，其內(nèi)壓強(qiáng)為（表壓），再求此時(shí)泵的流量。解： 根據(jù)管路所需要壓頭He與液體流量Q的關(guān)系： H而 K =AZ + AP/ p g且 吸入排出空間為常壓設(shè)備，.K =AZ =B =入？( i + 2 c e)/d- 1/2g(60 X 10 3A)2若用該泵從常壓貯水池將水抽到渠道中，已知貯水池截

40、面積為100m2 ,池中水深7s輸水之初池內(nèi)水面低于渠道水平面2m,假設(shè)輸水渠道水面保持不變，且與大氣相通。管路系統(tǒng)的壓頭損失為 H=X10 Q2 （H單位為m Q單位為m3 /s）。試求將貯水池內(nèi)水全部抽出所需 時(shí)間。解：列出管路特性方程He= K + H fK= AZ + AP/ p g貯水池和渠道均保持常壓.K= AZ.H e= AZ + X 10 6cf在輸水之初 Z = 2m.H e= 2 + X106cf聯(lián)立H=X106d ,解出此時(shí)的流量 Q = 4X10-3m/s將貯水槽的水全部抽出Z = 9m.H e= 9 + X 10 6Q2再次聯(lián)立H=X106d ,解出此時(shí)的流量 Q =

41、 3X10-3m/s流量Q隨著水的不斷抽出而不斷變小取 Q 的平均值 Q 平均=(Q + Q)/2 = X10-3n3/s把水抽完所需時(shí)間t = V/ Q 平均=h7.用兩臺離心泵從水池向高位槽送水，單臺泵的特性曲線方程為H=25-1 X 106Q2管路特性曲線方程可近似表示為H=10+1X 10 6Q2兩式中Q的單位為 m3 /s , H的單位為m=試問兩泵如何組合才能使輸液量最大(輸水過程為定態(tài)流動(dòng))分析：兩臺泵有串聯(lián)和并聯(lián)兩種組合方法串聯(lián)時(shí)單臺泵的送水量即為管路中的總量，泵的壓頭為單臺泵的兩倍；并聯(lián)時(shí)泵的壓頭即為單臺泵的壓頭，單臺送水量為管路總送水量 的一半解：串聯(lián) H e = 2H10

42、 + 1 X105Q2 = 2 X(25 - 1 X 106d)Qe= X 10 -2m/s并聯(lián)Q = Q e/225- 1 X 106X Qe2 = 10+1 X105(Qe/2) 2Qe = X 10-2R/s總送水量 Qe = 2 Q e= X10-2m/s并聯(lián)組合輸送量大1250kg/m3的液體輸送到表壓強(qiáng)為8 .現(xiàn)采用一臺三效單動(dòng)往復(fù)泵，將敞口貯罐中密度為xi06Pa的塔內(nèi)，貯罐液面比塔入口低10m,管路系統(tǒng)的總壓頭損失為2m,已知泵 活塞直徑為70mm沖程為225mm往復(fù)次數(shù)為 2001/min ,泵的總效率和容積效率為和。試求泵的 實(shí)際流量，壓頭和軸功率。解：三動(dòng)泵理論平均流量Q

43、 t = 3ASn r = 3 X u /4 X 2XX200=min實(shí)際流量 Q = r Qr =x = m 3/min泵的壓頭 H = AP/ p g + Au 2/2g + NH + Z 取2/2g = 0=AP/ pg + 2 Hr + Z=X 106/1250 X + 2 + 10軸功率 N = HQ p /102 r = Kw9.用一往復(fù)泵將密度為大氣壓。往復(fù)泵的流量為中，A池液面不斷下降,量長度）。A池截面積為1200kg/m3的液體從A池輸送到B槽中，A池和B槽液面上方均 為5nB /h 。輸送開始時(shí)，B槽和A池的液面高度差為10mo輸送過程B槽液面不斷上升。輸送管徑為30mm

44、長為15m （包括局部阻力當(dāng)12n2 , B槽截面積為2 。液體在管中流動(dòng)時(shí)摩擦系數(shù)為。試求把25nB液體從A池輸送到B槽所需的能量。解：列出此往復(fù)泵輸送的管路特性方程2H e= K + BQ e而 K = AP/ pg + Au 2/2g + Z.A,B槽上方均大氣壓.P/ p g = 0,Au 2/2g = 0在輸送開始時(shí),hc= 10 m輸送完畢后A池液面下降：25/12 =池液面上升：25/ = m.h = 10 + +2B =入？( i + Ei e)/d - 1/2g(3600A)=X 15/ X 1/(3600 Xti/4XX2X輸送開始時(shí)管路的特性方程He= 10 +輸送完畢時(shí)

45、管路的特性方程He= +取平均壓頭 H 平均=(He+Hej/2 =(10 + + +)/2 , Q=5 m3/s=18 m輸送所需要的時(shí)間t = V/Q = 25/5 = 5h =18000輸送有效功率N e = HQp g = 18 X 5/3600 X 1200X =所需要的能量 W = Ner = X106 J = 5300KJ10.已知空氣的最大輸送量為 14500kg/h ,在最大風(fēng)量下輸送系統(tǒng)所需的風(fēng)壓為1600Pa （以風(fēng)機(jī)進(jìn)口狀態(tài)級計(jì)）。由于工藝條件的呀求。 風(fēng)機(jī)進(jìn)口與溫度為 40C,真空度為196Pa的設(shè) 備相連。試選合適的離心通風(fēng)機(jī)。當(dāng)?shù)卮髿鈮簽椤＝猓狠斔蜐崈艨諝鈶?yīng)選用4

46、-72-11型通風(fēng)機(jī)40C,真空度為 196Pa時(shí)空氣的密度 p= MP/RT = m3將輸送系統(tǒng)的風(fēng)壓 H按Ht = H t p / p H t = 1600 x = m輸送的體積流量Q = Q m/ P = 14500/ = m 3/h根據(jù)輸送量和風(fēng)壓選擇 4-72-11 No 6c 型可以滿足要求其特性參數(shù)為轉(zhuǎn)速(r/min)風(fēng)壓（Pa）一一3風(fēng)重（m /h）效率（%）功率（K的20001410091C的空氣直接由大氣進(jìn)入風(fēng)機(jī)在通過內(nèi)徑為800mm勺水平管道送到爐底，爐底表壓為10kPa。空氣輸送量為20000m/h （進(jìn)口狀態(tài)計(jì)），管長為100m （包括局部阻力當(dāng)量長度），管壁絕對粗糙

47、度可取為?，F(xiàn)庫存一臺離心通風(fēng)機(jī)，其性能如下所示。核算此風(fēng)機(jī)是否合用當(dāng)?shù)卮髿?壓為。轉(zhuǎn)速,r/min風(fēng)壓，Pa風(fēng)量，m3 /h14501265021800解：輸送系統(tǒng)的風(fēng)壓Ht =(Z2 Zi) g g + P2 P1 +(U2-Ui)/2 + pBhf水平管道輸送，.Z 2 - Zi= 0 , (U22-Ui2) /2 = 0空氣的流動(dòng)速度 u = Q/A = 20000/ (兀/4 X 3600)=s查本書附圖可得 15c空氣的粘度 產(chǎn) xi0-3Pa-s ,密度p= Kg/m_.一 -3Re = dup/(i= xxxi0 /d = 800 =根據(jù)Re-e/d圖可以得到其相對粗糙度入=.

48、Nh f =入？( I + 2 I e)/d ? u2/2= X100/ X2輸送系統(tǒng)風(fēng)壓 HT= P 2- Pi + P Sh f=X103 + X= 10 一多層降塵室除去爐氣中的礦塵。礦塵最小粒徑為8 d m,密度為4000kg/m 3 。除塵室 長，寬，高，氣體溫度為427C,粘度為？ s,密度為m3 。若每小時(shí)的爐氣量為 2160標(biāo)準(zhǔn)m3，試確定降塵室內(nèi)隔板的間距及層數(shù)。 解：假設(shè)沉降在滯流區(qū)，按ut = d 2 ( p s- p) g/18計(jì)算其沉降速度u t = (8 x 10-6)2x x (18 x x 10 -5)=41 x 10-4 m/s核算Re = du t p /科

49、 1 ,符合假設(shè)的滯流區(qū)把標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)能力換算成 47 C時(shí)的生產(chǎn)能力 J/ p (p s- p) g，最小直徑 d min =m = 15123.在底面積為40m2的除塵室內(nèi)回收氣體中的球形固體顆粒。氣體的處理量為3600m3 /h ,固體的密度p s=3600kg/m3 ,操作條件下氣體的密度 p =m3 ,粘度為x 10-5Pa? s。試求理 論上完全除去的最小顆粒直徑。解：根據(jù)生產(chǎn)能力計(jì)算出沉降速度u t = V s/b c = 3600/40 m/h = s假設(shè)氣體流處在滯流區(qū)則可以按u t = d2 ( p s- p) g/18科進(jìn)行計(jì)算 d = 18心/ (p s- p) g u t

50、可以得到 d = x 10-4 m核算Re = du t p /科 1 ,符合假設(shè)的滯流區(qū)能完全除去的顆粒的最小直徑d =X10-4m =V s = V (273 + 427)/273 = h由 Vs = blu t (n-1 )得n = V s / blu t-1 = (x x 41X 10-4X3600) - 1=1 =取 n = 50 層，板間距 Ah = H/ (n + 1 ) = 51=mm.含塵氣體中塵粒的密度為 2300kg/m 3 ,氣體流量為1000m3 /h ,粘度為x 10-5Pa? s密度 為m3 ,采用如圖3-8所示的標(biāo)準(zhǔn)型旋風(fēng)分離器進(jìn)行除塵。若分離器圓筒直徑為， 試

51、估算其臨界直徑，分割粒徑及壓強(qiáng)降。解：(1)臨界直徑選用標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器Ne = 5 , E =B = D/4, h = D/2由 M = bhu i 得 Bh = D/4D/2 = V s /u i2 . u i = 8 V s /D根據(jù)dc = 9WB/(兀Nep sui ) 1/2計(jì)算顆粒的臨界直徑 .一_ 1/2. d c = 9 xx 10X x x 5X2300X=x 10-6 m = m(2)分割粒徑1/2根據(jù)d 50 = D/ut ( p s- p ) 計(jì)算顆粒的分割粒徑d 50 = x 10-5 x x 2300) 1/2=x 10-3 m =m(3)壓強(qiáng)降根據(jù)/P = - p

52、 u2/2計(jì)算壓強(qiáng)降A(chǔ)P = XX 2 = 520 Pa.風(fēng)分離器出口氣體含塵量為x 10 -3kg/標(biāo)準(zhǔn)m3 ,氣體流量為5000標(biāo)準(zhǔn)n3 /h ,每小時(shí)捕集下來的灰塵量為。出口氣體中的-灰塵粒度分布及捕集下來的灰塵粒度分布測定結(jié)果列 于本題附圖表中:粒徑范圍0-5 5-10 10-20 20-30 30-40 40-50 50在出口灰塵中所占的質(zhì)重分率%16 25 29 20721在捕集的灰塵中所占的質(zhì)量分率%11203試求：(1)除塵效率(2)繪出該旋風(fēng)分離器的粒級效率曲線。解：出口氣體中每小時(shí)產(chǎn)生的灰塵量：X 10-3X 5000 = Kg除塵效率：Y 0 = ( + ) = = 86

53、%計(jì)算出每一小段范圍捏顆粒的粒級效率打 pi =x(x+ x 16) =%Y1P2 = X 11/(X 11 + X25)= %r1P3 =x (x+ x29)= %Y P4 = 86 %P P5 = %Y P6 = %P P7 = %繪出粒級效率曲線如圖所示.驗(yàn)室用一片過濾面積為 3的濾葉對某種顆粒在水中的懸浮液進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，濾葉內(nèi)部真空讀為500mmHg過濾5min的濾液1L,又過濾5min的濾液，若再過濾 5min得濾液多少分析：此題關(guān)鍵是要得到虛擬濾液體積，這就需要充分利用已知條件，列方方程求解解：虛擬濾液體積由過濾方程式V 2 + 2VVe= KA2。過濾5min得濾液1L(1X10-3

54、) 2 + 2X10-3 Ve= KA2X5過濾10min得濾液(X10-3) 2 + 2XX10-3 Ve= KA2X 10由式可以得到虛擬濾液體積V e= X10-3 KA 2=過濾15分鐘假設(shè)過濾15分鐘得濾液VV2 + 2VVe= KA2。V 2 + 2XX10-3V= 5 XV = X10-3，再過濾 5min 得濾液 V = X10-3 - X10-3 = x 10-3 m3.以小型板框壓濾機(jī)對碳酸鈣顆粒在水中的懸浮液進(jìn)行過濾實(shí)驗(yàn)，測得數(shù)據(jù)列于本題附表中：已知過濾面積為，試求： (1)過濾壓強(qiáng)差為時(shí)的過濾常數(shù)K ,qe及0 e(2)濾餅的壓縮指數(shù)s； (3)若濾布阻力不變，試寫出此

55、濾漿在過濾壓強(qiáng)差為196. 2k Pa 時(shí)的過濾方程式。解：過濾常數(shù)K ,q e及0 e帶入表中的數(shù)據(jù)根據(jù) q2 + 2qq e = K 0 ，和 q = V/A(/ 93 ) 2 + 2 q eX / 93 = 50K(/ 93 ) 2 + 2 q eX93 = 660K由兩式可得q e = X10-3K = X10-5 q e = K 0 e .o. 0 e = q e / K =濾餅的壓縮指數(shù) s同理在 P = Kpa時(shí)，由上式帶入表中數(shù)據(jù)得(/ 93 ) 2 + 2 q e X / 93 =(/ 93 ) 2 + 2 q eX 93 = 233K -3得到q e = x 10-5K =

56、 X10利用lgK =(1-s) lg AP + lg2k,對壓強(qiáng)差為 Kpa和Kpa時(shí)的過濾常數(shù) K取對數(shù)差得lg (K/K ) =(1-s) lg (AP/AP )1 - s =,即壓縮指數(shù)s =過濾方程式在過濾壓強(qiáng)差為時(shí)lg (K/K) =(1-s) lg (AP/AP ) .lg ( K ) = X lg ( 103/得 K = X 10-5qe= (qe+qe)/2=(+)x103/2=X10-3qe2 = K 0 e .l- 0 e = q e2 / K = X10-3/ X10-5.過濾方程式為 (q + X10-3 ) 2= X10-5 (9 + )9.在實(shí)驗(yàn)室中用一個(gè)邊長的小

57、型濾框?qū)?CaCO顆粒在水中的懸浮液進(jìn)行過濾實(shí)驗(yàn)。 料漿溫度 為19C,其中CaCO固體的質(zhì)量分率為。 測得每1nf濾餅烘干后的質(zhì)量為 1602kg。在過濾壓 強(qiáng)差為275800Pa時(shí)所的數(shù)據(jù)列于本題附表：過濾時(shí)間0濾液體積V試求過濾介質(zhì)的當(dāng)量濾液體積M,濾餅的比阻r,濾餅的空隙率 及濾餅顆粒的比表面積3“。已知CaCO顆粒的密度為2930kg/m ,其形狀可視為圓球。解：由(V + V e) 2 = KA2 (0+0 e)兩邊微分得2(V + V e) dv = KA 2d 0d 。/ dv = 2V/ KA 2 + 2V e/ KA 2計(jì)算出不同過濾時(shí)間時(shí)的d0/ dv和V ,將其數(shù)據(jù)列表

58、如下V 0 / Av122131383957作出d0/ dv - V的曲線如圖10.用一臺BMS50/810-25型板框壓濾機(jī)過濾某懸浮液，懸浮液中固體質(zhì)量分率為，固相密度為2200kg/m3,液相為水。每1m3濾餅中含500kg水，其余全為固相。已知操作條件下的 過濾常數(shù) K=x 10-5m/s, q=X10m3/m2。濾框尺寸為 810mme 810mme 25mm共 38個(gè)框。試求:(1)過濾至濾框內(nèi)全部充滿濾渣所需的時(shí)間及所得的濾液體積：(2)過濾完畢用清水洗滌濾餅，求洗滌時(shí)間。洗水溫度及表壓與濾漿的相同。解：(1)濾框內(nèi)全部充滿濾渣濾餅表面積A =()2X2X38 = m 2濾框容積

59、V總=()2x x 38= m 3已知1m3的濾餅中含水：500/1000 =含固體：1 固體質(zhì)量 ：X 2200 = 1100 Kg設(shè)產(chǎn)生1n3的濾餅可以得到 ma , Kg (V), m)的濾液，則=1100/(1100 + 50 + m )me = 6313 Kg濾液的密度按水的密度考慮3V0 = m3.形成m的濾餅即濾框全部充滿時(shí)得到濾液體積則過濾終了時(shí)的單位面積濾液量為q = V/A = = m/m q e = K 0 e .o. 0 e = q e / K =(X 10-3) 2 / X 10-5由(q + q e) 2 = K (9+9e)得所需的過濾時(shí)間為0 =(q + q e

60、) 2 / K -0 e=(+ ) 2/ x 10-5 -=249 s洗滌時(shí)間3Ve = q eXA = x 10 X =由(dv/ d 0 ) W= KA2 /8 (。+。e)得洗滌速率 =X10-5X () 2/ 8X(+ )-5=205X 10，洗滌時(shí)間為：205X 10 -5 = 388s3.用葉濾機(jī)處理某種懸浮，先以等速過濾20min,得濾液2m。隨即保持當(dāng)時(shí)的壓強(qiáng)差再過濾40min ,問共得濾液多少mf若葉濾機(jī)每次卸渣重裝等全部輔助操作共需20min,求濾液日產(chǎn)量。濾布阻力可以忽略。解:.在3X 105Pa的壓強(qiáng)差下對鈦白粉在水中的懸浮液進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，測的過濾常數(shù) K=5X 10-5m