塔吊基礎(chǔ)專項施工方案(范本)(標(biāo)準(zhǔn)版)

塔吊基礎(chǔ)專項施工方案(范本)（標(biāo)準(zhǔn)版）(標(biāo)準(zhǔn)施工方案，可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）

.目錄塔吊基礎(chǔ)專項施工方案(范本)（標(biāo)準(zhǔn)版）(標(biāo)準(zhǔn)施工方案，可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）TOC\o”1—3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc327725680"1、工程概況 —1-_Toc327725683”4、塔吊基本性能 -2-HYPERLINK\l”_Toc327725684"5、塔吊基礎(chǔ)計算書 -2—HYPERLINK\l”_Toc327725685”5.11#塔吊基礎(chǔ)計算書 —2—HYPERLINK\l”_Toc327725686”5.22#塔吊基礎(chǔ)計算書 —10—6.2承臺配筋圖 —20—HYPERLINK\l”_Toc327725690"7、樁位平面圖 -21-HYPERLINK\l"_Toc327725691”8、塔吊基礎(chǔ)排水做法 -22-ΧΧΧΧ樓工程塔吊基礎(chǔ)專項施工方案1、工程概況本工程為xx工程,xxxx位于xxxx以南。站房總建筑面積20000m2,由站房、站臺雨棚、天橋組成.落客平臺下出站層接城市地下廣場。站房地下局部一層，地上二層（一層和二層局部設(shè)置夾層）.本工程±0.000=129.71m（黃海高程），站房建筑檐口高度20。6m,最高點23.37m。工程站房采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，屋蓋體系采用大跨度空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)體系；基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁。本工程由xx股份投資新建，xxxx院設(shè)計，xxxx地質(zhì)勘察，xxxx監(jiān)理,xxxx組織施工。為了工程施工需要,計劃在工程施工階段安裝兩臺塔吊,塔吊型號均為TC6013獨立式塔式起重機，塔吊臂長60m，7軸位置塔吊編號為1＃塔吊，17軸位置塔吊編號為2＃塔吊。2、編制依據(jù)本方案主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-2021)《塔式起重機設(shè)計規(guī)范》（GB/T13752-1992);《地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2002）；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）；《建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59—99）；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2002)；《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—94）《塔式起重機安全規(guī)程》GB5144—2006《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33—2001《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46-88《建筑安裝工程資料管理規(guī)程》DJB-51-2002QTZ1000系列TC6013自升塔式起重機使用說明書相關(guān)的法律法規(guī)、政策、文件。3、塔吊基礎(chǔ)避雷接地要求塔吊基礎(chǔ)接地裝置,采用承臺預(yù)埋避雷接地扁鋼，下端與樁基主鋼筋焊接，上端與任何一根主弦桿的連接螺栓連接，所有外露焊接處均涂刷防銹漆，以保證節(jié)點良好.4、塔吊基本性能本工程安裝的塔吊為四樁基礎(chǔ)塔吊,塔吊型號為TC6013獨立式塔吊，四樁基礎(chǔ)所用塔吊參數(shù)為：塔吊型號為：TC6013塔吊自重為:441kN最大起重荷載為:80kN塔吊額定起重力矩為:800kN·m塔吊起升高度為：45m塔身寬度為：1。7m5、塔吊基礎(chǔ)計算書5。11#塔吊基礎(chǔ)計算書依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-2021)。5。1。1參數(shù)信息塔吊型號：TC6013塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值：Fk1=441kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=80kN塔吊最大起重力矩:M=1085.86kN。m塔吊計算高度：H=45m塔身寬度:B=1。70m非工作狀態(tài)下塔身彎矩：M1=-763。07kN。m樁混凝土等級：C35承臺混凝土等級：C40保護層厚度:100mm矩形承臺邊長:5.00m承臺厚度：Hc=1.500m承臺箍筋間距:S=150mm承臺鋼筋級別：HRB335承臺頂面埋深：D=0。000m樁直徑：d=0.800m樁間距:a=3。400m樁鋼筋級別:HRB335樁頂標(biāo)高:—2.900m樁型與工藝：泥漿護壁鉆（沖)孔灌注樁計算簡圖如下：5.1.2荷載計算1.自重荷載及起重荷載1）塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1=441kN2)基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=5×5×1。50×25=937。5kN3)起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk=80kN2.風(fēng)荷載計算1）工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1。95×1。34×0.2=0.66kN/m2=1.2×0.66×0.35×1。7=0.47kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qsk×H=0.47×45.00=21.36kNc。基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Msk=0。5Fvk×H=0.5×21.36×45.00=480。56kN.m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（本地區(qū)Wo=0.35kN/m2)=0。8×1.63×1。95×1.34×0。35=1。19kN/m2=1.2×1。19×0.35×1。70=0。85kN/mb。塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qsk×H=0.85×45。00=38。32kNc。基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Msk=0。5Fvk×H=0.5×38.32×45.00=862.14kN。m3。塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=-763。07+0.9×(1085。86+480.56）=663。04kN.m非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=—763。07+862。14=99。07kN。m5。1。3樁豎向力計算非工作狀態(tài)下:Qk=（Fk+Gk)/n=(441+937.50）/4=344.63kNQkmax=（Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(441+937.5）/4+(99。07+38.32×1。50)/4。81=377。18kNQkmin=（Fk+Gk-Flk)/n—（Mk+Fvk×h）/L=（441+937。5—0)/4-（99。07+38。32×1。50）/4.81=312.08kN工作狀態(tài)下：Qk=（Fk+Gk+Fqk）/n=(441+937。50+80)/4=364。23kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h）/L=（441+937。5+80)/4+（663。04+21。36×1。50）/4.81=509。13kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk—Flk）/n-（Mk+Fvk×h）/L=(441+937。5+80-0)/4—（663.04+21。36×1.50)/4.81=220.12kN5。1。4承臺受彎計算1。荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1。35×（Fk+Fqk）/n+1.35×（Mk+Fvk×h）/L=1.35×(441+80）/4+1.35×（663。04+21.36×1。50)/4.81=370。92kN非工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h）/L=1。35×441/4+1.35×(99。07+38.32×1.50)/4。81=192.78kN2。彎矩的計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》第6。4。2條其中Mx,My1──計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值（kN。m）；xi，yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m);Ni──不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下,承臺正彎矩最大：Mx=My=2×370。92×0.85=630。564kN。m3.配筋計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》GB50010—2002第7.2.1條式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值;h0──承臺的計算高度；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算：s=630.52×106/（1.000×19.100×5000.000×14002）=0.0047=1—(1-2×0。0047）0。5=0。0047s=1—0.0047/2=0.9976As=630。52×106/(0.9976×1400.0×360。0）=1253。98mm2由于最小配筋率為0。15％,所以構(gòu)造最小配筋面積為：5000。00×1500.00×0.15%=11250mm2。實際配筋為：HRB335級鋼筋，φ20@196。承臺底筋、面筋雙向均為25φ20.實際配筋值15710mm2>11250mm2.5。1。5承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=519.32kN依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2002)的第7.5.7條。我們考慮承臺配置箍筋的情況,斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中──計算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1。710N/mm2;b──承臺的計算寬度，b=5000mm;h0──承臺計算截面處的計算高度,h0=1400mm;fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值,fy=360N/mm2;S──箍筋的間距，S=150mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求,只需構(gòu)造配箍筋，在面筋、底筋之間每隔500mm設(shè)一根φ12拉勾。5。1。6承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi),且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算。5.1.7樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2021）的第5。8。2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1。35×619。05=835.72kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中c──基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.7N/mm2；Aps──樁身截面面積，Aps=502655mm2.經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求.由于樁的最小配筋率為0.65％,計算得最小配筋面積為3267mm2；樁實際配筋為HRB335級鋼筋17φ16鋼筋，實際配筋值：3419mm2;樁主筋深入承臺不少于35d=560mm。5。1。8樁豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-2021)的第6。3。3和6。3.4條樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值;qsik──第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值;按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值,按下表取值;u──樁身的周長，u=2。51m；Ap──樁端面積，取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下;厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下：序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa）端阻力特征值(kPa)土名稱113。46250素填土23.3600含礫粉質(zhì)粘土32.2800強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖42002000中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖樁長為19.96m,所以樁端是在第4層土層.最大壓力驗算:Ra=2。51×(10。46×25+3。3×60+2。2×80+4×200)+2000×0。50=4726。61kN由于:Ra=4603.11〉Qk=474。48，所以滿足要求！由于:1。2Ra=5523。73〉Qkmax=619.05,所以滿足要求！5。22#塔吊基礎(chǔ)計算書依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T187-2021）。5。2.1參數(shù)信息塔吊型號：TC6013塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值：Fk1=441.00kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=80kN塔吊最大起重力矩:M=1085.86kN。m塔吊計算高度：H=45m塔身寬度:B=1。70m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=-763.07kN.m樁混凝土等級:C35承臺混凝土等級:C40保護層厚度：100mm矩形承臺邊長：5.00m承臺厚度：Hc=1。500m承臺箍筋間距：S=150mm承臺鋼筋級別：HRB335承臺頂面埋深：D=0。000m樁直徑:d=0。800m樁間距:a=3。400m樁鋼筋級別：HRB335樁頂標(biāo)高:-2.200m樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下:5.1.2荷載計算1。自重荷載及起重荷載1)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1=441kN2）基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=5×5×1.50×25=937.5kN3)起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk=80kN2。風(fēng)荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a。塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Wo=0。2kN/m2）=0.8×1。59×1。95×1.34×0.2=0.66kN/m2=1。2×0.66×0.35×1。7=0。47kN/mb。塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qsk×H=0。47×45。00=21.36kNc?；A(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Msk=0。5Fvk×H=0。5×21.36×45.00=480。56kN。m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a。塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（本地區(qū)Wo=0。35kN/m2）=0。8×1.63×1.95×1.34×0.35=1.19kN/m2=1。2×1。19×0。35×1。70=0.85kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qsk×H=0。85×45.00=38。32kNc。基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Msk=0。5Fvk×H=0。5×38.32×45。00=862.14kN。m3.塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下,標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=—763.07+0。9×（1085.6+480.56)=663。04kN.m非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=-763。07+862。14=99。07kN.m5.1.3樁豎向力計算非工作狀態(tài)下:Qk=（Fk+Gk）/n=(441+937。50）/4=344.63kNQkmax=（Fk+Gk)/n+（Mk+Fvk×h)/L=（441+937.5)/4+（99。07+38。32×1。50)/4。81=377。18kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n—(Mk+Fvk×h)/L=(441+937.5-0)/4—(99.07+38.32×1。50）/4.81=312.08kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(441+937.50+80）/4=364。23kNQkmax=（Fk+Gk+Fqk）/n+（Mk+Fvk×h）/L=(441+937。5+80）/4+（663.04+21.36×1。50)/4。81=509.13kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n—(Mk+Fvk×h)/L=(441+937。5+80—0)/4-（663。04+21.36×1。50）/4。81=220。12kN5.1。4承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重,第i樁的豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下:最大壓力Ni=1。35×(Fk+Fqk）/n+1。35×（Mk+Fvk×h)/L=1.35×(441+80)/4+1。35×（663。04+21.36×1.50)/4。81=370。92kN非工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1。35×Fk/n+1.35×（Mk+Fvk×h)/L=1。35×441/4+1。35×(99。07+38。32×1。50）/4。81=192.78kN2.彎矩的計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》第6。4。2條其中Mx,My1──計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN。m）；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m);Ni──不計承臺自重及其上土重,第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN）.由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2×370。92×0.85=630。564kN.m3。配筋計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》GB50010-2002第7。2.1條式中1──系數(shù),當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺的計算高度；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2.底部配筋計算:s=630。52×106/（1。000×19。100×5000.000×14002)=0.0047=1-（1—2×0.0047)0。5=0。0047s=1—0。0047/2=0。9976As=630.52×106/（0.9976×1400.0×360.0)=1253。98mm2由于最小配筋率為0。15%，所以構(gòu)造最小配筋面積為：5000.00×1500.00×0.15%=11250mm2；實際配筋為：HRB335級鋼筋,φ20@196。承臺底筋、面筋雙向均為25φ20。實際配筋值15710mm2〉11250mm2。5.2.5承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=519.32kN依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2002)的第7.5。7條.我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中──計算截面的剪跨比,=1。500ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值,ft=1.710N/mm2;b──承臺的計算寬度，b=5000mm；h0──承臺計算截面處的計算高度,h0=1400mm；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2；S──箍筋的間距，S=150mm.經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋，在面筋、底筋之間每隔500mm設(shè)一根φ12拉勾.5.2。6承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi),且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算。5。2。7樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2021)的第5.8。2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1。35×619。05=835.72kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中c──基樁成樁工藝系數(shù)，取0。75fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值,fc=16。7N/mm2；Aps──樁身截面面積,Aps=502655mm2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求。由于樁的最小配筋率為0.65％，計算得最小配筋面積為3267mm2；樁實際配筋為HRB335級鋼筋17φ16鋼筋，實際配筋值：3419mm2；樁主筋深入承臺不少于35d=560mm。5。2.8樁豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-2021）的第6.3.3和6.3。4條:軸心豎向力作用下,Qk=474。48kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=619。05kN。m.樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值;qsik──第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2。51m；Ap──樁端面積，取Ap=0。50m2；li──第i層土層的厚度，取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值（kPa）端阻力特征值(kPa)土名稱18.91250素填土22。7600泥質(zhì)粉砂殘積巖32.4800強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖42002000中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖由于樁的入土深度為18.01m,所以樁端是在第4層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×（8.91×25+2.7×60+2。4×80+4×200）+2000×0。50=4655.22kN由于：Ra=4579.7〉Qk=474。48,所以滿足要求!由于：1。2Ra=5495.64>Qkmax=619.05，所以滿足要求！6、塔吊基礎(chǔ)配筋圖根據(jù)塔吊計算書,1＃塔吊、2#塔吊基礎(chǔ)配筋情況一致，配筋圖如下：6。1樁基配筋圖塔吊基礎(chǔ)樁配筋圖6.2承臺配筋圖承臺配筋圖7、樁位平面圖1＃塔吊基礎(chǔ)樁位圖2＃塔吊基礎(chǔ)樁位平面圖8、塔吊基礎(chǔ)排水做法塔吊基礎(chǔ)承臺四周采用非粘土燒結(jié)磚砌筑240厚排水溝，排水溝寬度為150mm，深度200mm。沿排水溝四周采用砌筑240厚擋土墻，并在擋土墻外處設(shè)置一個集水坑，集水坑尺寸為800mm*800mm，集水坑與擋土墻采用240厚非粘土燒結(jié)磚砌筑,砌筑高度至自然地面。具體詳見附圖：塔吊基礎(chǔ)排水做法附圖：塔吊基礎(chǔ)排水做法目錄工程概況····················································································2編制依據(jù)····················································································2塔吊基礎(chǔ)設(shè)計概況··································································2選用塔吊的主要性能································································5塔吊基礎(chǔ)計算···········································································51、淺基礎(chǔ)設(shè)計計算············································································52、樁基礎(chǔ)設(shè)計計算··············································································103、格構(gòu)柱設(shè)計計算············································································13六、質(zhì)量保證措施················································································161、樁質(zhì)量保證措施···············································································162、承臺質(zhì)量保證措施···········································································173、鋼格構(gòu)柱質(zhì)量保證措施··································································17七、安全保證措施·················································································18八、附圖····························································································181、塔吊平面布置圖（總平面布置）2、塔吊基礎(chǔ)平面圖3、塔吊基礎(chǔ)剖面圖（需反映基礎(chǔ)配筋、承臺尺寸、標(biāo)高、樁與承臺的連接方式等）4、格構(gòu)柱立面圖5、格構(gòu)柱平面圖6、節(jié)點詳圖（樁、格構(gòu)柱等)塔吊基礎(chǔ)專項施工方案（黑體三號字體）一、工程概況(標(biāo)題為宋體四號字體，其余為宋體小四號字體）包括工程地點、建筑面積、建筑高度、結(jié)構(gòu)形式、結(jié)構(gòu)層次、建設(shè)單位（開發(fā)單位）、設(shè)計單位、監(jiān)理單位、施工單位等。二、編制依據(jù)1、本工程的地質(zhì)勘察報告(塔吊基礎(chǔ)所在部位的地質(zhì)報告復(fù)印附后）。2、＊＊型塔式起重機使用說明書。3、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007－2002）4、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94－94）（若無樁基礎(chǔ)時此規(guī)范可不列入)5、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010－2002）6、設(shè)計施工圖紙、會審紀(jì)要7、《建設(shè)施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)程》JGJ80—918、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59—999、《施工手冊》（×××××××)10、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017—200311、本工程總體施工組織設(shè)計12、集團公司CIS形象設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計概況說明本工程選擇塔吊類型及數(shù)量,塔吊布置位置（應(yīng)在后附頁中有塔吊及基礎(chǔ)布置的整體平面示意圖）。塔吊位于＊軸交*軸間,對應(yīng)于地質(zhì)勘察報告工程地質(zhì)剖面圖＊＊孔位置，塔吊基礎(chǔ)落于＊＊土層上.塔吊的用電作簡單表述（如:塔吊用電從二級配電箱直接引入,并設(shè)立專用箱。詳見《臨時用電施工方案》)。塔吊基礎(chǔ)的類型：獨立基礎(chǔ)應(yīng)說明承臺尺寸（長×寬×高)，砼標(biāo)號(不得低于C35）；有樁基礎(chǔ)的應(yīng)說明樁類型、根數(shù)、樁徑、樁長，樁砼標(biāo)號（樁形式最好與工程樁類型相同，便于施工）。例：根據(jù)×××××××工程施工總平面圖布置。擬本工程自編號3＃塔吊安裝13個標(biāo)準(zhǔn)節(jié)高度為39m，4＃塔吊安裝16個標(biāo)準(zhǔn)節(jié)高度為40m，不設(shè)置附墻架。1＃2#二臺基礎(chǔ)階段塔吊安裝高度為21m，7個標(biāo)準(zhǔn)節(jié)。由于自然地面以下3m范圍內(nèi)為雜填土,3-25m為淤泥質(zhì)土,25m以下為中風(fēng)化巖.由于地基較差，位于基坑中的3＃4＃二臺塔吊現(xiàn)采用1000鉆孔灌注樁+鋼格構(gòu)柱進行加固方法以達到安全運行目的。樁長16.6M進入中風(fēng)化巖2m、樁間距a=1.6m，坑外1#2＃二臺塔吊采用600鉆孔灌注樁,樁長26m混凝土承臺長度Lc或?qū)挾菳c分別為5。00m承臺厚度為Hc=1.30m。鋼筋級別2級?；炷翉姸鹊燃塁35。有關(guān)數(shù)據(jù)見下表：塔吊編號1234生產(chǎn)廠商浙江建機浙江建機浙江建機山東鴻達塔吊型號QTZ40/60QTZ40/60QTZ40/60QTZ63樁徑/有效樁長m600/30.1600/26100/15。9100/16。6鋼筋籠長m30.126。015。916.6鋼筋籠配筋9Φ169Φ1610Φ2010Φ20樁頂標(biāo)高m-2.20—2。20—10.4510.45承臺底標(biāo)高m—2。30-2.30//承臺面標(biāo)高m—1.0—1.0//承臺配筋Φ22＠110／／格構(gòu)柱長度m//13。213。2格構(gòu)柱頂標(biāo)高m//+0.15+0。15塔吊安裝高度m212139401#塔吊安裝于西側(cè)A/20-21軸，2#塔吊安裝于西南側(cè)A/38軸外側(cè)，3＃塔吊安裝于南樓H/29—30軸，4＃塔吊安裝于北樓H/10—11軸（具體見總平面布置圖和樁位定位圖）。塔機采用四樁基礎(chǔ)。格構(gòu)柱的防水參見支撐立柱的防水做法。格構(gòu)柱的防腐處理：表面采用鋼絲刷、砂皮除銹，底漆為鐵紅防銹漆二道，面漆采用銀粉漆一道作為保護層。四、選用塔吊的主要性能塔吊型號、生產(chǎn)廠家、主要機構(gòu)、主要功能簡述、最大臂長、最大起重量、裝機容量、獨立高度、最大高度、起重力矩、最大起重量、總重量、附墻道數(shù)等，最好列表說明（可復(fù)印說明書中相關(guān)性能參數(shù)表附后頁）五、塔吊基礎(chǔ)計算計算例題淺基礎(chǔ)當(dāng)工程地質(zhì)情況較好時可采用淺基礎(chǔ)。如地質(zhì)報告提供的地基承載力特征值達到塔吊使用說明中要求的地基承載力要求時，可參照使用說明中的承臺做法,不作計算。如地基承載力未達到使用說明書中的承載力要求時，需進行計算。例題：（取非工作狀態(tài)計算）塔吊型號:QT60,自重(包括壓重）F1=485.83kN,最大起重荷載F2=60。00kN，塔吊傾覆力距,塔吊起重高度H=140。00m,塔身寬度B=1。60m，混凝土強度等級:C35，基礎(chǔ)埋深D=0.00m（上部無回填土）,基礎(chǔ)最小厚度h=1。50m，基礎(chǔ)最小寬度Bc=5。80m。1、設(shè)計荷載計算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002）第5.2條承載力計算.計算簡圖當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮偏心距較大時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式:式中F──塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載，F(xiàn)=1。2×545.83=655.00kN；G──基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重,G=1.2×（25。0×Bc×Bc×Hc+20。0×Bc×Bc×D）=1513。80kN；Bc──基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5.80m；W──基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=32.52m3；M──傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距,M=1。4×；a──合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算:a=5。80/2—3027。08/(655.00+1513.80)=1。50m.經(jīng)過計算得到:無附著的最大壓力設(shè)計值Pmax=(655。00+1513。80）/5。802+3027。08/32.52=157.56kPa無附著的最小壓力設(shè)計值Pmin=（655.00+1513。80）/5。802—3027。08/32。52=0.00kPa有附著的壓力設(shè)計值P=（655.00+1513.80）/5.802=64.47kPa偏心距較大時壓力設(shè)計值Pkmax=2×(655。00+1513.80）/（3×5.80×1.50)=165。72kPa2、地基基礎(chǔ)承載力驗算根據(jù)地質(zhì)報告,地基承載力特征值fa=200KPA大于最大壓力設(shè)計值Pmax=157。56kPa，滿足要求!地基承載力特征值1。2×fa大于偏心距較大時的壓力設(shè)計值Pkmax=165。72kPa，滿足要求！地基承載力可根據(jù)地質(zhì)報告進行修正.修正方法為:當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深度大于0。5m時，應(yīng)先對地質(zhì)報告給出的地基承載力特征值進行修正：?a=?ak+ηbγ(b－3）+ηdγm（d－0。5）其中：?a—修正后的地基承載力特征值；?ak—地基承載力特征值，;ηb、ηd—基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，按基底下土的類別γ—基礎(chǔ)底面以下土的重度,地下水位以下取浮重度，由地質(zhì)報告給出；b—γm—基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度，一般由地質(zhì)報告給出；d—基礎(chǔ)埋置深度（m），一般自室外地面標(biāo)高算起。在填方整平地區(qū),可自填土地面標(biāo)高算起,但填土在上部結(jié)構(gòu)施工完成后，應(yīng)從天然地面標(biāo)高算起。3、承臺抗受沖切承載力驗算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2002）第條.Fl≤0.7βhp?tamh0其中：βhp--受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時候，取1.0；當(dāng)h大于等于200mm時，取0。9，其間按線性內(nèi)插法取用；hp=0.94?t-—混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；C35砼ft=1。57kPa；h0——基礎(chǔ)的有效高度；h0=1。45mam—-沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度：am=(at+ab)/2，am=[1。60+(1.60+2×1.50）］/2=3.10m其中：at-沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長（取上部柱寬或上階寬）ab—沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長,當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，取上部柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度或上階寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度;當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以外，即a+2h0≥l時，ab=l；Fl—-沖切承載力:Fl=pjAl;Fl=165.72×（5.80+4.60)×0。60/2=517。05kN。其中:pj—最大壓力設(shè)計值；Pj=165。72kPaAl—沖切驗算時取用的部分基底面積;允許沖切力：0。7×0.94×1。57×3100×1450=4643604.70N=4643。60kN實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求!4。承臺配筋計算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002第8。2。7條。1）抗彎計算，計算公式如下:式中a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取a1=2。10m;P──截面I—I處的基底反力:P=165。72×（3×1.60—2。10）/(3×1.60)=93。22kPa；a'──截面I—I在基底的投影長度，取a'=1。60m。經(jīng)過計算得M=2.102×［(2×5。80+1。60）×(165。72+93.22-2×1513.80/5。802）+(165.72-93。22）×.2）配筋面積計算，公式如下：依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002第7.2條.,式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時,1取為0。94，期間按線性內(nèi)插法確定;fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺的計算高度.經(jīng)過計算得s=974。06×106/（1.00×16。70×5。80×103×14502）=0.005=1-（1-2×0.005)0.5=0。005s=1—0。005/2=0。998As=974。06×106/（0。998×1450×300.00)=2244。60mm2。由于最小配筋率為0.15％,所以最小配筋面積為：13050mm2。故取As=13050mm2。（二）樁基礎(chǔ)計算當(dāng)自然地基較差，承載能力低時應(yīng)選擇樁基礎(chǔ)。選擇樁基時，其樁基形式最好與工程樁類型相同。在施工工程樁時，一并將塔吊樁基與工程樁一起施工,節(jié)省樁機進退場費用。例題:3＃塔吊選用浙江建機塔機×××××型號塔吊，工況塔吊垂直力FKN水平力FhKN傾覆力距MKNm扭矩FvKN工作狀態(tài)49427。81581170非工作狀態(tài)43473.5179601.參數(shù)信息塔吊型號：QTZ40/60,自重(包括壓重)F1=494.00kN,最大起重荷載F2=60.00kN塔吊傾覆力距M=1796.00kN。m，塔吊起重高度H=39.00m,塔身寬度B=1。6m混凝土強度：C35，鋼筋級別：Ⅱ級。樁直徑d=1.00m，樁間距a=1。60m。2、樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94）的第條根據(jù)計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=816。60kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中0──建筑樁基重要性系數(shù)，取1。0;fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2;A──樁的截面面積，A=0.785m2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94）按樁的截面0.4%配筋10Φ20A=0。3140m23.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=816.60kN樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式：最大壓力：其中R──最大極限承載力；Qsk──單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值:Qpk──單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值:s,p──分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù),樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；s,p──分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)；qsk──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值,按下表取值；qpk──極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值,按下表取值；u──樁身的周長，u=3.142m;Ap──樁端面積，取Ap=0.79m2;li──第i層土層的厚度,取值如下表取值2004年11月11日《省人大政協(xié)及有關(guān)廳局綜合樓巖土土工程勘察報告》第Z11號孔位值：序號土厚度（m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）土名稱18。9603—2淤泥質(zhì)土24。12204—2粘土311704-3含粉砂質(zhì)粘土40。95007-1強風(fēng)化沉凝灰?guī)r517036007—2中風(fēng)化沉凝灰?guī)r由于樁的入土深度為15.9m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算:R=3。14×（8。9×6×。8+4.1×22×。8+1×17×。8+.9×50×.8+1×70×。8）/1。65+1.64×3600.00×0.79/1.65=3230。09kN上式計算的R的值大于最大壓力816。60kN，所以滿足要求！(如采用特征值,則不考慮s,p,即s,p取1。0)4。樁抗拔承載力驗算樁抗拔承載力驗算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-94）的第5。2。7條樁抗拔承載力應(yīng)滿足下列要求：其中:式中Uk──基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；i──抗拔系數(shù);解得:Ugk=16×(8.9×6×。75+4.1×22×.75+1×17×。75+.9×50×.75+1×70×。75)/4=826.80kNGgp=16×15.9×22/4=1399。20kNUk=3。14×(8.9×6×。75+4.1×22×.75+1×17×。75+。9×50×.75+1×70×.75）=649.37kNGp=3.14×15.9×25=1248.78kN由于：826。80/1.65+1399。20〉=195.20滿足要求！由于:649.37/1.65+1248。78>=195.20滿足要求!（如采用特征值，則不考慮s，p，即s，p取1。0，目前地質(zhì)報告提供的均為特征值）（三)、格構(gòu)柱設(shè)計計算格構(gòu)柱由4根400×400單柱組成的2000×2000架體，高度為10米,單柱由4根L125×125×12的角鋼及α10的鋼板焊接而成，L90×90×10的角鋼作為水平和斜腹桿連接成一體，節(jié)距為1600mm，角鋼材料為Q235-A。計算例題：已知條件：3號塔吊選用浙江建機塔機，廠家提供的作用在基礎(chǔ)上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值。工況塔吊垂直力F(KN）水平力Fh（KN）傾覆力距M（KN.m）扭矩F(KN）工作狀態(tài)49427.81581170非工作狀態(tài)43473.517960塔吊型號：QTZ40/6063,自重（包括壓重）F1=494.80kN，最大起重荷載F2=60。00kN；塔吊傾覆力距M=1796。00kN。m,塔吊起重高度H=39.00m，塔身中心軸線寬度B=1.6m；混凝土強度：C35，鋼筋級別II級，樁直徑d=1。00,樁間距a=1。60m,基礎(chǔ)埋深D=0。00m。格構(gòu)柱由4根400×400單柱組成的2000×2000架體，高度為10米，單柱由4根L125×125×12的角鋼及α10的鋼板焊接而成，L90×90×10的角鋼作為水平和斜腹桿連接成一體，節(jié)距為1600mm，角鋼材料為Q235—A,如圖所示：1.單柱計算：已知：L125×125×12角鋼A=28.91cm2I=423.16cm4Zo=3.53cm1.1。1單柱慣性矩2、架體計算已知架體截面積：2.1架體慣性矩2.2架體慣性半徑（回轉(zhuǎn)半徑)2.3架體截面模量（注:Y為1/2架體截面尺寸）2.4架體長細(xì)比(注:Ax為架體截面中垂直于X軸各段L90×90×10綴條的截面積）查表得.2.5單柱長細(xì)比單柱的長細(xì)比即兩節(jié)點的距離L=1600mm;查表得注：λ1為單柱對最小剛度軸的長細(xì)比，其計算長度取綴板間的凈距離L=200；。3、格構(gòu)柱承載力計算式中：N：最大軸向力（kN)=Fv+格構(gòu)柱自重，取安全系數(shù)1.2M：最大彎矩（kN。m）=M1+Fh×L,取安全系數(shù)1.43。1工作狀態(tài)時驗算已知：Fv=494+60=554kNN=(554+100）×1.2=784.8kNM=（1581+27。8×10）×1。4=2602。6kN。mA=462。56cm2Wx=Wy=W架=33088cm3L為格構(gòu)柱高度則滿足要求!3.2非工作狀態(tài)時驗算已知:Fv=434+60=494kNN=（494+100)×1。2=712。8kNM=(1796+73.5×10)×1.4=3543。4kN.mA=462.56cm2Wx=Wy=W架=33088cm3L為格構(gòu)柱高度則滿足要求!4.整體穩(wěn)定性計算4.1工作狀態(tài)時驗算歐拉臨界力已知：滿足要求！4.2非工作狀態(tài)時驗算已知:滿足要求！4.3單柱穩(wěn)定性計算單柱最大壓力（經(jīng)驗算非工作狀態(tài)時最大）滿足要求！六、質(zhì)量保證措施(一）鉆孔灌注樁質(zhì)量保證措施1、做好施工前的技術(shù)交底工作，要求每一位施工人員在掌握施工方法、質(zhì)量保證措施和施工要求的同時,還必須有足夠質(zhì)量意識。認(rèn)真執(zhí)行單樁質(zhì)量自檢、互檢、交接驗收制度。2、鉆孔灌注樁施工要求：（1）、在鉆孔過程中必須經(jīng)常測定護壁泥漿比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥漿的性質(zhì)，以保證在孔壁穩(wěn)定的情況下泥皮厚度最薄。(2）、在灌注水下砼時,應(yīng)進行清孔，塔吊樁孔底沉渣≤50㎜。(3）、在距孔底0.5M深度范圍內(nèi)的泥漿比重不得大于1.20，并應(yīng)控制含沙率及粘度,清孔符合要求后半小時內(nèi)必須灌注混泥土,灌注必須連續(xù)，直至成樁完畢。（4)、樁身灌注充盈系數(shù)應(yīng)控制在大于1.15,樁身混凝土超灌高度工程樁為1。0；樁身混凝土為C35；（5)、混凝土初灌量滿足導(dǎo)管埋深1。0米以上。3、鋼筋籠的制作、運送與安放(1）鋼筋和焊條必須有出廠質(zhì)保單；焊工須持證上崗；鋼筋及焊接件經(jīng)試驗合格后，方可制作鋼筋籠；銹蝕嚴(yán)重的鋼材不得使用。(2)鋼筋籠應(yīng)嚴(yán)格按圖紙要求分節(jié)制作各項偏差應(yīng)符合規(guī)范；主筋與箍筋、加強箍間，采用點焊連接;在同一截面的接頭數(shù)量須≤50%;錯開長度≥35d且不小于500mm;按設(shè)計要求控制保護層厚度不小于50mm；籠間搭接單面焊縫長度為10d.。（3）加工成型并經(jīng)監(jiān)理檢驗合格的鋼筋籠均需掛牌。（4)鋼筋籠在制作、運送和安放過程中，不允許產(chǎn)生不可恢復(fù)的變形.吊放鋼筋籠時,要對準(zhǔn)樁孔中心垂直緩緩下沉；籠間搭接焊畢，經(jīng)監(jiān)理檢驗合格后，才能下入孔內(nèi);鋼筋籠下放到設(shè)計位置后，確保在孔內(nèi)居中的前提下，用吊筋立即固定于機臺上。4、鋼筋籠制作允許偏差:鋼筋籠長度：±100㎜鋼筋籠直徑:±10㎜主筋間距：±10㎜箍間距筋：±20㎜5、樁鋼筋籠主筋錨入承臺500㎜.(見詳圖)(二）承臺施工質(zhì)量保證措施承臺底標(biāo)高、尺寸嚴(yán)格按照設(shè)計標(biāo)高放樣確定；砼澆搗前對鋼筋進行隱蔽驗收；與塔機生產(chǎn)廠家聯(lián)系，正確預(yù)埋預(yù)埋件;承臺砼標(biāo)號采用C35。并留置同條件試塊。試塊強度達到設(shè)計強度100％后方可安裝塔吊。（三）構(gòu)構(gòu)柱施工質(zhì)量控制1、焊接質(zhì)量的要求1.1焊接前應(yīng)將焊縫表面的鐵銹、水分、油污、灰塵、氧化皮、焊渣等清理干凈；1。2允許隨意引弧損傷母材，必須在其它鋼材或在焊縫中進行;1.3焊應(yīng)注意焊道的引弧點、熄弧點及焊道的接頭不產(chǎn)生焊接缺陷，手下工多層多道焊時焊接接頭應(yīng)錯開;1。4焊接后要進行自檢、互檢，并做好焊接施工記錄。對接焊縫的余高為2～3㎜，必要時用砂輪磨光機磨平;焊縫要求與母材表面光順過渡，同一焊縫的焊腳高度要一致;焊縫表面不得有電弧傷、裂紋、氣孔及凹坑；主要對接焊縫的咬邊不超過0.5mm，次要受力焊縫的咬邊不允許超過1mm。2、焊接檢驗和返修2.1焊縫外觀應(yīng)均勻、致密，不應(yīng)有裂紋、焊瘤氣孔、夾渣、咬邊弧坑、未焊滿等缺陷。無損探傷須在焊縫外觀檢查合格。2.2返修前日需將缺陷清除干凈打磨出白后按返修工藝要求進行返修。焊縫返修部位應(yīng)開好寬度均勻、表面平整、過渡光順、便于施焊的凹槽,且兩端有約為1：5的坡度。當(dāng)挖基坑時,隨挖隨加焊接斜腹桿及水平腹桿；腹桿與綴板均作防銹處理,表面采用鋼絲刷砂皮除銹，底漆為鐵紅防銹漆二道，面漆采用銀粉漆一道作為保護層；焊接由專業(yè)人員焊接,各種構(gòu)件的連接均采用滿焊，焊縫高度為10mm；綴板與腹桿的連接做法為以腹桿外邊線與綴板滿焊;綴板與三角鋼的連接做法為以綴板的外邊與三角鋼滿焊；綴板、腹桿及三角鋼材料的選擇按附圖做法選用材料，采用Q235-A;綴板、腹桿及三角鋼的連接尺寸位置詳見附圖；3、格構(gòu)柱穿地下室底板處需作好防水措施。七、安全保證措施1、由于本工程塔吊處于地下室內(nèi)，須預(yù)留孔洞,孔洞的圍護采用鋼管搭設(shè)進行臨邊圍護。2、定期對塔吊基礎(chǔ)進行沉降觀測和傾斜測量.3、如施工工期較長，需根據(jù)實際情況定期對格構(gòu)柱進行防銹處理。4、塔吊安拆方案由具有相應(yīng)資質(zhì)的專業(yè)施工單位編制并負(fù)責(zé)實施。八、附圖塔吊基礎(chǔ)專項施工方案一、

工程概況本工程位于深圳市福田區(qū)福強路金地工業(yè)區(qū),總用地面積為5687.80m2,總建筑面積33771.27m2；地下室建筑面積:6831.91m2,其中:人防地下室建筑面積787m2,非人防地下室建筑面積6044。91m2，地上部分建筑面積26939。36m2。其中：住宅建筑面積25083m2商業(yè)建筑面積1300m2，其他建筑面積556.36m2。使用年限為50年,建筑耐火等級為一級，屋面防水等級為=2\＊ROMANII級,防水耐用年限為15年。樁基為靜壓預(yù)應(yīng)力管樁（￠500及￠400），￠500單樁豎向承載力特徑值為2500ＫＮ。二、

編制依據(jù)2。1、《塔式起重機使用說明書》2.2《巖土工程勘察報告》2.3《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2002）2。6《地基與基礎(chǔ)施工及驗收規(guī)范》(GBJ202—83）2。7《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2002）2.8《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》(GB54-92）2.9《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003）2。10《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB55-95）2。11廣東省《預(yù)應(yīng)力砼管樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程》（ＤＢＪ\Ｔ15－22－98）三、塔吊選型根據(jù)本工程特點及吊裝施工及施工現(xiàn)場材料垂直運輸?shù)囊?，采用中?lián)建設(shè)機械產(chǎn)業(yè)公司生產(chǎn)的ＴＣ5613型塔式起重機.該型塔吊臂長56M，末端起重2。63T。ＴＣ5613型塔吊隨機《使用說明書》，塔吊基礎(chǔ)地耐力要求不低于110000Pa,結(jié)合本工程地質(zhì)勘察資料及塔吊的高度進行分析，塔吊若直接采用整體式鋼筋混凝土基礎(chǔ)較難滿足承載力，尤其是沉降方面的要求，故研究決定設(shè)計采用增加樁基礎(chǔ),樁徑500mm的摩擦樁4根，樁間距4m，設(shè)計單樁承載力R=2500KN（250t），樁上面設(shè)置整體式鋼筋混凝土基礎(chǔ)，基礎(chǔ)長和寬a\b=6000/6000mm，高h=1350mm。（詳見塔吊基礎(chǔ)尺寸及配筋圖）四、

塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算書參考信息:詳見塔式起重機使用說明書（見附頁）塔吊型號：ＴＣ5613型。自重（包括壓重）：1300ＫＮ，最大起重荷載8Ｔ，塔吊傾覆力距:1096ＫＮ。Ｍ，塔吊起重(最大)高度：180。4Ｍ。砼強度等級：Ｃ30，鋼筋級別:Ⅱ級。承臺的長度及寬度：6000ＭＭ.承臺厚度:1350ＭＭ。1、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎距計算⑴塔吊自重（包括壓重）Ｆ1=1300KN（130t)⑵塔吊最大起重荷載：Ｆ2＝80KN作用于樁基承臺面頂面的豎向力:Ｆ＝1.2＊（Ｆ1+Ｆ2）＝1656KN塔吊的傾覆力距：Ｍ＝1.4＊1096＝1534。4ＫＮ。Ｍ2.矩型承臺彎矩的計算:樁項豎向力的計算（依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94規(guī)定）:計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算.1.樁頂豎向力的計算（依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94—94的第5。1。1條）其中n──單樁個數(shù)，n=4；F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1.2×973.6=1168.00kN；G──樁基承臺的自重，G=1.2×（26.0＊6＊6*1.35）=1516.00kN;Mx，My──承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN。m)；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m);Ni──單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN).經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值:最大壓力：N=（1168。00+1516。00)/4+1799。00×(1.80×1。414/2）/[2×(1.80×1。414/2）2]=1377.82kN2.矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5。6。1條）其中Mx1，My1──計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN。m）；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）;Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN），Ni1=Ni-G/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：N=（1168.00+1516.00）/4+1799.00×(1。80/2）/［4×（1。80/2）2]=1170.72kNMx1=My1=2×（1170。72-1516。00/4)×(0。90—1.25）=—3。矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7。2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0，當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺的計算高度。fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2.經(jīng)過計算得承臺底面配筋s=—398.11×106/(1.00×16.70×6000。00×1450.002)=-0.002=1-(1-2×-0。002)0.5=-0.002s=1—-0。002/2=1。001Asx=Asy=-398。11×106/(1.001×1450。00×300.00)=-914。32mm2.承臺頂面按構(gòu)造配筋。4。矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第5.6。8條和第5。6.11條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮對稱性,記為V=1504.82kN我們考慮承臺配置箍筋的情況,斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中0──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0；──剪切系數(shù)，=0.20；fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16。70N/mm2;b0──承臺計算截面處的計算寬度,b0=6000mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm;fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2;S──箍筋的間距，S=200mm.經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！5。樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-94)的第4。1。1條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1377。82kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式:其中0──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0;fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2；A──樁的截面面積，A=0.196m2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求，只需構(gòu)造配筋！6。樁豎向極限承載力驗算及樁長計算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94）的第5。2。2-3條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1377.82kN樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式：最大壓力：其中R──最大極限承載力；Qsk──單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值：Qpk──單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值:Qck──相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺底地基土總極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值:qck──承臺底1/2承臺寬度深度范圍(≤5m)內(nèi)地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值；s,p──分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)；c──承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；按下式取值:s,p，c──分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù),承臺底土阻抗力分項系數(shù)；qsk──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；qpk──極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；u──樁身的周長，u=1.571m;Ap──樁端面積,取Ap=0.20m2；li──第i層土層的厚度，取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）土名稱11584。57900砂類土中擠土群樁由于樁的入土深度為15m，所以樁端是在第1層土層。最大壓力驗算：R=1.57×（15×84.5×1。617）/1.65+1。64×7900。00×0。20/1.65+0.63×1800.00/1。70=4151.15kN上式計算的R值大于等于最大壓力1377。82kN,所以滿足要求!五．塔吊基礎(chǔ)定位圖詳見附頁六、

塔吊基礎(chǔ)施工注意事項6.1塔吊必須待承臺、樁基滿足28天齡期及C30設(shè)計強度后（做好試塊）方可進行安裝6.2在施工橫（斜）剪刀撐時，嚴(yán)禁塔吊作業(yè)6.3進行橫（斜)撐焊接，焊接點在綴板上,不得直接焊角鋼柱塔吊安裝施工方案一、塔吊基礎(chǔ)形式的選擇二、塔吊基礎(chǔ)施工順序及方法：一）施工順序：為使塔吊在建筑物基礎(chǔ)施工中充分發(fā)揮其作用，故塔吊基礎(chǔ)施工安排在土方之前施工。其順序為：人工挖基坑→塔基砼墊層→塔基鋼筋→基礎(chǔ)混凝土。二）施工方法：1、挖基坑施工前，測量人員應(yīng)將塔吊邊線放出并定出標(biāo)高控制樁，挖土?xí)r操作人員應(yīng)基坑邊緣自上而下分層