600tpd預(yù)熱器窯用四通道煤粉燃燒器設(shè)計(jì)計(jì)算方案書(shū)

一方案設(shè)計(jì)前的準(zhǔn)備工作窯燒成系統(tǒng)的工藝流程及特點(diǎn)生料由提升機(jī)或氣力提升泵經(jīng)管道送入各級(jí)預(yù)熱器之間，逐步通過(guò)各級(jí)預(yù)熱進(jìn)入回轉(zhuǎn)窯內(nèi)煅燒，煅燒好的熟料進(jìn)入篦冷機(jī)冷卻后有鏈板機(jī)輸送至熟料庫(kù)儲(chǔ)存。窯速較快，一般正常在3.0~4.2r/min煤粉從窯頭噴入，二次風(fēng)溫為950℃熟料熱耗為1250Kcol/Kg.cl回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)與燃燒器相關(guān)的技術(shù)參數(shù)回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)幾個(gè)關(guān)鍵的尺寸序號(hào)尺寸名稱參數(shù)單位備注1回轉(zhuǎn)窯的旋向逆時(shí)針從窯頭看2回轉(zhuǎn)窯的斜度4%正弦3窯口到窯門(mén)外罩的距離2800mm4噴嘴端面道窯口的距離2000mm5前吊裝中心到窯門(mén)外罩的距離8000mm6前后吊裝的距離2000mm7連接的銷子的直徑mm8銷孔的直徑mm9中心線到小車鋼軌的距離2412mm10煤風(fēng)對(duì)接法蘭的尺寸mm11凈風(fēng)對(duì)接法蘭的尺寸mm12回轉(zhuǎn)窯所處當(dāng)?shù)氐暮０胃叨萴13送煤風(fēng)管管徑DN150mm

14助燃風(fēng)管管徑DN250mm15燃?xì)怙L(fēng)管管徑mm1.2.2回轉(zhuǎn)窯的相關(guān)參數(shù)序號(hào)名稱參數(shù)單位備注1回轉(zhuǎn)窯規(guī)格“4X60m2熟料類型石灰3回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)量600t/dMax32504熟料熱耗900Kcol/Kg.cl5回轉(zhuǎn)窯煅燒帶溫度1450℃6固體燃料（煤粉）低位熱值5500kcal/kgQydw揮發(fā)份20?30%灰份才18%細(xì)度才10%0.08mm篩余水份才2.0%固定碳%含硫量才1%7氣體燃料低位熱值kcal/Nm3接口壓力KPa1.2.3原用燃燒器技術(shù)參數(shù)序號(hào)名稱參數(shù)單位備注1燃燒器型號(hào)2正常噴煤量t/h3能力調(diào)節(jié)范圍t/h4燃燒器熱端長(zhǎng)度mm5燃燒器伸進(jìn)窯口長(zhǎng)度mm6點(diǎn)火用油槍規(guī)格mm7點(diǎn)火用油量Kg/h8燃燒器移動(dòng)范圍mm9燃燒器擺動(dòng)角上下左右各3°1.2.4原用風(fēng)機(jī)或配套風(fēng)機(jī)參數(shù)助燃風(fēng)機(jī)送煤風(fēng)機(jī)備注流量m3/min6533.4壓力KPa29.458.8轉(zhuǎn)速rpm功率kW二燃燒器各參數(shù)的確定確定窯的日產(chǎn)量G和熟料熱耗QhG=600t/d=25t/h=25X103kg/hQh=1250Kcol/Kg確定理論時(shí)耗煤量GcoGQHG=1250X25X103/5500coQydw=5681.118kg/h確定燃燒器煤風(fēng)通道時(shí)耗煤量Gt因?yàn)槿紵魇怯迷诟G頭部分，煤粉完全從窯頭噴入窯內(nèi)Gt=G1=5681.118kg/hco確定煤粉燃燒所需要的空氣量L煤粉完全燃燒時(shí)所需要的單位理論空氣量Lo0.5m3/kg.co0.5m3/kg.coDW1000=1.01X5500/1000+0.5m3/kg.co=6.055m3/kgCo確定煤粉完全燃燒所需要的風(fēng)量L=Lo*Gtm3/h=6.055X5681.118m3/h=34399.17m3/h=573.3m3/min確定燃燒器內(nèi)的一次風(fēng)量L1L1=K1*LK1為一次風(fēng)量系數(shù)，與窯型、冷卻機(jī)形式、燃燒器形式等因素有關(guān)，見(jiàn)下表:窯型濕法窯干法中空窯立波爾窯預(yù)熱器窯預(yù)分解窯冷卻機(jī)形式單筒、篦冷單筒、篦冷單筒單筒篦冷燃燒器形式單通道0.2?0.40.2~0.30.1?0.150.1?0.150.2?0.35雙通道0.15?0.30.15?0.280.15?0.280.15?0.280.13?0.25三通道0.12?0.180.12?0.180.12?0.180.12?0.180.12~0.18四通道0.04?0.080.04?0.080.04?0.080.04?0.080.03~0.08如上表中可知K1=0.03?0.08，考慮到設(shè)計(jì)中應(yīng)保證一次風(fēng)量足夠裕量，這里取K1=0.15所以一次風(fēng)量為L(zhǎng)1=0.15X573.3m3/min=85.995m3/min2.3.42.3.4確定煤風(fēng)風(fēng)量及煤風(fēng)風(fēng)速確定煤風(fēng)風(fēng)速為了使煤粉在燃燒器風(fēng)道內(nèi)不沉積下來(lái)，必須要保證煤風(fēng)通道的風(fēng)速＞=20m/s,其取值范圍為22m/s?25m/s之間。這里取煤風(fēng)管道的風(fēng)速為Vm=24m/s.確定煤風(fēng)濃度煤風(fēng)與凈風(fēng)不同，而是風(fēng)中混有煤粉，煤粉的濃度不大于10kg/Bm3,一般情況下，都在2?6kg/Bm3,煤粉的濃度越小，煤粉在窯內(nèi)燃燒越完全，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，取煤風(fēng)濃度為3.5kg/Bm33)確定煤風(fēng)風(fēng)量Qm為了滿足在單位時(shí)間內(nèi)進(jìn)入窯內(nèi)燃燒的煤粉用量，就必須提供足夠的煤風(fēng)風(fēng)量，以滿足熟料燒成的要求。Qm—Gt—=5681/3.5=1623m3/h煤粉度=27m3/min27x1==32.4m3/min2.3.5確定助燃風(fēng)風(fēng)量、各風(fēng)道風(fēng)量及各風(fēng)道風(fēng)速由燃燒器進(jìn)入窯內(nèi)對(duì)燃料進(jìn)行混合和提供助燃的空氣稱為一次風(fēng)，一次風(fēng)量由煤風(fēng)風(fēng)量和助燃風(fēng)量組成，助燃風(fēng)量由軸流風(fēng)、旋流風(fēng)和中心風(fēng)組成。確定助燃風(fēng)風(fēng)量Qj=L1—Qm=85.995m3/min―27m3/min=58.995m3/min58.995x1.2=64.89m3/min確定各風(fēng)道風(fēng)量為了使火焰形狀規(guī)則完整，提高溫度，在結(jié)構(gòu)上增加了軸流風(fēng)道、旋流風(fēng)道和中心風(fēng)道。各風(fēng)道的風(fēng)速和進(jìn)風(fēng)量與燃燒器的火焰形狀有很大的關(guān)系，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和實(shí)際測(cè)量可知，軸流風(fēng)量、旋流風(fēng)量和中心風(fēng)量的比例關(guān)系為Qz:Qx:Qzx=5:4:1⑴軸流風(fēng)量Qz=QjX50%=64.89X50%=32.45m3/min(2)旋流風(fēng)量Qx=QjX40%=64.89X40%=25.95m3/min(3)中心風(fēng)量Qzx=QjX10%=64.89X10%=6.489m3/min確定各風(fēng)道噴口風(fēng)速實(shí)踐表明，火焰形成的關(guān)鍵參數(shù)是軸流風(fēng)速Vz與一次風(fēng)量L1的百分比之乘積，稱為相對(duì)沖量或稱為動(dòng)量。最佳火焰的形成所需的相對(duì)沖量為1200-1500%?m/s。根據(jù)這個(gè)公式可以選定軸流風(fēng)的風(fēng)速Vz=(1200?1500)%?m/s/15%=80?1000m/s旋流風(fēng)最高風(fēng)速應(yīng)達(dá)到100?120m/s以上。Vx=100?120m/s中心風(fēng)的作用是防止煤粉回流堵塞燃燒器噴出口；冷卻燃燒器端部，保護(hù)噴頭;使火焰更加穩(wěn)定；減少Nox有害氣體的生成。中心風(fēng)的風(fēng)量不易過(guò)大，過(guò)大會(huì)增大中心處谷底的軸向速度，縮小馬鞍形雙峰峰值與谷底之間的速度差，對(duì)煤粉的混合和燃燒都不完全。一般情況下，中心風(fēng)速為Vzx=50?60m/s。確定各風(fēng)道管內(nèi)流速軸流風(fēng)、旋流風(fēng)和中心風(fēng)的管道內(nèi)流速主要依據(jù)風(fēng)機(jī)的出口流速確定。一般情況下鼓風(fēng)機(jī)出口的流速為Vc=15?20m/s。為使煤粉順暢地輸送到噴頭，避免煤粉沉積，煤風(fēng)的管道風(fēng)速應(yīng)三20?25m/s三燃燒器各管徑的確定中心風(fēng)管管徑的確定中心風(fēng)量為Qzx==6.489m3/min,中心風(fēng)噴頭處風(fēng)速Vzx=60m/s中心風(fēng)管噴頭處過(guò)流面積的確定由公式Q=A?V可知AzxQzx=6.489=1802.5mm260Vzx60x60由公式A=kD2/4可知D=:空■=@47.9mm3.1.23.1.2中心風(fēng)管管道內(nèi)過(guò)流面積的確定由公式Q=A?V可知Azx=Qzx/60Vc=6.489/(20X60)=5407.5mm24A由公式A=kD2/4可知D=:—="82.9mm兀3.1.3中心風(fēng)管徑的設(shè)定由上式可知，中心風(fēng)管的內(nèi)徑應(yīng)不小于77.98mm,由于中心風(fēng)管內(nèi)部套裝有燃油霧化器，霧化器套管的尺寸為d=60mm,在根據(jù)公式人冗(D2-d2)4AJ4義5407.5A=1可知D=——+d2='+602="102.39mm41，冗、，冗確定中心風(fēng)管的內(nèi)徑值不小于"102.39mm,查找型材庫(kù)選擇鋼管直徑為"114X8的管材。3.2煤風(fēng)風(fēng)管管徑的確定煤風(fēng)風(fēng)量Qm=33.4m3/min,煤風(fēng)的管道風(fēng)速應(yīng)三20?30m/s設(shè)定Vm=30m/s由公式Q=A?V可知Am=Qm/60Vm=(33.4/30)/60=18555mm2由公式Am="0111"外)可知Dm=;4Am+1142="191mm,查找型材4、冗庫(kù)，選定鋼管外徑為"203X8煤風(fēng)接口處的管道直徑由公式A=兀D2/4可知D='4Am-=、：’4*18555="153.7mm接丫兀\兀匹配送煤風(fēng)機(jī)的出口管路，選取鋼管的直徑為"168X8旋流風(fēng)風(fēng)管管徑的確定旋流風(fēng)量Qx=25.95m3/min,旋流風(fēng)最高風(fēng)速應(yīng)達(dá)到100~130m/s以上，設(shè)定旋流風(fēng)風(fēng)速為Vx=110m/s,旋流風(fēng)管道風(fēng)速為Vc=15~20m/s,取Vc=20m/s旋流風(fēng)管噴頭處過(guò)流面積的確定Qx2595由公式Q=A?V可知Ax=-Q—=———=3931.8mm260Vx60x110旋流風(fēng)管管道內(nèi)過(guò)流面積的確定Qx2595由公式Q=A?V可知A、產(chǎn)-Q—=-9—=21625mm2旋60Vc60x20旋流風(fēng)管管道內(nèi)徑的確定?一冗(Dx2-D22)i1f4A.4x21625由公式A=_2外^可知Dx=■—旋+2032=、;+2032旋4、冗、冗="262mm,查找型材庫(kù)，選定鋼管直徑為“273X8軸流風(fēng)管管徑的確定軸流風(fēng)量Qx=32.45m3/min，軸流風(fēng)Vz=140?160m/s，設(shè)定軸流風(fēng)速為Vz=140m/s,軸流風(fēng)管道風(fēng)速為Vc=15~20m/s,取Vc=20m/s軸流風(fēng)管噴頭處過(guò)流面積的確定Qz3245由公式Q=A?V可知Az=-Q—=——=3863.1mm260Vz60x140軸流風(fēng)管管道內(nèi)過(guò)流面積的確定Qz3245由公式Q=A?V可知A4=-Q—==27041mm260Vc60x20軸流風(fēng)管管道內(nèi)徑的確定由公式A4="(Dz2-2992)可知Dz=,：把+27324冗

4義4義27041+2732="330mm查找型材庫(kù)，選定鋼管外徑為“351X83.5側(cè)風(fēng)管管徑的確定側(cè)風(fēng)管是助燃風(fēng)的主進(jìn)氣管，助燃風(fēng)由側(cè)風(fēng)管引進(jìn)后進(jìn)入各級(jí)風(fēng)道內(nèi)。其助燃風(fēng)量為Qj=64.89m3/min,側(cè)風(fēng)管風(fēng)速設(shè)定為Vc=20m/s。確定側(cè)風(fēng)管管徑由公式Q=A?V可知Ac=-QL=64.89=54075mm260Vc60x20由公式A=kD2/4可知Dc='±竺二：54075x4=“262.4mm兀Y兀匹配助燃風(fēng)管出口管路，這里選定鋼管外徑為“273X8確定側(cè)風(fēng)管各變徑管徑產(chǎn)法門(mén)十"比anu'4(A4+AQ'4x(27041+21625)1)旋流風(fēng)變徑管徑D5=j—旋=1\'兀、兀=“248.9mm為方便設(shè)計(jì)，選定管道的外徑為“273X82)軸流風(fēng)變徑管徑D6=\；含=、：14*704：“185.5mm為方便設(shè)計(jì)，選定管道的外徑為“219X83)旋流風(fēng)支路管管徑D7、"A4、：’4421625二“Msgmm兀、兀為方便設(shè)計(jì)，選定管道的外徑為“219X83.6各管道的裝配各管道的部裝圖及焊件圖，從圖紙上給出，見(jiàn)附圖四燃燒器噴頭的設(shè)計(jì)穩(wěn)流器的設(shè)計(jì)中心風(fēng)通過(guò)穩(wěn)流器進(jìn)入窯內(nèi)，規(guī)定了中心風(fēng)在噴口的速度為，Vzx=60m/s中心風(fēng)量為Qzx==6.489m3/min計(jì)算出中心風(fēng)在噴口的過(guò)流截面積為1802.5mm2,穩(wěn)流器的形狀為多孔組成的端蓋板，設(shè)定小孔的直徑為“6,根據(jù)過(guò)流截面積可求出小孔的個(gè)數(shù)，并均勻排布，如下圖煤風(fēng)內(nèi)噴頭的設(shè)計(jì)為了保證煤粉從燃燒器內(nèi)噴出均勻，能與各風(fēng)道很好的混合，在煤風(fēng)管道噴口出，做成帶有一定角度的內(nèi)噴頭，一般情況下角度為5~6度。然后確定內(nèi)噴頭端面外直徑“166，根據(jù)煤風(fēng)在噴頭處的過(guò)流截面積來(lái)確定旋流風(fēng)內(nèi)筒內(nèi)圓的直徑。具體外形圖如下圖4.3■■■■■■對(duì)回轉(zhuǎn)窯多風(fēng)道煤粉燃燒器而言，旋流度■過(guò)大就會(huì)使火焰發(fā)散，掃窯皮，過(guò)小則起不到應(yīng)有的作用，這里所討論的僅僅是其中的一個(gè)帶切向速度分量的環(huán)形射流，實(shí)際上還有不帶切向速度分量的外風(fēng)圓環(huán)形射流和煤風(fēng)兩相流的圓環(huán)形射流，對(duì)于四風(fēng)道煤粉燃燒器，還有中心風(fēng)一個(gè)圓環(huán)形射流，由此可見(jiàn)，回轉(zhuǎn)窯四風(fēng)道煤粉燃燒器的火焰是一個(gè)多環(huán)含塵燃燒湍流的受限射流，即含有非旋轉(zhuǎn)射流，也含有旋轉(zhuǎn)射流，既有壓力和溫度的變化也有流動(dòng)譜型或流場(chǎng)的變化，但其中旋流的形成和參數(shù)控制卻是最重要的基礎(chǔ)，由此可見(jiàn)，多風(fēng)道煤粉燃燒器涉及的理論學(xué)科較多，如物理學(xué)、化學(xué)、燃燒學(xué)、空氣動(dòng)力學(xué)、機(jī)械學(xué)和水泥工藝學(xué)等，最好還有一定的看火經(jīng)驗(yàn)，否則就難以搞好。根據(jù)窯的旋向，確定旋流器螺旋器的旋向，從窯頭看逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)所以螺旋器為左旋。根據(jù)窯的規(guī)格和燒成產(chǎn)品以及燃料的特性，確定螺旋器的旋轉(zhuǎn)角度，這里選定為左旋28度。根據(jù)旋流風(fēng)在噴頭的過(guò)流面積確定旋流風(fēng)筒壓蓋外圓的直徑，和旋流風(fēng)外筒端面圓的內(nèi)徑。

均風(fēng)器的設(shè)計(jì)均風(fēng)器，是為外軸流風(fēng)設(shè)計(jì)的，設(shè)計(jì)的目的是為了使軸流風(fēng)均勻噴出，以保證與煤粉的混合均勻。這種設(shè)計(jì)改變了軸向外凈風(fēng)的連續(xù)環(huán)形間隙噴射，而且這種均風(fēng)器的小孔不同于某些燃燒器的小圓孔，為均勻排列的小扇形孔，設(shè)計(jì)采用機(jī)加工單獨(dú)設(shè)計(jì)，裝配時(shí)與煤粉管間隙配合。設(shè)定小孔的數(shù)量為24個(gè)，根據(jù)軸流風(fēng)在噴頭處的過(guò)流面積來(lái)確定扇形孔的尺寸。外形尺寸如下圖攏焰罩的設(shè)計(jì)攏焰罩是在頭部結(jié)構(gòu)中不可缺少的一個(gè)部件，攏焰罩的主要作用是產(chǎn)生碗狀效應(yīng)(Bowleffect),可避免空氣的過(guò)早擴(kuò)散，在火焰根部形成一股縮頸，降低窯口溫度，使窯體溫度分布更加合理，火焰的峰值溫度降低。這樣，一方面能延長(zhǎng)窯口護(hù)板的使用壽命，另一方面還可避免窯口筒體出現(xiàn)喇叭形。而且攏焰罩可以使直流風(fēng)在噴出的瞬間，與煤粉和旋流風(fēng)在攏焰罩所形成的半封閉空間達(dá)到充分的混合，使煤粉與空氣的混合比例更加均勻，從而使火焰的形狀更趨穩(wěn)定。攏焰罩的設(shè)計(jì)就是根據(jù)此原理設(shè)計(jì)的。設(shè)計(jì)采用耐高溫材料的鋼管，在其管徑的端部用機(jī)加工處理，使其與外軸流風(fēng)管間隙配合噴頭的裝配煤風(fēng)進(jìn)口處的設(shè)計(jì)燃燒器總圖方案設(shè)計(jì)五助燃風(fēng)機(jī)與送煤風(fēng)機(jī)的選型已知海拔高度370m,最高氣溫35℃,相對(duì)濕度，=69%,經(jīng)計(jì)算，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下助燃風(fēng)機(jī)需要空氣的容積流量為114.418m3/min,助燃風(fēng)管道的風(fēng)壓不低于12?15Kpa;標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下送煤風(fēng)機(jī)需要空氣的容積流量為79.1m3/min，煤風(fēng)管道的風(fēng)壓控制在15~20Kpa。計(jì)算各管道的總壓力損失概述管道壓力降為管道摩擦壓力降、靜壓力降以及速度壓力降之和。管道摩擦壓力降包括直管、管件和閥門(mén)等的壓力降,同時(shí)亦包括孔板、突然擴(kuò)大、突然縮小以及接管口等產(chǎn)生的局部壓力降；靜壓力降是由于管道始端和終端標(biāo)高差而產(chǎn)生的；速度壓力降是指管道始端和終端流體流速不等而產(chǎn)生的壓力降。流體在管道中流動(dòng)的型態(tài)分為層流和湍流兩種流型,層流與湍流間有一段不穩(wěn)定的臨界區(qū)。湍流區(qū)又可分為過(guò)渡區(qū)和完全湍流區(qū)。工業(yè)生產(chǎn)中流體流型大多屬于過(guò)渡區(qū)。過(guò)渡區(qū)摩擦系數(shù)（入）是雷諾數(shù)（Re）和管壁相對(duì)粗糙度（￡/d）的函數(shù),在工業(yè)生產(chǎn)中,除粘度較大的某些液體（如稠厚的油類等）外,為提高流量或傳熱、傳質(zhì)速率，要求Re>104o因此，工程設(shè)計(jì)中管內(nèi)的流體流型多處于湍流過(guò)渡區(qū)范圍內(nèi)。在管道系統(tǒng)中，計(jì)算流體壓力降的理論基礎(chǔ)是能量平衡方程。假設(shè)流體是在絕熱、不對(duì)外作功和等焓條件下流動(dòng)，對(duì)不可壓縮流體密度是常數(shù)，則得：力P=NPS+力PN+^Pf(5—1)式中力P—管道系統(tǒng)總壓力降，kPa；NPS一靜壓力降，kPa；力PN-速度壓力降，kPa；力Pf-摩擦壓力降，kPa；1)壓力降計(jì)算(1)摩擦壓力降由于流體和管道管件等內(nèi)壁摩擦產(chǎn)生的壓力降稱為摩擦力壓降。摩擦壓力降都是正值.正值表示壓力下降?？捎僧?dāng)量長(zhǎng)度法表示，如式(1.2，4—5)的最末項(xiàng)。亦可以阻力系數(shù)法表示，即AP/義+ZK］筌*10一3fID12(5—2)此式稱為范寧(Fanning)方程式，為圓截面管道摩擦壓力降計(jì)算的通式，對(duì)層流和湍流兩種流動(dòng)型態(tài)均適用。式中力Pf一管道總摩擦壓力降，kPa；一摩擦系數(shù)，0.02；L一管道長(zhǎng)度，m；D一管道內(nèi)直徑，m；EK一管件、閥門(mén)等阻力系數(shù)之和，無(wú)因次；u一流體平均流速，m/s；一流體密度，kg/m3。通常，將直管摩擦壓力降和管件、閥門(mén)等的局部壓力降分開(kāi)計(jì)算，對(duì)直管段用以下公式計(jì)算。(2)湍流狀態(tài)下按此公式計(jì)算

APf入Lu2APf入Lu2P萬(wàn)2X1036.26x104入LW2

d5p入LV2p=6.26x104——fd5（5－3）式中d管道內(nèi)直徑，mm；W——流體質(zhì)量流量，kg/h；Vf——流體體積流量，m3/h；其余符號(hào)意義同前。靜壓力降由于管道出口端和進(jìn)口端標(biāo)高不同而產(chǎn)生的壓力降稱為靜壓力降。靜壓力降可以是正值或負(fù)值，正值表示出口端標(biāo)高大于進(jìn)口端標(biāo)高，負(fù)值則相反。其計(jì)算式為：（5－4）AP=（Z-Z）pgx10（5－4）式中NPS一靜壓力降，kPa；Z2、Z1一管道出口端、進(jìn)口端的標(biāo)高，m；——流體密度，kg/m3；g——重力加速度，9.81m/s2速度壓力降由于管道或系統(tǒng)的進(jìn)、出口端截面不等使流體流速變化所產(chǎn)生的壓差稱速度壓力降。速度壓力降可以是正值，亦可以是負(fù)值。其計(jì)算式為：APNu2-APN（5－5）=TU（5－5）2NPn—速度壓力降，kPa；u2、u1一出口端、進(jìn)口端流體流速，m/s；流體密度，kg/m3?！觥觥觥觥觥觥觥觥觥隹諝獾拿芏却笮∨c氣溫，海拔等因素有關(guān)，海拔越高密度越低，我們一般采用的空氣密度是指在0攝氏度、絕對(duì)標(biāo)準(zhǔn)指標(biāo)下，密度為1.293g/L

通常情況下，即20攝氏度時(shí)，取1.205kg/m3。1）計(jì)算其摩擦壓力降由公式（5-3）可知入LV2Pfs0.02義25*19472*1.205,AP=6.26義104f=6.26義104=26.8X10-3kPafd535152）計(jì)算其靜壓力降設(shè)定風(fēng)機(jī)出口距燃燒器的助燃風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口的高度為3m,由公式（5-4）可知AP=AZpgx10-3=10x1.205x9.81x103=118.2X103kPas3）計(jì)算其速度壓力降.管道內(nèi)風(fēng)速為20m/s，出口出的風(fēng)速為140m/s，由公式（5-5）可知u2-u2902-202AP=_2__PX10-3=x1.205x10-3=4.639kPaN224）計(jì)算軸流風(fēng)道總的壓力降由公式（5-1）可知PPPP=4.784kPaFfsN旋流風(fēng)管道的壓力損失1）計(jì)算其摩擦壓力降0.02x10x15572x1.205由公式（5-3）可知P=6.26x104=0.0581kPaf27552）計(jì)算其速度壓力降管道內(nèi)風(fēng)速為20m/s，出口出的風(fēng)速為130m/s，由公式（5-5）可知1102-202…，AP=x1.205x10-3=7.049kPaN23）計(jì)算旋流風(fēng)道總的壓力降由上述計(jì)算可知，其總的壓力降為7.107kPa5.1.4煤風(fēng)管道的壓力損失煤風(fēng)是煤粉混合著空氣，其煤粉濃度取最大值10kg/m3所以煤風(fēng)的密度為10kg/m3+1.205kg/m3=11.205kg/m3。煤風(fēng)在管道的流速?zèng)]有明顯變化，設(shè)定煤風(fēng)噴口速度為32m/s。1）計(jì)算其摩擦壓力降

由公式（5-3）可知A由公式（5-3）可知AP=6.26義104義0.02義25*20042*11.2051525=6.944kPa2）計(jì)算其靜壓力降由公式（5-4）可知Ap=10x11.205x9.81x10-3=1.099kPa計(jì)算其速度壓力降322302由公式（5-5）可知AP=x11.205x10-3=13.446kPan2計(jì)算其總的壓力降由公式（5-1）可知P=21.489kPaF5.1.5中心風(fēng)管道的壓力損失1）計(jì)算其摩擦壓力降由公式（5-3）可A由公式（5-3）可APf=6.26x104x0.02x10x389.342x1.205102^=0.2071kPa計(jì)算其速度壓力降管道內(nèi)風(fēng)速為20m/s，出口出的風(fēng)速為60m/s，由公式（5-5）可知602—202T，AP=x1.205x10-3=1.982kPaN2計(jì)算旋流風(fēng)道總的壓力降由上述計(jì)算可知，其總的壓力降為2.189kPa5.1.6計(jì)算助燃風(fēng)道和煤風(fēng)通道的總壓力損失AP=14.08kPa助AP=21.489kPa煤