不同燒結(jié)溫度對M60莫來耐火材料的影響

摘要用不同粒徑的M60莫來石為原料，利用半十法壓制成型，通過固相燒結(jié)形成M60莫來石耐火材料。研究對比了不同燒結(jié)溫度對莫來石耐火材料的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：在1500。。燒結(jié)溫度下M60莫來石耐火材料的線收縮率大，氣孔率低，力學(xué)性能較1400。有所提高。關(guān)鍵詞:M60莫來石，燒結(jié)溫度，線收縮率,氣孔率，耐壓強(qiáng)度1、引言耐火材料一般是指主要由無機(jī)非金屬材料構(gòu)成的且耐火度不低于1580攝氏度的材料的制品。耐火度是指材料在高溫作用下達(dá)到特定軟化變形程度時的高曙長餐史建劑任夫臀課程設(shè)計（論文）用紙溫，它標(biāo)志材料抵抗高溫作用的性能。耐火材料是為高溫技術(shù)服務(wù)的基礎(chǔ)材料，它與高溫技術(shù)尤其是高溫冶金工業(yè)的發(fā)展有密切關(guān)系。耐火材料按化學(xué)、礦物組成可分為以下幾類⑶：（1） 氧化硅質(zhì)耐火材料。是以二氧化硅為主要成分的耐火材料，主要的品種有各種硅磚和石英玻璃制品。（2） 硅酸鋁質(zhì)耐火材料。是以三氧化二鋁和二氧化硅為基本組成的耐火材料。根據(jù)制品中的三氧化二鋁和二氧化硅的含量分為三類：半硅質(zhì)耐火材料、粘土質(zhì)耐火材料和高鋁質(zhì)耐火材料。（3） 剛玉質(zhì)耐火材料。是以三氧化二鋁為基本化學(xué)組成、以剛玉相為主晶相的耐火材料。（4） 鎂質(zhì)耐火材料。是以氧化鎂為主要成分和以方鎂石為主要礦物構(gòu)成的耐火材料，依其次要的化學(xué)和礦物組成的不同有以下品種：鎂磚、鎂鋁磚、鎂硅磚、、鎂鈣磚、鎂銘磚、鎂碳磚和鎂白云石磚，此外還有冶金鎂砂。（5） 白云石質(zhì)耐火材料。是一類以氧化鈣和氧化鎂為主要成分的耐火材料。（6） 鎂橄欖石質(zhì)耐火材料。由鎂橄欖石為主要礦物組成的耐火材料。（7） 尖品石質(zhì)耐火材料。是一類主要由尖品石組成的耐火材料。（8） 含碳質(zhì)耐火材料。這類材料中含有一定量的碳或碳化物。（9） 含鋯質(zhì)耐火材料。這類材料中均含有一定數(shù)量的氧化鋯。（10） 特殊耐火材料。是一類由較純的難熔的氧化物、碳化物、硅化物和硼化物以及金屬陶瓷構(gòu)成的耐火材料。⑴耐火材料是高溫技術(shù)不可缺少的基礎(chǔ)材料。所有涉及高溫化學(xué)反應(yīng)的工業(yè)生產(chǎn)過程，都必須有既耐火（高溫），又耐侵蝕（化學(xué)反應(yīng)），而且在許多情況下還能抵抗應(yīng)力或者溫度急劇變化的耐火材料作為容器的內(nèi)村和部件。耐火材料工業(yè)的發(fā)展總是與高溫工業(yè)的發(fā)展密切相關(guān)，尤其是與鋼鐵工業(yè)相互依存，相互促進(jìn)，共同發(fā)展。耐火材料發(fā)展的一貫方針是：為適應(yīng)高溫新技術(shù)越來越苛刻的要求，不斷研究開發(fā)質(zhì)量穩(wěn)定性、高溫性能、使用效果和經(jīng)濟(jì)效益等更好的優(yōu)質(zhì)高效的耐火材料新產(chǎn)品，并且圍繞這一發(fā)展目標(biāo)，不斷促進(jìn)并實(shí)現(xiàn)工藝流程、生產(chǎn)裝備和應(yīng)用技術(shù)的創(chuàng)新，使整個耐火材料行業(yè)的技術(shù)水平提高到一個新臺階。莫來石耐火材料屬于硅酸鋁質(zhì)耐火材料。硅酸鋁質(zhì)耐火材料是以AlO和SiO為基本化學(xué)組成的耐火材料。我國是最早應(yīng)用硅酸鋁質(zhì)耐火材料的國家之一。2古代金屬的冶煉，制備玻璃和陶瓷等均采用粘土質(zhì)耐火材料。我國有豐富的生產(chǎn)硅酸鋁質(zhì)耐火材料的資源。目前，我國已能大量生產(chǎn)各種型號的硅酸鋁質(zhì)耐火材料，滿足國民生產(chǎn)的需要。硅酸鋁質(zhì)耐火材料的原料廣，生產(chǎn)過程簡單，成本低，價格便宜，高溫適應(yīng)性強(qiáng)。冶金、機(jī)械、化工、動力及硅酸鹽等工業(yè)部門的爐窯，均廣泛應(yīng)用硅酸鋁質(zhì)耐火材料作為主要的筑爐材料。其中應(yīng)用最多的是冶金工業(yè)。鋼鐵冶金工業(yè)的高爐、熱風(fēng)爐、混鐵爐、加熱爐、均熱爐，以及有色金屬工業(yè)中的回轉(zhuǎn)窯、沸騰爐、鼓風(fēng)爐、反射爐、熔鋁爐和有色金屬加熱爐等熱工設(shè)備，大量使用粘土磚、高鋁磚、莫來石制品及剛玉制品作為筑魅曰餐史建劑任夫臀課程設(shè)計(論文)用紙爐材料使用壽命比一般耐火制品高得多，但成本高，價格貴。莫來石耐火材料有很一些特殊的性能特點(diǎn)，為了使莫來石耐火材料能更好符合生產(chǎn)環(huán)境要求，本文將對燒結(jié)溫度對M60莫來石耐火材料的性能影響展開研究。1、1莫來石概況莫來石是一種鋁的鋁硅酸鹽礦物，因1924年最早發(fā)現(xiàn)于蘇格蘭的莫爾島(IslandofMull)而得名。天然的莫來石礦在地殼中非常稀少，在20年代初期，人們首次在莫爾島發(fā)現(xiàn)了天然莫來石礦，我國在湖北武安縣和河南林縣也有所發(fā)現(xiàn)。天然莫來石礦之所以如此稀少，主要原因是莫來石在自然界中形成需要高溫低壓等條件，因此天然產(chǎn)出很少，并且只存在于火成巖的富鋁包體、富鋁沉積巖的接觸帶和高溫?zé)嶙冑|(zhì)巖。在工業(yè)中更多的是使用人工合成的莫來石，從1926年電熔法制得莫來石至1928年燒結(jié)法生產(chǎn)莫來石以來，莫來石生產(chǎn)己有70多年歷史，現(xiàn)在世界上莫來石及其熟料制品的年產(chǎn)量大約為20萬噸。與莫來石相關(guān)的研究可分為三個階段：第一階段，從1920年到1950年，主要集中研究莫來石的結(jié)構(gòu)特征；第二階段始于1950年，主要集中對莫來石品體生長過程中A10-Si0二元體系相平衡的研究；第三階段從70年代中期開始至今，則將研究重點(diǎn)1轉(zhuǎn)移到對莫來石陶瓷在結(jié)構(gòu)、光學(xué)、電子等應(yīng)用方面的開發(fā)研究，這一時期，莫來石的研究得到了迅速發(fā)展。1、2莫來石組成與結(jié)構(gòu)莫來石與硅線石族礦物在晶體結(jié)構(gòu)上頗為相似，以至于在很長時間內(nèi)一些科學(xué)家不認(rèn)為它是一種單獨(dú)的礦物，人們也稱莫來石為富鋁紅柱石。成分和結(jié)構(gòu)的相似性，決定了它們在物理性質(zhì)上的相似性。莫來石的化學(xué)組成不穩(wěn)定，從Al0?2Si0至02A10-Si0之間可連續(xù)變化，- …一 23 2 23…一2 一一 … -現(xiàn)在一般認(rèn)為莫來石的化學(xué)計量式為3A1203-2Si02，其中Al203的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為71.8%，Si0的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為28.2%，屬于高'鋁材料，，Al0和Si0質(zhì)量比對它的顯微結(jié)構(gòu)有重要影響⑵。莫來石與硅線石族礦物十分相似2，它的晶體結(jié)構(gòu)可以看作是由硅線石結(jié)構(gòu)演變而來⑶。每個晶胞由4個硅線石晶胞組成，而每個硅線石晶胞由4個A10Si0組成，因此，莫來石晶胞相當(dāng)于由16個Al0.Si0組成，其中有4個Si4展AL+曾換。為了保持電價平衡，晶胞出現(xiàn)了兩個氧原子空位⑷。莫來石屬于斜方晶系，即D9--Pbam。它的結(jié)構(gòu)由平行于c軸的(AlO)八面體共棱聯(lián)接而成，這些八面體鏈擊(AlO)和(Si0)四面體雙鏈橫向交聯(lián)在一起，軸的鏈位于單位晶胞(001)投影面的4個角頂和中心，在每個單位晶胞Z=1/2處(A10)A面體鏈與(A10、(si0)四面體相鏈，四面體組成的雙鏈也平行于c軸。四面體橋氧位及其它位的氧原子失去后，四面體中剩余氧原子及T位Al3+和Si4+發(fā)生位移T*，同時伴隨著四面體中Si4+被?Al3+所代替，理想的莫來石結(jié)構(gòu)如圖1所示[5]。莫來石的化學(xué)組成為:A1vi[A1ivSi]O(0MXM1)，X為氧空位數(shù)，VI和W分別代表Al的八面體配位和四面體配位2：隨著x值的增大，四面體雙鏈最終會被打亂而變得無序，由于莫來石成分可以從A102Si0至03A10Si0之間連續(xù)變23. 2 23. 2

善長餐史建劑任夫臀課程設(shè)計(論文)用紙化，這種組成的變化反映在結(jié)構(gòu)上就是氧空位數(shù)目以及陽離子位移的增加。在這種結(jié)構(gòu)中，由共用斜方晶體的棱和中心形成(A10)八面體鏈不發(fā)生變化⑹。63?OOAlU^Si0圖1莫來石的晶體結(jié)構(gòu)(沿001面)理想莫來石晶體結(jié)構(gòu)(黑色原子位于z=0處).實(shí)際莫來石平均晶胞(對于A10-Si0成分的莫來石來說a=0.574,b=0.768,c=0.288)；重線處為部分充填并代表0處氧的缺位而引起位移的原子；3O],02，03分別代表位移前陰離子的位置；O*代表位移后陰離子的位置；箭頭代表位移方向；T及T*分別代表位移前后陽離子的位置.1、3莫來石的性質(zhì)圖2為A10-Si0二元系相圖，由圖可知，莫來石是常壓下A10,Si0系中唯一穩(wěn)定的化合物：由于莫來石結(jié)構(gòu)中(A10)八面體起到了穩(wěn)定骨架2支撐作用，因而6其十分穩(wěn)定，熔點(diǎn)高達(dá)1850C；莫來石結(jié)構(gòu)呈鏈狀排列，所以其晶體呈沿c軸延伸的柱狀和針狀，其中針狀莫來石互相穿插構(gòu)成堅(jiān)固的骨架網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。莫來石的熔點(diǎn)高、彈性模量低、抗熱震穩(wěn)性能好、化學(xué)穩(wěn)定性高、抗蠕變性能好，荷重軟化溫度高，電絕緣強(qiáng)等特點(diǎn)；另外，莫來石還具有較低的熱傳導(dǎo)系數(shù)和熱膨脹系數(shù)。因此，莫來石是理想的高級耐火材料，被廣泛應(yīng)用于冶金、水泥、玻璃、陶瓷、化學(xué)、電力、電子等行業(yè)⑺。性能表1 莫來石的物理性能性能表1 莫來石的物理性能數(shù)值 性能數(shù)值域曰餐或匪劑任夫皆課程設(shè)計（論文）用紙圖2 A10Si0系二元相圖23-2AiA圖2 A10Si0系二元相圖23-2AiA柱面角(110)八(110)=89°13'楊氏模量（MPa）230光軸角40~50°(+)斷裂強(qiáng)度（d/MPa）246折射率1.664膨脹系數(shù)（X10-6/05.16莫氏硬度7.5斷裂韌性（KIC/MPa）2.9熔點(diǎn)（C）1850蠕變活化能（Kcal/mol）164~187密度（g/cm3）3.15~3.22抗折強(qiáng)度（室溫，MPa）58.8Risbud等繪出的二元相圖并附亞穩(wěn)系統(tǒng)（虛線）示于圖1中。相圖示出如加熱氧化硅和氧化鋁的混合物，首先在約1200~1300°C下出現(xiàn)液相，隨后液相、莫來石相開始結(jié)品。在較低溫度下，數(shù)小時后最先得到了高黏度硅酸鹽玻璃和優(yōu)質(zhì)莫來石，這是一個緩慢的過程⑻。2、實(shí)驗(yàn)部分曙長餐史*劑任夫臀課程設(shè)計（論文）用紙本實(shí)驗(yàn)采用M60型號不同粒徑的莫來石進(jìn)行燒結(jié)及性能檢測。2、1確定原料配比（共1545g），如表2所示。表2 原料配比粒徑含量％質(zhì)量g1~2406000.5~1101500~0.520300325目30450白糊精3452、2均勻混料先將兩種粗骨料（粒徑分別為1~2和0.5?1）進(jìn)行混合拌勻，然后再混入粒徑為0?0.5的中顆粒，將混合好的料放進(jìn)攪拌機(jī)，將攪拌機(jī)調(diào)為中速攪拌5min，為了防止細(xì)粉在攪拌時發(fā)生飛散，先在正在攪拌的混合料中加入適量水，然后緩慢加入細(xì)粉，攪拌機(jī)中速攪拌5~10min即可混勻?；靹蚝笕〕龌旌狭戏胚M(jìn)塑料袋內(nèi)進(jìn)行困料1d，使水分分布均勻。2、3成型與干燥實(shí)驗(yàn)儀器：材料壓制機(jī)采用半十法壓制成型，將混合料分成15份，每份成型料質(zhì)量為100g，成型壓力為15MPa，模具直徑為38mm，成型壓力下穩(wěn)定約5秒，取下模具，無大裂紋為佳，共成型14個合格坯體，分別按順序進(jìn)行標(biāo)號。將坯體放入烘箱中，溫度維持在110°C保溫12h。半十法成型后坯體的密實(shí)度，除受泥料組成與性質(zhì)影響以外，也受壓制外力、增壓速度和加壓時間等壓制制度所控制。壓制方法與壓制不當(dāng)，易使坯體出現(xiàn)缺陷，如開始加壓壓力過大過快，氣體未及時排出，易產(chǎn)生層裂。2、4燒成實(shí)驗(yàn)儀器：燒結(jié)爐（1300C硅鉬棒爐，1600C硅碳棒爐）、承燒板若干、游標(biāo)卡尺燒成的目的是使坯體在高溫下發(fā)生一系列物理化學(xué)變化反應(yīng)達(dá)到燒結(jié)，即坯體形成一定高溫穩(wěn)定的物相和結(jié)構(gòu)，定形，氣孔排除，并獲得有相當(dāng)高的密度、強(qiáng)度和其他各種性能的制品。將干燥好的坯體分為兩組，每組7個，各組按不同的溫度制度進(jìn)行燒成。具體的升溫制度如表3所示。升溫制度

域曰餐史匪劑任夫陞課程設(shè)計（論文）用紙第一組室溫一(60min)200°C一(160min)1000C一(150min)1400C(3h)一隨爐冷第組室溫一(60min)200°C一(160min)1000C一(170min)1500C(3h)一隨爐冷2、5性能檢測2.5.1線收縮率的測定進(jìn)爐燒之前，用游標(biāo)卡尺測定每個樣品的高度并記錄數(shù)據(jù)。經(jīng)過高溫?zé)Y(jié)，冷卻之后再次進(jìn)行測量并記錄。利用公式：線收縮率二燒后高度燒前高度燒前高度對記錄數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，結(jié)果如表4所示。表4 線收縮率的測定燒成溫度樣品燒前高度（mm）燒后高度（mm）燒后直徑（mm）線收縮率備注平均值1400C138.5638.1738.74-0.0101-0.0124238.2337.7338.84-0.0131338.6537.8438.73-0.0210438.1737.8338.79-0.0009538.5537.7338.69-0.0213剔除638.3537.7938.783-0.0146738.1537.5838.84-0.01491500C838.2137.4838.69-0.0191-0.016937.8537.5438.53-0.0008剔除1038.2337.8338.53-0.01051138.3337.8238.54-0.01331238.3337.8138.57-0.01361338.2737.3338.64-0.02461438.2437.6738.55-0.01502.5.2氣孔率和體積密度的測定實(shí)驗(yàn)儀器：電子天平，精度為0.1mg，最大載荷100g、電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱、抽真空裝置等。試樣選用外觀平整，無明顯裂紋為佳。氣孔可占制品總?cè)莘e的0?90%，并可按許多特征進(jìn)行分類。按透氣性的原理，氣孔可分為開口氣孔和閉口氣孔。開口氣孔又分為毛細(xì)孔和非毛細(xì)孔（即呈死胡同型）和封閉的毛細(xì)孔。毛細(xì)孔分為透氣的（有效的）和不透氣的（死角或善長餐史建耕任夫臀課程設(shè)計（論文）用紙死空間【孔徑大于5um的透氣孔，稱為貫通的氣孔。透氣率不僅取決于氣孔的大小和結(jié)構(gòu)，還與流體的性質(zhì)有關(guān)。按氣孔所處的位置，氣孔可分為填料顆粒內(nèi)部氣孔、結(jié)合劑（細(xì)小顆粒）氣孔和位于填料與結(jié)合劑之間的氣孔，即顆粒間氣孔和結(jié)構(gòu)氣孔。按氣孔的成因和形態(tài)，氣孔可分為下列幾種類型：（1）大多是在擠壓成型條件下產(chǎn)生的主要工藝氣孔：顆粒間（結(jié)構(gòu)）氣孔、穹窿氣孔一一卡成拱形的顆粒團(tuán)之間的空間（假閉口氣孔）、擠壓裂縫；（2）在加熱條件下產(chǎn)生的主要工藝氣孔：①由于收縮而產(chǎn)生的三維裂縫；②由于熱應(yīng)力作用而產(chǎn)生的二維裂縫；③由于干燥而產(chǎn)生的裂紋（網(wǎng)紋）；④由于疏松而產(chǎn)生的氣孔和裂縫；⑤圍繞單個顆?；蛞恍╊w粒邊緣收縮的氣孔（形成單獨(dú)的顆粒堆或碎塊）。（3）次要的氣孔——擴(kuò)散氣孔和毛細(xì)氣孔：①擴(kuò)散的氣孔、類似于球狀的氣孔；②類似于斷層結(jié)構(gòu)形式的裂縫；③在斷層中形成的氣孔（如蜘蛛網(wǎng)上的露珠）；④在熔體流動作用下形成的毛細(xì)孔?？倸饪茁剩╪o.按公式確定。式中pv一一容積密度，即每1m3物體（包括氣孔在內(nèi)）的質(zhì)量，kg/m3；p一一扣除氣孔體積的容積密度，kg/m3。閉口氣孔率（n3。）按總氣孔率與開口氣孔率之差計算，即n3.二noa-nor。式中n”一一開口氣孔率（或顯氣孔率），它是用水在真空下飽和試樣的方法或其他方法確定的9。測定開口氣孔時在液體中的稱量裝置如圖3所示。圖3 測定開口氣孔時在液體中的稱量裝置本實(shí)驗(yàn)旨在用水在真空下飽和試樣的方法測定開口氣孔率。曙長餐史建劑任夫臀課程設(shè)計（論文）用紙體積密度、氣孔率測定儀操作規(guī)程：（1）將除去表面灰塵和顆粒的試樣置于干燥箱中于110°C烘干，然后取出放在干燥器中冷卻全室溫。（2）稱量試樣的干燥質(zhì)量。（3）連接好實(shí)驗(yàn)所用的設(shè)備，將試樣放入托盤內(nèi)并置于真空干燥箱內(nèi)，開啟真空泵抽真空至-0.098MP并保持5分鐘。（4）打開導(dǎo)流管閥門緩慢向托盤里注入試樣吸收的液體，直至試樣完全被淹沒，繼續(xù)保持抽真空5分鐘。（5）停止抽真空，打開真空箱的進(jìn)氣閥，取出托盤在空氣中靜置30分鐘，使試樣充分飽和。（6）在溢流盒內(nèi)加滿吸收液體直至從溢流孔內(nèi)流出，然后天平去皮，做好稱量準(zhǔn)備。（7）將充分飽和試樣迅速移至稱量架的濾網(wǎng)內(nèi)，并使液體完全浸沒試樣，待液體不再從溢流孔內(nèi)流出時，稱量懸浮重量。（8）從稱量架的濾網(wǎng)內(nèi)取出試樣，放在已吸滿液體的毛巾上，用毛巾擦去試樣表面多余的液體，迅速稱量試樣在空氣中的飽和重量。（9）關(guān)閉總電源，整理好設(shè)備，清掃實(shí)驗(yàn)環(huán)境。將記錄的數(shù)據(jù)按以下公式進(jìn)行處理，得出每個試樣的氣孔率和體積密度，并計算各組的平均值。記錄及處理結(jié)果如表5所示。氣孔率二M濕—M干x100%M濕—M浮樣品十重（g）濕重（g）浮重（g）體積密度（g/cm3）平均值氣孔率（%）平均值（%）289.75102.9359.062.0462.05130.0430.14390.76103.8360.002.07129.82789.46102.9058.952.03630.58889.71102.2058.872.0702.07128.8328.951389.21101.6258.622.07528.861488.81101.3358.382.06829.15體積以濕-M浮XP>水表5 體積密度和氣孔率的測定2.5.3耐壓強(qiáng)度測試實(shí)驗(yàn)儀器：抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)機(jī)將晾干的兩組試樣，依次放入抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)機(jī)中，手動給油進(jìn)行加壓測試，當(dāng)樣品受壓破裂的瞬間，機(jī)器會顯示最高壓強(qiáng)，此即樣品所能受最大壓強(qiáng)。記錄并計算數(shù)據(jù)如表6所示。耐火材料的常溫耐壓強(qiáng)度是指在常溫下材料單位面積所能承受的最大壓力，用兆帕（MPa）表示，即pS=A式中S——試樣常溫耐壓強(qiáng)度，MPa；域曰餐或匪劑任夫陞課程設(shè)計（論文）用紙P 試樣破壞總壓力，N；A 試樣受壓面積，mm2。表6 耐壓強(qiáng)度的測定樣品橫截面積（mm2）X1000抗壓壓力（KN）耐壓強(qiáng)度（MPa）平均值21.18529.7825.13125.9125.97071.18531.8826.90331.17830.2725.69611.17929.5825.08926.0341.18231.4226.58261.18131.2026.418131.17329.1724.86824.14425.522141.16725.0321.44881.17730.7426.117101.16634.1929.32226.899111.16631.8427.307121.16828.1124.0673、實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論由表4可知，在1500°C的燒成溫度下燒成的6個試樣的平均線收縮率為-0.016mm，而在1400C的燒成溫度下的燒成的6個試樣的線收縮率平均值為-0.0124mm，所以在較高溫度下試樣的線收縮率較大。由表5可知，在1500C溫度下燒成的6個試樣的氣孔率的平均值為28.95%，而1400C溫度下的為30.14%，相應(yīng)的1500C溫度下的試樣體積密度也較大。由表6可知，1500C溫度下（沒有進(jìn)行氣孔率測定的試樣）的平均抗壓強(qiáng)度為26.899MPa，在1400C溫度下（沒有進(jìn)行氣孔率測定的試樣）的平均抗壓強(qiáng)度為26.03MPa。而進(jìn)行氣孔率測定的試樣在高溫條件下燒成的試樣的強(qiáng)度比低溫?zé)Y(jié)溫度下的強(qiáng)度要低，原因可能是抽取的試樣在半干法成型時由于人為原因，如加壓速度過快，成型壓力不均勻等因素，在坯體中形成了較多裂紋。在高溫下，固相之間反應(yīng)更完全，擴(kuò)散系數(shù)較大，流動性較強(qiáng)，使分布更均勻，更有利于氣孔的排除，因此造成線收縮率較大，氣孔率較小。氣孔率是反應(yīng)材料燒結(jié)性能的指標(biāo)之一，顯氣孔率大說明材料的燒結(jié)性較差，線收縮率較小，體積密度小，因此材料的抗壓強(qiáng)度就低。由于燒結(jié)溫度較高的試樣在燒曙長餐史建劑任夫臀課程設(shè)計（論文）用紙結(jié)過程中，不同粒徑顆粒之間可能發(fā)生了較復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生了液相，燒結(jié)致密化增加，線收縮率增大，體積密度增大，因此抗壓強(qiáng)度隨之增加。4、結(jié)論M60莫來石耐火材料的線收縮率、氣孔率以及耐壓強(qiáng)度與燒結(jié)溫度密切相關(guān)，從實(shí)驗(yàn)結(jié)果看，燒結(jié)溫度越高，M60莫來石耐火材料的線收縮率越大，氣孔率越小，耐壓強(qiáng)度越大，力學(xué)性能有所提高。實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析表明，主要是由于燒結(jié)溫度越高，反應(yīng)更充分，擴(kuò)散系數(shù)更大，流動性越強(qiáng)，導(dǎo)致試樣的致密化程度增大。澎曰餐或匪劑任夫陞課程設(shè)計(論文)用紙參考文獻(xiàn)薛群虎，徐維忠.《耐火材料(第2版)》.2009:第2頁KumarawaT,KanzkiS.InfluenceofchemicalcompositiononthemechanicpropertiesofA10一Si0ceramic.J.Am.Ceram.Soc.,1988,96(2):