橋墩-midas文件群棧橋計算書

三、設計參 四、計算內 五、幾何特性及桁架容許內 2、橋幾何特 六、施工棧橋計 1、設計荷 、50t吊 、風荷 3、主桁、分配梁及樁計算(采用有限元程序計算 、樁反力計 、樁強度及穩(wěn)定性計 4、樁基礎計 、樁外形尺 、樁容許承載力計算公 、樁計 、主桁、分配梁及樁計算(采用有限元程序計算 、樁基礎計 三、設計參1、設計行車速度2、設計荷載：300kN重載汽車；500kN吊機+200kN吊4、正常使用風力：6四、計算內五、幾何特性及桁架容許內1、貝雷片截面特 式理論容許承載力2、橋幾何特3、桁架容許內力彎矩剪力六、施工棧橋計1、設計荷、50t吊G1=500kN,長寬、30t重載汽前軸荷載中軸荷載后軸荷載軸距前輪輪距后輪輪距車輪著地寬度0.3（前0.6(、貝雷片自單片自重3.1kN，橫斷面布置8排，單跨長度L=12m6m，每延米橋面板自重：0.2×6×25=30kN/m汽車制動力：300×0.1=301234 橫向風壓計算：W＝KKK1234 （6 （1200W=0.12 （kN/m2基本風壓，6級風）W=1.00 （kN/m2基本風壓，12級風） 001234W=KKK1234 kN/m2(12迎風面積S=12×1.7×0.4=8.16m3 作用于桁架的風荷載F=W·S=0.16×8.16=1.31 kN（6級風）=1.30×8.16=10.61kN（121.7、水流壓2、砼面板計、荷載計汽車后輪單個輪壓荷載：F1=120/2=60吊機偏載著地壓力：F2=(500+200)×0.75=525、內力計 M=Fl/4-(F/a)a2 混凝土橋面板承受最大剪力：Qmax=F1=60kN混凝土橋面板有效寬度 /3=700混凝土橋面板高度 h=200受拉鋼筋到受拉區(qū)混凝土邊緣距離：as=18mm受壓鋼筋到受壓區(qū)混凝土邊緣距離：as’=18mmh0=200-18=182mm C30，f=14.3N/2f=1.43N/ bHRB335，fy=f'y=300N/2，ξb

fah

0cb0.55×(1-0.5×0.55)×10-6=132.210cbh2dh2d0f1需要的鋼筋面積：A1fca(h

)1×14.3×700/300 y[182-(1822-2×19.5/1/14.3/700)1/2]=368.31Aa=π×162/4×3=603.19mm2As,min=0.00215×700×200=301mm2<As,max=0.02622×700×200=3340.43mm2AaV=0.7βhftah0=0.7×1×1.43×(200+200)×182/1000=72.87kN>Qmax=603、主桁、分配梁及樁計算(采用有限元程序計算、荷載組50t吊機與汽車可同時在同一跨棧橋上行使，棧橋荷載按吊機偏載、兩輛汽車會車、吊機和一輛汽車在同一跨棧橋上，三種荷載進行分析，荷載組合1：吊機偏載(豎向荷載)均布荷載(恒載)：40kN/m均布荷載(活載)：700×0.75/4.66=112.672：均布荷載(恒載)：401201.32=312kN(中、后軸軸重)兩車道60×1.3×2=156kN 荷載組合3：吊機和一輛汽車均布荷載(恒載)：40均布荷載(活載)：700×0.75/4.66=112.67集中荷載(活載)：1201.3=156kN60×1.3=78 、結構及邊界條件模；梁與主桁采用鉸接，分配梁與樁采用鉸接樁底按鉸結考慮，荷；、荷載工況組1：14m/s,2：14m/s,3：14m/s，64：65：614m/s,67：結構自重+吊機偏載(側向)+汽車荷載(一輛汽車，按集中力加載，14m/s,68：40m/s,12、貝雷桁架內力計采用有限元程序整體建模計算得出在工況1作用下彎矩最大在工2作用 剪力最大最不利彎矩圖最大彎矩Mmax=482.4kN·m<788.2kN·m最大剪力Qmax=183.3kN <245.2kN、分配梁計、分配梁F1計F12I32b，4Ix(cm3Wx(cm4F1分配梁F1彎矩Mmax=152.6kN·m，剪力Qmax=353.2kNσ=M/W=152.6/1452.6×103=105.05MPa <170MPaτ=QmaxS/Ib=329.7/(27.1×2.3)×10=52.90MPa<、分配梁F2計F22HN450×200，4Ix(cm3Wx(cm分配梁F2彎矩Mmax=418.9kN·m，剪力Qmax=373.5kNσ=M/W=418.9/3000×103=139.63MPa <170MPaτ=QmaxS/Ib=373.5/(39.8×1.8)×10=52.14MPa<100、樁反力計樁采用Ф600×8mm，其截面特性如下采用有限元程序整體建模計算得出在工況4693.5kN，5395.2kN連續(xù)墩墩底反力圖、樁強度及穩(wěn)定性計樁截面積：A=π(D2-(D-2d)2)/4=π(6002-(600-2×8)2)/4=14878.6樁計算長度K1=連接系慣性矩/樁慣性矩=4487.1/65192.0=0.069,查表得計算長度系數(shù)長細比：λ=ul/i=1.78×10.5/20.9×100=89.4<φ：φ=0.718σ=N/φA=693.5/0.718×14878.6×1000=64.92MPa170MPa4、樁基礎計、單樁荷700kN，420kN。、樁外形尺樁采用外徑：D=600mm，樁采用內徑：ds=(600-2×8)/1000=0.584樁樁底投影面積:A=πD2/4/106=0.283樁周長:U=πD/1000=1.885、樁容許承載力計算公樁單樁容許承載力敞口樁側阻擠土效應系數(shù)1λs，側阻擠土效應系數(shù)λp，樁底端閉塞效應系數(shù)、樁計28#樁計算，單樁承載力為[P]=420kN，地面標高：11.273m，樁樁側極限摩阻力τi10234λsUτ1l1=1×1.885×20×1.393=52.52kNλpAσR=0.8×0.283×0=0kN樁側實際極限摩阻力：52.52λsUτ2l2=1×1.885×25×10.576=498.39λpAσR=0.8×0.283×1000=226.4(2×420-52.52-0)/2=393.74kN<498.39kN，樁不會進入下一土層，393.74kNΣl=l1+l2=1.393+393.74/1/1.885/25=9.748樁底標高：地面標高-入土深度=11.273-9.748=1.525樁長：樁頂標高-樁底標高=17.03-1.525=15.505樁側極限摩阻力τi102345λsUτ1l1=1×1.885×20×1.669=62.92kNλpAσR=0.8×0.283×0=0kN樁側實際極限摩阻力：62.92λsUτ2l2=1×1.885×25×9.628=453.72kNλpAσR=0.8×0.283×1000=226.4kN(2×700-62.92-0)/2=668.54kN>453.72kN，樁進入下一土層，樁側453.72kNλsUτ3l3=1×1.885×35×0.728=48.03λpAσR=0.8×0.283×3000=679.2kN(2×700-62.92-453.72-226.2)/2=328.58kN>48.03kN，樁進入下λsUτ4l4=1×1.885×160×4.649=1402.14kNλpAσR=0.8×0.283×7000=1584.8kN(2×700-62.92-453.72-48.03-62.92-453.72-48.03)/2=135.33kN1402.14kN，樁不會進入下一土層，樁側實際極限摩阻力為135.33=1.669+9.628+0.728+135.33/1/1.885/160=12.474樁底標高：地面標高-入土深度=13.325-12.474=0.851樁長 樁頂標高-樁底標高=17.48-0.851=16.6295、施工棧橋主棧橋整體穩(wěn)定性分7.97>5，6、變寬段分配梁計、分F3梁計F32I32b，4Ix(cm3Wx(cm4F3分配梁F3彎矩Mmax=194.1kN·m，剪力Qmax=459.5kNσ=M/W=194.1/1452.6×103=133.62MPa <170MPaτ=QmaxS/Ib=459.5/(27.1×2.3)×10=73.72MPa<、分F2梁計4Ix(cm3Wx(cm分配梁F2彎矩Mmax=318.4kN·m，剪力Qmax=308.6kNσ=M/W=318.4/3000×103=106.13MPa <170MPaτ=QmaxS/Ib=308.6/(39.8×1.8)×10=43.76MPa<1007、6m寬支棧橋計、砼面板計、主桁、分配梁及樁計算(采用有限元程序計算、荷載組支棧橋荷載按吊機偏載、一輛汽車作用在棧橋上，兩種荷載進行分析，荷載組合1：吊機偏載(豎向荷載)均布荷載(恒載)：30kN/m均布荷載(活載)：700×0.75/4.66=112.672：均布荷載(恒載)：30集中荷載(活載)：1201.3=156kN60×1.3=78 、結構及邊界條件模；梁與主桁采用鉸接，分配梁與樁采用鉸接樁底按鉸結考慮，荷；、內力計矩最大，在工況2作用下 最不利彎矩圖最大彎矩Mmax=437.7kN·m<751kN·m最大剪力Qmax=161.6kN <245kNF4F42I32b，4Ix(cm3Wx(cm4F4分配梁F4彎矩Mmax=169.1kN·m，剪力Qmax=417.8kNσ=M/W=169.1/1452.6×103=116.41MPa τ=QmaxS/Ib=417.8/(27.1×2.3)×10=67.03 F2F22HN450×200，4Ix(cm3Wx(cm分配梁F2彎矩Mmax=430.8kN·m，剪力Qmax=345.8kNσ=M/W=430.8/3000×103=143.6MPa τ=QmaxS/Ib=345.8/(39.8×1.8)×10=48.27 7.2.5、樁反力計采用有限元程