循環(huán)流化床基礎(chǔ)知識

我國的電力工業(yè)是國民經(jīng)濟發(fā)展的基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)，在我國，電力生產(chǎn)主要以燃煤火力發(fā)電為主，由于燃煤發(fā)電的直接污染較大，特別是SQ、NQ的排放。SQ的排放是造成酸雨的主要原因，為了通過爐內(nèi)燃燒技術(shù)的改進，降低SQ、NQ排放量，我國從60年代開始對循環(huán)流化床鍋爐進行研究，并在90年代以后和外國公司聯(lián)合研究并取得了較大有發(fā)展，現(xiàn)在循環(huán)流化床鍋爐已發(fā)展成熟并在全國廣泛應(yīng)用。流化床燃燒設(shè)備按流體動力特性分為鼓泡流化床和循環(huán)流化床，按工作條件分為常壓和增壓式流化床。循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)是一種新型的高效低污染清潔的燃燒技術(shù)，上世紀70年代的能源危機和越來越突出的環(huán)保問題使人們促進了這種燃燒技術(shù)的發(fā)展?，F(xiàn)在大型循環(huán)流化床鍋爐的主要爐型有三大流派，分別為：以德國Lurgi公司為代表的魯奇型和以美國的FosterWheelerx芬蘭的Alstorm公司（兩者兼并）為代表的FWPyroflow型和德國Babcock公司的Circofluid型。我國東方鍋爐廠采用的是FW公司的Pyroflow型的改進型循環(huán)流化床鍋爐。北京B&W鍋爐廠采用的是德國Babcock公司的架構(gòu)和技術(shù)。哈爾濱鍋爐廠有限責任公司（HBC）與美國PPC奧斯龍技術(shù)）以及國內(nèi)的科研單位合作也開發(fā)了自己的大型循環(huán)流化床鍋爐。上海鍋爐廠引進美國ALSTOM技術(shù)、消化吸收自行設(shè)計制造了自己的循環(huán)流化床鍋。由于國內(nèi)各大鍋爐廠商的參與，我國的大型循環(huán)流化床技術(shù)已趨于成熟[trade]第一節(jié)循環(huán)流化床鍋爐的概念循環(huán)流化床鍋爐是在鼓泡床鍋爐（沸騰爐）的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，因此鼓泡床的一些理論和概念可以用于循環(huán)流化床鍋爐。但是又有很大的差別。早期的循環(huán)流化床鍋爐流化速度比較高，因此稱作快速循環(huán)循環(huán)床鍋爐?？焖俅驳幕纠碚撘部梢杂糜谘h(huán)流化床鍋爐。鼓泡床和快速床的基本理論已經(jīng)研究了很長時間，形成了一定的理論。要了解循環(huán)流化床鍋爐的原理，必須要了解鼓泡床和快速床的理論以及物料從鼓泡床-湍流床一快速床各種狀態(tài)下的動力特性、燃燒特性以及傳熱特性。一?流態(tài)化：當固體顆粒中有流體通過時，隨著流體速度逐漸增大，固體顆粒開始運動，且固體顆粒之間的摩擦力也越來越大，當流速達到一定值時，固體顆粒之間的摩擦力與它們的重力相等，每個顆?？梢宰杂蛇\動，所有固體顆粒表現(xiàn)出類似流體狀態(tài)的現(xiàn)象，這種現(xiàn)象稱為流態(tài)化。對于液固流態(tài)化的固體顆粒來說，顆粒均勻地分布于床層中，稱為“散式”流態(tài)化。而對于氣固流態(tài)化的固體顆粒來說，氣體并不均勻地流過床層，固體顆粒分成群體作紊流運動，床層中的空隙率隨位置和時間的不同而變化，這種流態(tài)化稱為“聚式”流態(tài)化。循環(huán)流化床鍋爐屬于“聚式”流態(tài)化。固體顆粒（床料）、流體（流化風）以及完成流態(tài)化過程的設(shè)備稱為流化床。二?臨界流化速度對于由均勻粒度的顆粒組成的床層中，在固定床通過的氣體流速很低時，隨著風速的增加，床層壓降成正比例增加，并且當風速達到一定值時，床層壓降達到最大值，該值略大于床層靜壓，如果繼續(xù)增加風速，固定床會突然解鎖，床層壓降降至床層的靜壓。如果床層是由寬篩分顆粒組成的話，其特性為：在大顆粒尚未運動前，床內(nèi)的小顆粒已經(jīng)部分流化，床層從固定床轉(zhuǎn)變?yōu)榱骰驳慕怄i現(xiàn)象并不明顯，而往往會出現(xiàn)分層流化的現(xiàn)象。顆粒床層從靜止狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榱鲬B(tài)化進所需的最低速度，稱為臨界流化速度。隨著風速的進一步增大，床層壓降幾乎不變。循環(huán)流化床鍋爐一般的流化風速是2-3倍的臨界流化速度。影響臨界流化速度的因素：（1）料層厚度對臨界流速影響不大。（2）料層的當量平均料徑增大則臨界流速增加。（3）固體顆粒密度增加時臨界流速增加。（3）流體的運動粘度增大時臨界流速減?。喝绱矞卦龈邥r，臨界流速減小。床溫與臨界流速的關(guān)系如圖所示。第二節(jié)循環(huán)流化床鍋爐的工作原理一、流化過程如圖所示，固體顆粒隨著氣流速度的增大分別呈現(xiàn)五種不同的流動狀態(tài)：固定床、、紊（湍）流流化床、快速流化床、氣力輸送。循環(huán)流化床處于紊（湍）流流化床與快速流化床階段。固定床：此種狀態(tài)下，氣流在顆粒的縫隙是流過，所有固體顆粒呈靜止狀態(tài)。鼓泡流化床：當氣流速度達到一定值時，靜止的床層開始松動，當氣流速度超過臨界流化風速時，料層內(nèi)會出現(xiàn)氣泡，并不斷上升，而且還聚集成更大的氣泡穿過料層并破裂。整個料層呈現(xiàn)沸騰狀態(tài)。鼓泡流化床存在明顯的分界面，其上部為稀相區(qū)，包括床層表面至流化床出口間的區(qū)域，也稱為自由空間或懸浮段。下部為密相區(qū)，也稱為沸騰段。紊（湍）流流化床：隨著氣流速度繼續(xù)上升到一定數(shù)值，固體顆粒開始流動，床層分界面逐漸消失，固體顆粒不斷被帶走，以顆粒團的形式上下運動，產(chǎn)生高度的返混。此時的氣流速度為床料終端速度。快速流化床：當氣流速度進一步增大，固體顆粒被氣流均勻帶出床層。此時氣流速度大于固體顆粒的終端速度，床內(nèi)顆粒濃度基本相等。床內(nèi)顆粒濃度呈上稀下濃狀態(tài)。循環(huán)流化床的上升段屬于快速流化床。快速流態(tài)化的主要特征為床層壓降用于懸浮和輸送顆粒并使顆粒加速，單位高度床層壓降沿床層高度不變。氣力輸送：分為密相氣力輸送和稀相氣力輸送。對于前者，床內(nèi)顆粒濃度變稀，并呈上下均勻分布狀態(tài)，其單位高度床層壓降沿床層高度不變。增大氣流速度，床層壓降減小。對于后者，增大氣流速度，床層壓降上升。密相氣力輸送的典型特征為：床層壓降用于輸送顆粒并克服氣、固與壁面的摩擦。稀相氣力輸送的床層壓降主要受摩擦壓降支配。由上述燃燒分類可知，鏈條爐排爐采用的是固定床燃燒方式，而煤粉爐則采用了最稀相的懸浮燃燒方式。二、循環(huán)流化床的特點：典型循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)如圖所示，其基本流程為：煤和脫硫劑送入爐膛后，迅速被大量惰性高溫物料包圍，著火燃燒，同時進行脫硫反應(yīng)，并在上升煙氣流的作用下向爐膛上部運動，對水冷壁和爐內(nèi)布置的其他受熱面放熱。粗大粒子進入懸浮區(qū)域后在重力及外力作用下偏離主氣流，從而貼壁下流。氣固混合物離開爐膛后進入高溫旋風分離器，大量固體顆粒（煤粒、脫硫劑）被分離出來回送爐膛，進行循環(huán)燃燒。未被分離出來的細粒子隨煙氣進入尾部煙道，以加熱過熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器，經(jīng)除塵器排至大氣。1低溫的動力控制燃燒：由于循環(huán)流化床燃燒溫度水平比較低，一般在850-900C之間，其燃燒反應(yīng)控制在動力燃燒區(qū)內(nèi)，并有大量固體顆粒的強烈混合，這種情況下的燃燒速度主要取決于化學反應(yīng)速度，也就是決定于溫度水平，而物理因素不再是控制燃燒速度的主導因素。循環(huán)流化床燃燒的燃燼度很高，其燃燒效率往往可達到98%—99%以上。2、高速度、高濃度、高通量的固體物料流態(tài)化循環(huán)過程：循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的物料參與了爐膛內(nèi)部的內(nèi)循環(huán)和由爐膛、分離器和返料裝置所組成的外循環(huán)兩種循環(huán)，整個燃燒過程以及脫硫過程都是在這兩種循環(huán)運動過程中逐步完成的。3、高強度的熱量、質(zhì)量和動量傳遞過程：在循環(huán)流化床鍋爐中可以人為改變爐內(nèi)物料循環(huán)量，以適應(yīng)不同的燃燒工況。物料分離系統(tǒng)是循環(huán)流化床鍋爐的結(jié)構(gòu)特征，大量物料參與循環(huán)實現(xiàn)整個爐膛內(nèi)的控制燃燒過程，是循環(huán)流床鍋爐區(qū)別于鼓泡流化床鍋爐的根本特點，因為鼓泡流化床鍋爐的燃燒主要發(fā)生在床內(nèi)。所以循環(huán)流床鍋爐燃燒必須具備的三個條件是:（1）要保證一定的流體速度，而且還要保證物料粒度處于適當?shù)?、使床層在快速流區(qū)域的粒度。（2）要有足夠的物料分離。（3）要有物料回送，要有充分的措施以維持物料的平衡。各種燃燒方式的主要特性比較如下表：[/trade]三、顆粒的夾帶、揚析當床層流動轉(zhuǎn)到紊流流化床時，密相床層和稀相床層的界面開始模糊，顆粒夾帶量明顯增加。當氣流通過顆粒層時，一些終端速度小于床層表觀氣速的細顆粒將被上升氣流帶走，這一過程稱為揚析。，由于揚析過程中更多顆粒被夾帶著離開床層，其中終端速度大于床層表觀氣速的顆粒經(jīng)過一定的分離高度后會陸續(xù)返回床層，因此存在著輸送分離高度TDH。此過程就是我們通常所說的循環(huán)流化床的內(nèi)循環(huán)。在分離高度TDH以上的空間，顆粒濃度不再降低，床層表面至TDH之間的空間稱為自由空間，燃用寬篩分的燃煤流化床鍋爐，其爐膛出口高度通常低TDH,因此同時存在著夾帶和揚析現(xiàn)象。發(fā)生揚析現(xiàn)象的顆粒的來源有三個：①給煤中的細顆粒；②煤在揮發(fā)份析出階段破碎形成的細顆粒；③在煤燃燒的同時，由于磨損造成的細顆粒。五、影響循環(huán)流化床傳熱的各種因素：1、氣體物理性質(zhì)的影響：氣膜厚度及顆粒與表面的接觸熱阻對傳熱起到主要作用。另外，氣體密度增加，傳熱系數(shù)增大；氣體粘度增大，傳熱系數(shù)減??；氣體導熱系數(shù)增大，傳熱系數(shù)增大。2、固體顆粒物理特性的影響（1）固體顆粒尺寸的影響：對于小顆粒床，傳熱系數(shù)隨固體顆粒平均直徑增大而減小；對于大顆粒床，傳熱系數(shù)隨固體顆粒平均直徑增大而增大。（2）固體顆粒密度的影響：傳熱系數(shù)隨固體顆粒密度增大而增大。（3）球形度及表面狀態(tài)的影響：球形和較光滑的顆粒，傳熱系數(shù)較高。（4）固體顆粒導熱系數(shù)的影響：影響較小。（5）固體顆粒粒度分布的影響：對于小顆粒床，粒徑越小，傳熱系數(shù)越大；對于大顆粒床，粒徑越大，傳熱系數(shù)越大。3、化風速的影響：對于循環(huán)流化床的密相區(qū)，傳熱系數(shù)隨流化風速的增大而減小。對于循環(huán)流化床的稀相區(qū)，傳熱系數(shù)隨流化風速的增大而增大。4、床溫對傳熱系數(shù)的影響：床與傳熱面間的傳熱系數(shù)隨床溫的升高而升高。5、管壁溫度的影響：傳熱系數(shù)隨壁溫的升高成線性規(guī)律地增大。6、固體顆粒濃度的影響：床層顆粒濃度是影響循環(huán)流化床床層與床壁面?zhèn)鳠嶙钪饕囊蛩刂?。傳熱系?shù)隨床層顆粒濃度的增加而顯著增加。7、床層壓力的影響：床層壓力增大，傳熱系數(shù)增加。六、循環(huán)流化床內(nèi)的燃燒過程1、煤粒送入循環(huán)流化床內(nèi)迅速受到高溫物料和煙氣的輻射而被加熱，首先水分蒸發(fā)，然后煤粒中的揮發(fā)份析出并燃燒、最后是焦炭的燃燒。其間伴隨著煤粒的破碎、磨損，而且揮發(fā)份析出燃燒過程與焦炭燃燒過程都有一定的重疊。煤粒在流化床中的燃燒過程如圖所示。循環(huán)流化床內(nèi)沿高度方向可以分為密相床層和稀相空間，密相床層運行在鼓泡床和紊流床狀態(tài)。循環(huán)流化床內(nèi)絕大部分是惰性的灼熱床料，其中的可燃物只占很小的一部分。這些灼熱的床料成為煤顆粒的加熱源，在加熱過程中，所吸收的熱量只占床層總熱容量的千分之幾，而煤粒在10秒鐘左右就可以燃燒（顆粒平均直徑在08mm）,所以對床溫的影響很小。2、循環(huán)流化床內(nèi)煤的燃料著火流化床內(nèi)燃料著火的方式，固體質(zhì)點表面溫度起著關(guān)鍵作用，是產(chǎn)生著火的點灶熱源，這類固體近質(zhì)點可以是細煤粒，也可以是經(jīng)分離后的高溫灰?；蛘呤遣硷L板上的床料。當固體質(zhì)點表面溫度上升時，煤顆粒會出現(xiàn)迅猛著火。另外，顆粒直徑大小對著火也有很大的影響，對一定反應(yīng)能力的煤種，在一定的溫度水平之下，有一臨界的著火粒徑，小于這個顆粒直徑，因為散熱損失過大，燃料顆粒就不能著火，逸出爐膛。循環(huán)流化床內(nèi)煤的破碎特性煤在流化床內(nèi)的破碎特性是指煤粒在進入高溫流化床后粒度急劇減小的一種性質(zhì)。但引起粒度減小的因素還有顆粒與劇烈運動的床層間磨損以及埋管受熱面的碰撞等。影響顆粒磨損的主要因素是顆粒表面的結(jié)構(gòu)特性、機械強度以及外部操作條件等。磨損的作用貫穿于整個燃燒過程。煤粒進入流化床內(nèi)時，受到熾熱床料的加熱，水份蒸發(fā)，當煤粒溫度達到熱解溫度時，煤粒發(fā)生脫揮發(fā)份反應(yīng)，對于高揮發(fā)份的煤種，熱解期間將伴隨一個短時發(fā)生的擬塑性階段，顆粒內(nèi)部產(chǎn)生明顯的壓力梯度，一旦壓力超過一定值，已經(jīng)固化的顆粒表層可能會崩裂而形成破碎；對低揮發(fā)份煤種，塑性狀態(tài)雖不明顯，但顆粒內(nèi)部的熱解產(chǎn)物需克服致密的孔隙結(jié)構(gòu)都能從煤粒中逸出，因此顆粒內(nèi)部也會產(chǎn)生較高的壓力，另外，由于高溫顆粒群的擠壓，顆粒內(nèi)部溫度分布不均勻引起的熱應(yīng)力，這種熱應(yīng)力都會引起煤顆粒破碎。煤粒破碎后會形成大量的細小粒子，特別是一些可揚析粒子會影響鍋爐的燃燒效率。細煤粒一般會逃離旋風分離器，成為不完全燃燒損失的主要部分。破碎分為一級破碎和二級破碎，一級破碎是由于揮發(fā)份逸出產(chǎn)生的壓力和孔隙網(wǎng)絡(luò)中揮發(fā)份壓力增加而引起的。二級破碎是由于作為顆粒的聯(lián)結(jié)體形狀不規(guī)則的聯(lián)結(jié)“骨架”（類似于網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)）被燒斷而引起的破碎。煤的破碎發(fā)生的同時也會發(fā)生顆粒的膨脹，煤的結(jié)構(gòu)將發(fā)生很大的變化。一般破碎和膨脹受下列因素的影響：揮發(fā)份析出量；在揮發(fā)份析出時，碳水化合物形成的平均質(zhì)量；顆粒直徑；床溫；在煤結(jié)構(gòu)中有效的孔隙數(shù)量；母粒的孔隙結(jié)構(gòu)等。（七）循環(huán)流化床的優(yōu)點1、燃料適應(yīng)性強由于循環(huán)流化床中的燃料僅占床料的1%—3%,不需要輔助燃料而燃用任何燃料，可以燃用各種劣質(zhì)煤及其它可燃物，特別包括煤矸石、高硫煤、高灰煤、高水分煤、煤泥、垃圾等，可以解決令人頭疼的環(huán)境污染問題。2、燃燒效率高循環(huán)流化床比鼓泡床流化床燃燒效率高，燃燒效率通常在97%以上，基本與煤粉相當。3、脫硫率高循環(huán)流化床的脫硫方式是最經(jīng)濟的方式之一，其脫硫率可以達到90%。4、氮氧化物排放低這是循環(huán)流化床另外一個非常吸引人的特點。其主要原因是：一低溫燃燒，燃燒溫度一般控制在850—900C之間，空氣中的氮氮一般不會生成NOX二分段燃燒，抑制氮轉(zhuǎn)化為NOX并使部分已生成的NOX尋到還原。5、燃燒強度高，爐膛截面積小這是循環(huán)流化床的主要優(yōu)點之一。其截面熱負荷約為3—6MW/m接近或高于煤粉爐。6、負荷調(diào)節(jié)范圍大，調(diào)節(jié)速度快這主要上相對于煤粉爐來說的。其原因是循環(huán)流床內(nèi)床料的蓄熱能力非常大，不會象煤粉爐那樣低負荷時需投油槍助燃，最大的好處在于可以壓火熱備用，熄火后可以馬上熱態(tài)啟動，比煤粉爐有更好的調(diào)峰能力。循環(huán)流化床的負荷調(diào)節(jié)比可達（3—4）：1,其調(diào)節(jié)速率可達4%—5%。7、易于實現(xiàn)灰渣綜合利用由于其灰渣含炭量較低，屬于低溫燒透，有著更大的利用價值。8、燃料預(yù)處理系統(tǒng)簡單其燃料的粒度一般小于12mm破碎系統(tǒng)比煤粉爐更為簡化。（二）循環(huán)流化床鍋爐與常規(guī)煤粉鍋爐在結(jié)構(gòu)與運行方面的區(qū)別：1、燃燒室底部布風板，其主要作用是流化風均勻地流入料層，并使床料流化。對布風板的要求是：在保證布風均勻地條件下在，豐風板壓降越低越好。2、床料循環(huán)系統(tǒng)：是由高溫旋風分離器和飛灰回送裝置組成，其作用是把飛灰中粒徑較大、含炭量高的顆粒回收重新送入爐內(nèi)燃燒。3、入爐煤粒大。4、循環(huán)灰參數(shù)對鍋爐運行的影響：循環(huán)流化床鍋爐運行時，其單位時間內(nèi)的循環(huán)灰量可高達同單位時間內(nèi)燃煤量20—40倍。由于灰的熱容大得多，因此循環(huán)灰對燃燒室下部的溫度平衡有很大影響，循環(huán)流化床鍋爐燃燒室下部一般衛(wèi)燃帶或根本不布置受熱面，煤粒燃燒產(chǎn)生的熱量則由煙氣和循環(huán)灰共同帶走。而在煤粉爐中，煤粉的燃燒產(chǎn)生的熱量是由煙氣和工質(zhì)帶走的。在煤粉爐中，蒸發(fā)受熱面的出力主要取決于爐膛溫度，而在循環(huán)流化床鍋爐中，溫度基本不隨負荷變化，運行中煙氣攜帶的飛灰顆粒量成為影響蒸發(fā)受熱面的重要因素。因此，循環(huán)流化床鍋爐可以從熱量平衡和飛灰循環(huán)倍率兩個方面來調(diào)節(jié)鍋爐負荷。5、控制系統(tǒng)要求高。由于循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)流態(tài)化工況、燃燒過程較煤粉爐復雜，加之有飛灰循環(huán)，因此其控制系統(tǒng)較同等容量的煤粉爐要求高。九、循環(huán)流化床鍋爐目前存在的主要問題1、爐膛、分離器和回送裝置及其之間的膨脹和密封問題。由于流化床其表面附著一層厚厚的耐磨材料與保溫材料并且各個部位受熱時間和程度不完全一致，所以會產(chǎn)生熱應(yīng)力而造成膨脹不均，導致出現(xiàn)顆粒外漏現(xiàn)象。2、由于設(shè)計和施工工藝不當造成的磨損問題。鍋爐部件的磨損主要與風速、顆粒濃度以及流場的不均勻性有關(guān)，研究表明：磨損與風速的3.6次方和濃度成正比。爐膛、分離器和回送裝置內(nèi)由于大量高濃度物料的循環(huán)流動，一些局部位置，如煙所改變方向的地方會開始磨損，然后逐漸擴大到整個爐膛。3、飛灰含炭量高的問題。對于循環(huán)流化床來說，其底渣含炭量較低，但其最佳脫硫溫度的限制，飛灰含炭量卻比較高。4、NO排放較高。流化床燃燒技術(shù)可有效抑制NOXS02的排放，但流化床低溫燃燒是產(chǎn)生20最主要的原因。5、廠用電率高。由于循環(huán)流化床鍋爐具有布風板、分離器結(jié)構(gòu)和爐料層的存在煙風阻力比煤粉爐大得多，相應(yīng)的通風電耗也較高。鍋爐的燃燒控制循環(huán)流化床鍋爐的燃燒過程是一個復雜的物理過程，對于自動控制來說是一個復雜的多變耦合系統(tǒng)。循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制的主要目的就是解決鍋爐熱負荷與出力之間的及時匹配。由于循環(huán)流化床鍋爐的特殊的燃燒方式，不僅要考慮其熱遲滯性，還要考慮其床層溫度、床層差壓和回料量的變化，以及為控制二氧化硫的排放加入石灰石后對燃燒工況的影響等。一個典型的循環(huán)流化床鍋爐的燃燒控制應(yīng)包括以下功能：負荷指令；主汽壓調(diào)節(jié)；床層溫度調(diào)節(jié)；床層差壓調(diào)節(jié)；給煤量調(diào)節(jié)；一次風量調(diào)節(jié)；二次風量調(diào)節(jié)；爐膛壓力調(diào)節(jié)；石灰石量調(diào)節(jié)；高壓流化風量調(diào)節(jié)；啟動燃燒器燃油流量調(diào)節(jié)；啟動燃燒器風量調(diào)節(jié)；播煤風量調(diào)節(jié)；底灰排放量、溫度調(diào)節(jié)。其控制流程如下：通過蒸汽母管的壓力（經(jīng)過蒸汽母管壓力調(diào)節(jié)器處理后）和蒸汽實際流量（經(jīng)過溫度修正）得出鍋爐的負荷指令，作為一個燃料、氧量控制、床溫、一次風量的遠方給定值進行控制。在控制燃料量的同時也引入了床溫的控制。根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐的燃燒特點，其燃燒控制系統(tǒng)又分為：1、燃料控制系統(tǒng)；2、送風及爐膛壓力控制系統(tǒng)；3、床溫控制系統(tǒng)；4、床壓控制系統(tǒng)。燃料控制系統(tǒng)鍋爐主控系統(tǒng)發(fā)出的燃料指令即是總?cè)剂现噶?，通過與總風量比較后取小值作為調(diào)節(jié)器的設(shè)定值，保證鍋爐指令增加時風量始終大于燃料量，也同時保證了先加風后加燃料、先減燃料后減風。調(diào)節(jié)器輸出煤、石灰石給定值指令?？偯毫咳∷新涿汗苊毫恐希瑔尤紵骱惋L道燃燒器燃油流量之合經(jīng)折算成相應(yīng)煤量后，加上總煤量作為總?cè)剂狭俊＿@樣才能保證燃燒的安全和輸入、輸出量的平衡。2、送風及爐膛壓力控制系統(tǒng)鍋爐主控系統(tǒng)發(fā)出的風量指令即為總風量指令。總風量中一、二次風所占比例最大，同時一次風和二次風直接影響鍋爐的運行及燃燒工況。所以，總風量調(diào)節(jié)系統(tǒng)通過改變一、二次風量的調(diào)節(jié)指令來保證鍋爐所需配風（其中一次風量應(yīng)是經(jīng)過床溫調(diào)節(jié)補償過的）。鍋爐主控系統(tǒng)得到的總風量指令與燃料量測量值進行交叉限制后（取大值）作為總風量控制系統(tǒng)的給定值，以保證負荷增加時先加風后加燃料、負荷減小時先減燃料后減風的要求，從而保證一定的過剩空氣系數(shù)。在爐膛壓力調(diào)節(jié)系統(tǒng)中，爐膛出口壓力測量值與給定值一起送入PID中進行運算，運算結(jié)果動作引風機耦合器（或調(diào)節(jié)擋板）執(zhí)行器，從而控制爐膛出口壓力滿足機組運行要求。由于循環(huán)流化床鍋爐燃燒的特殊性，一次風量和二次風量發(fā)生變化時，需經(jīng)過一段時間爐膛出口壓力才發(fā)生變化，因此必須把總風量（一次風機出口風量和二次風總風量之和）的微分量作為前饋信號送入PID控制輸出中，以提高一、二次風量變化時控制系統(tǒng)響應(yīng)的快速性。3、床溫控制系統(tǒng)循環(huán)流化床鍋爐的最佳運行床溫為850C-900C。在這一溫度范圍內(nèi)，大多數(shù)煤都不易結(jié)焦。石灰石脫硫劑在這個溫度時具有最佳脫硫效果，并且NOX生成量也很少。床溫調(diào)節(jié)的目的是優(yōu)化和減少煙氣中SO的含量，影響循環(huán)流化床床溫的因素很多，如給煤量、石灰石供給量、排渣量、一次風量、二次風量、返料風量等。給煤量主要用來調(diào)節(jié)主汽壓力，床溫對給煤調(diào)節(jié)的影響要求并不高，因此給煤量僅為調(diào)節(jié)床溫的手段之一。石灰石供給量對床溫的影響比較小，且其影響也可間接體現(xiàn)在給煤量上，故在構(gòu)造床溫控制系統(tǒng)時不考慮石灰石的影響。排渣量主要用來控制床層厚度，若床層厚度基本恒定則排渣量對床溫的影響也可不予考慮?？刂拼矞氐淖詈檬侄问峭ㄟ^再分配燃燒室不同燃燒風風量而總風量不變保持最佳的床溫。床溫測量值來自于爐膛密相區(qū)下部床溫的平均值。4、床壓控制系統(tǒng)床壓是燃燒室內(nèi)密相區(qū)床料厚度的具體表現(xiàn)，料層過厚時，床料的流化狀態(tài)就會變差或不能流化影響爐內(nèi)的燃燒工況，嚴重時會造成燃燒室內(nèi)局部結(jié)焦。為保證床料的正常流化，在床料高時須加大流化風量，從而增大了輔機的電耗。料層薄時，會對布風板上的設(shè)備如風帽、床溫測點等磨損加大或使其過熱損壞。并且，料層薄時，爐內(nèi)的傳熱會惡化不能維持正常的負荷需求。因此床料厚度的變化直接影響到鍋爐的安全及經(jīng)濟運行，料層厚度與床壓具有一一對應(yīng)關(guān)系。因此，料層厚度調(diào)節(jié)可以通過調(diào)節(jié)床壓來實現(xiàn)。下圖是床料厚度與床壓的對應(yīng)關(guān)系：床壓在爐膛密相區(qū)通過差壓進行測量，大型循環(huán)流化床鍋爐一般分左、右兩側(cè)，該測量平均值作為床壓的測量值，此信號與由運行人員設(shè)置的床壓給定值相比較后，通過調(diào)節(jié)器控制投用的冷渣器進渣調(diào)門的開度，改變?nèi)紵覡t床排渣量，從而維持床壓在給定值。鍋爐的各輸入、輸出參數(shù)具有很大的延時，且各參數(shù)是在實時變化的，難以建立精確的數(shù)學模型。因此，必須加入大量的補償和修正，使其達到自適應(yīng)控制。以保證鍋爐運行的機動性、經(jīng)濟性和安全性。第一節(jié)爐膛

爐膛可以說是整個循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)的心臟，循環(huán)流化床鍋爐的爐膛結(jié)構(gòu)主要包括以下幾個方面：（1）爐膛的截面尺寸，爐膛高度等；（2）爐膛內(nèi)受熱面的布置；（3）爐膛內(nèi)各開孔的結(jié)構(gòu)及位置；（4）循環(huán)流化床的布風裝置等；下面，我們介紹一下比較典型的DG-440/13.7-II流化床鍋爐的爐膛結(jié)構(gòu)：燃燒室由水冷壁前墻、后墻、兩側(cè)墻構(gòu)成，寬15240mm深6705.6mm,確定爐膛長、寬、深度時，主要考慮各受熱面的布置及分離器的的位置，此外還必須注意當爐膛深度過大會影響二次風的穿透能力，二次風不能充分對稀相區(qū)燃燒進行擾動，保證燃燒應(yīng)具備的足夠的氧量。爐膛高度也是一個關(guān)鍵參數(shù)，合適的爐膛高度應(yīng)能：（1）保證分離器不能捕集的細粉在爐膛內(nèi)一次通過時全部燃燒盡；（2）爐膛高度應(yīng)能夠容納全部或大部分蒸發(fā)受熱面或過熱受熱面；（3）保證回料機構(gòu)料腿一側(cè)有足夠的靜壓頭，使返料能夠連續(xù)均勻地進行；（4）保證鍋爐在設(shè)計壓力有足夠的自然循環(huán)；（5）爐膛高度和循環(huán)流化床鍋爐的尾部煙道內(nèi)布置的對流受熱面所需高度相一致；（6）應(yīng)能保證脫硫所需最短氣體停留時間。爐膛在結(jié)構(gòu)上分為風室水冷壁、水冷壁下部組件、水冷壁上部組件、水冷壁中部組件、水冷分隔墻。來自暖風器的一次風經(jīng)過一次風機升壓到10Kpa以上，兩側(cè)一次風通過一次風道平衡后進入燃燒室底部的水冷風室，風室底部是前墻管拉稀形成，是①60的水冷壁管加扁鋼組成的膜式壁結(jié)構(gòu)，加上兩側(cè)水冷壁及水冷壁及水冷布風板構(gòu)成了水冷風室，水冷風室內(nèi)壁設(shè)置有較薄的耐火、絕熱材料層，以滿足鍋爐啟動進870C左右的高溫煙氣沖刷的需要，水冷布風板、耐火層把水冷風室和燃燒室相連，為了保證水在水冷壁管內(nèi)能夠循環(huán)起來，布風板由①82.55mm的內(nèi)螺紋管加扁鋼焊接而成，扁鋼上設(shè)置有密度很大的定向風帽，其用途是讓一次風均勻流化床料，同時把較小顆粒及入爐雜物排向出渣口，布風板標高為7000mm。整個爐膛從結(jié)構(gòu)上分為上、下部分，下部縱向剖面由于前后墻水冷壁與水平面相交而成為梯形，水冷壁前墻、后墻和兩側(cè)墻的管子節(jié)矩均為80mm規(guī)格為①60,燃燒主要在下燃燒室，即水冷壁下部組件，這里床料最密集、運動最激烈、燃燒所需的全部風和燃料都由該部分輸送到燃燒室內(nèi)，除了一次風由布風板進入燃燒室外，在爐膛的前后墻還布置有成排的二次風口，可靈活調(diào)節(jié)上、下層二次風風量。二次風口可將床層分為密相床層和稀相床層二次風口的位置決定了密相區(qū)的高度。密相區(qū)的作用是使燃料部分燃燒及氣化和裂解，同時作為偌熱裝置。密相區(qū)越高床層燃燒的的穩(wěn)定性越好，但若密相區(qū)太高，則會增加一次風機的電耗。所以本機組二次風口一般在布風板上面1.5米左右。爐膛上層二次風單側(cè)為8個，下層二次風口單側(cè)為10個。爐膛下部側(cè)墻布置有冷渣器與燃燒室的幾個接口：冷卻倉排氣入口、選擇倉排氣入口、爐膛排渣口，另外，在爐膛前墻處分別設(shè)置了六個給煤口和三個石灰石口，用于測量床料溫度和床層壓力的測量組件也都安裝在這一區(qū)域中，來自旋風分離器的再循環(huán)床料通過“J”閥回到燃燒室底部。給煤口一般布置在敷設(shè)有耐火材料的下部還原區(qū)，并盡可能遠離二次風入口點，從而使細煤顆粒被高速氣流夾帶前有盡可能長的停留時間。排渣口主要用于床層的最低部排放床料，它的主要作用有二個：一是維持床內(nèi)固體顆粒存料量；二是維持顆粒尺寸，不使過大的顆粒聚集于床層低部而影響運行。排渣管布置在床層的最低點，本機組布置在兩側(cè)爐壁靠近布風板處，屬于側(cè)面排渣。在燃燒室內(nèi)布置了一片雙面受熱的水冷分隔墻，從而增加了傳熱面，水離開鍋筒，通過四根集中下降管到水冷分隔墻及前、后、兩側(cè)墻水冷壁下集箱，向上流經(jīng)水冷壁及水冷分隔墻受熱面，從水冷壁及水冷分隔墻上集箱出來后通過汽水連接管回到鍋筒。燃燒室的中部、上部由膜式水冷壁組成，在此，熱量由煙氣、床料傳給水，使其部分蒸發(fā)，這一區(qū)域也是主要的脫硫反應(yīng)區(qū)，在這里，氧化鈣CaO與燃燒生成的二氧化硫反應(yīng)生成硫酸鈣CaSO在爐膛頂部、前墻回爐后彎曲形成爐頂，管子與前墻水冷壁出口集箱在爐后相連，前、后墻出口集箱各一個，標高同為43300mm側(cè)墻出口集箱標高為42970mm為了防止受熱面管子磨損，在下部密相區(qū)的水冷壁，爐膛上部煙氣出口附近的后墻，兩側(cè)墻和頂棚以及爐膛開孔區(qū)域，爐膛內(nèi)屏式受熱面傾斜及轉(zhuǎn)彎段，水冷分隔墻均敷設(shè)有耐磨材料，耐磨材料均勻采用銷釘固定，爐內(nèi)屏式受熱面敷設(shè)耐磨材料區(qū)域與受熱面間交界處，其上、下一定范圍內(nèi)受熱面表面采用貼鋼板堆焊結(jié)構(gòu)。第二節(jié)旋風分離器旋風分離器是循環(huán)流化床鍋爐的核心部件之一。其主要作用是將大量的高溫固體物料從爐膛出口的氣流中分離出來。通過返料裝置送回爐膛，以維持燃燒室快速流態(tài)化狀態(tài)，燃料劑和脫硫劑多次循環(huán)，反復燃燒和反應(yīng)。一?旋風分離器的種類目前旋風分離器的種類比較多，按使用條件的不同，分離器可分為三大類：高溫分離器、中溫分離器、低溫分離器。而高溫旋風分離器又可分為絕熱材料制成的高溫旋風分離器，分離器內(nèi)部有防磨層和絕熱層。此類型的分離裝置占了已運行的和正在建造的循環(huán)流化床分離裝置的絕大部分。此類型的分離器在小型流化床鍋爐中運用的較多，運行情況相對穩(wěn)定，但此旋風分離器體積較大，受旋風分離器最大尺寸的限制，且旋風分離器工作溫度較高，需用的耐火和保溫材料較厚，啟動時間長，而且相對而言散熱損失也大，如果燃燒組織不良，還會在旋風分離器內(nèi)產(chǎn)生二次燃燒。水冷、汽冷高溫旋風分離器，整個分離器設(shè)置在一個水冷或汽冷腔室內(nèi)，此只類型的旋風分離器是由FosterWheeler公司提出的，采用這種旋風分離器不需要很厚的隔熱層。目前容量較大的流化床鍋爐已廣泛采用此類分離器。一.DG440/13.7-H2型流化床鍋爐汽冷式旋風分離器的肘部結(jié)構(gòu)，附圖3-3.DG440/13.7-H2流化床鍋爐在爐膛出口與后部煙道之間布置有兩臺汽旋風分離器，旋風分離器上半部分為圓柱形，下半部分為錐形。煙氣出口為圓筒形鋼板件，形成一個端部敞開的圓柱體，長度幾乎伸至旋風分離器圓柱體一半位置。細顆粒和煙氣先旋轉(zhuǎn)下流至圓柱體的底部，而后向上流動離開旋風分離器，粗顆粒落入直接與旋風分離器相連接J閥回料器立管。旋風分離器為膜式包墻過熱器結(jié)構(gòu)。其頂部與底部均與環(huán)形聯(lián)箱相連，墻壁管子在頂部向內(nèi)彎曲，使得在旋風分離器管子和煙氣出口圓筒之間形成密封結(jié)構(gòu)。其內(nèi)部流動的冷卻介質(zhì)為經(jīng)過旋風分離器進口煙道受熱面加熱過的過熱蒸汽，過熱蒸汽先由分離器進口煙道的受熱面的出口聯(lián)箱經(jīng)導汽管引至旋風分離器下部環(huán)形聯(lián)箱，后經(jīng)包覆在分離器四周的200根①42的管子，受熱后引至上部環(huán)形聯(lián)箱，后經(jīng)導汽管進入側(cè)包墻過熱器，旋風分離器的上、下環(huán)形聯(lián)箱均為①273。旋風分離器的內(nèi)表面敷設(shè)有防磨材料，其厚度距管子外表面25mm中間部分為絕熱耐火層，最外層是鋼制外殼。旋風分離器的中心筒由高溫、高強度、抗腐蝕、耐磨損的RA-253mA鋼板卷制而成。二.汽冷式旋風分離器相比較其它形式的分離器，具有以下的優(yōu)點：耐火材料的用量大大減少，厚底由鋼板式內(nèi)斑紋形式旋風分離器的300~400mr降至25mm不僅能縮短啟停時間和承擔一定的熱負荷，而且大大降低了耐火材料量，也降低了維護檢修的費用。耐火材料用高密度銷釘固定，不易脫落，運行安全可靠。鍋爐啟動速度不受耐火材料升溫速度的限制，負荷調(diào)節(jié)快捷，啟動迅速，同時旋風分離器的蓄熱量也大為降低，鍋爐啟動時節(jié)省燃料。旋風分離器中心筒采用耐高溫、耐腐蝕的奧氏體鋼，可靠性較高。與爐膛之間脹差小，結(jié)構(gòu)簡單，具有更可靠的密封性。汽冷式旋風分離器外壁溫度較低，鍋爐散熱損失減小，可提高鍋爐效率，降低運行成本。其缺點是結(jié)構(gòu)復雜，工藝要求高，成本高，價格貴。第一節(jié)回料裝置燃燒室、分離裝置和固體物料回逆裝置是循環(huán)流化床鍋爐有別于其他類型鍋爐的主要部件，回送裝置的任務(wù)是將分離裝置中分離出來的固體物料送回循環(huán)流化床鍋爐燃燒室內(nèi)。外觀如圖所示：一、回料裝置的用途及其分類固體顆粒的循環(huán)量決定著床內(nèi)固體顆粒濃度，固體顆粒濃度對循環(huán)流化床的燃燒、傳熱和脫硫起很大作用，所以保證循環(huán)物料的穩(wěn)定流動是循環(huán)流化床基礎(chǔ)。固體物料返料裝置，應(yīng)當滿足以下基本要求：(1)物料流動穩(wěn)定：這是保證循環(huán)流化床鍋爐正常運行一個基本條件。由于固體物料溫度較高，回料裝置中又有松動風，在設(shè)計時應(yīng)保證在物料回送裝置中不結(jié)焦，流動順暢。使爐膛內(nèi)高溫煙氣不反竄到回料裝置甚至燒壞回料裝置。由于循環(huán)流化床爐膛的燃燒呈正壓狀態(tài)，燃燒室的壓力高于回料裝置內(nèi)壓力，返料裝置將物料從低壓區(qū)送到高壓區(qū)，必須有足夠的靜壓來克服其壓差，既起到氣體的密封作用，又能將固體物料送回床層，對于旋風分離器，如果有煙氣反竄進入返料裝置，將大大降低分離效率，從而影響物料循環(huán)和整個循環(huán)流化床鍋爐的運行。可控的物料流量即能夠穩(wěn)定地開啟或關(guān)閉固體顆粒的循環(huán)，同時能夠調(diào)節(jié)或自動平衡固體物料流量，從而適應(yīng)鍋爐運行工況變化的要求。返料裝置中的閥有機械閥和非機械閥兩大類。機械閥靠機械構(gòu)件的動作來達到控制和調(diào)節(jié)固體顆粒流量的目的。但由于循環(huán)流化床鍋爐中的循環(huán)物料溫度較高。機械閥的工作環(huán)境較為惡劣，所以現(xiàn)在循環(huán)流化床鍋爐很少采用機械閥。非機械閥無需任何外界機械力的作用，僅采用氣體推動固體顆粒運動，高溫工作條件下簡單、可靠地輸送固體物料。非機械閥的形式主要包括L閥、V閥、換向密封閥、J閥、H閥等。由于DG440/13.7-n2型鍋爐采用的為“J”閥回料器，下面著重介紹一下J閥回料器的結(jié)構(gòu)及工作過程。二、J閥回料器的結(jié)構(gòu)及工作過程汽冷式旋風分離器分離的床料和灰向下流經(jīng)襯有耐火材料的回料立管排出到“J”閥。勺”閥回料器共兩臺，對應(yīng)布置在每臺旋風分離器的下方，支撐在構(gòu)架梁上。分離器與回料器間，回料器有下部爐膛間均為柔形膨脹節(jié)連接。它有兩個關(guān)鍵功能，使再循環(huán)床料從旋風分離器連續(xù)穩(wěn)定的回送到爐膛，提供旋風分離器的負壓和下燃料室正壓之間的密封。分離器的靜壓非常接近大氣壓，而燃料回料點由于一次風和二次風，壓力非常高，故必須實現(xiàn)他們之間的密封，否則，燃燒室煙氣將回流到分離器?！癑”閥通過分離器底部出口的物料在立管中建立的料位差，來實現(xiàn)這個目的，物料返送的動力源于回料器上升段和下降段的不同配風，使上升段和下降段呈現(xiàn)不同的流態(tài)化?；亓掀饔腥_高壓“J”閥風機負責，正常兩臺運行，一臺備用?！癑”閥風通過底部風箱作為高壓流化風及立管上的四層松動風進入“J”閥，并有手動和電動調(diào)節(jié)閥分配風量，實現(xiàn)定量送風，在立管上設(shè)有壓力測點，實現(xiàn)對壓差的監(jiān)控。J閥上方布置有啟動物料的補充入口，J閥回料器下部設(shè)置了事故排渣口，用于檢修情況下的排渣，但未納入排渣系統(tǒng)。布風裝置是鍋爐流態(tài)化燃燒的主要部件，布風裝置主要有兩種類型：即風帽式和密孔板，隨著我國循環(huán)流化術(shù)鍋爐的大型化，密孔板式布風裝置應(yīng)用的范圍越來越小，現(xiàn)在大型循環(huán)流化床鍋爐多采用布帽式布風板。圖3-4為典型的風帽式布風裝置。一、風帽風帽是流化床鍋爐實現(xiàn)均勻布風以及維持爐內(nèi)合理的氣固兩相流動和鍋爐的安全經(jīng)濟運行的關(guān)鍵部件。隨著循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)的發(fā)展，出現(xiàn)了多種結(jié)構(gòu)形式的風帽，主要有小孔徑風帽、大孔徑風帽及定向風帽等。目前循環(huán)流化床鍋爐趨向于采用小直徑大孔徑風帽。DG440/13.7-n2型循環(huán)流化床鍋爐采用的即是大直徑『型定向風帽，以減少風帽個數(shù)。運行經(jīng)驗表明，這種布置方式對流化床質(zhì)量影響不大，但大直徑、大孔徑風帽帽頭磨損嚴重，風帽之間的大顆粒更容易沉積，實際循環(huán)流化床鍋爐運行時往往形成一些大的渣塊，為了使這些渣塊能夠被有控制地排出床外，鍋爐采用了定向風帽。其基本用途：一是定向吹動，有利于大渣塊的排出；二是增加床層底部料層的擾動。如圖所示為單向風帽：開孔率是風帽設(shè)計的一個重要參數(shù)。開孔率是指各風帽小孔面積的總和刀f與布風板有效面積Ab的比值，以百分率表示，即n=（刀"Ab）x100%>一個穩(wěn)定的流化床層要求布風板具有一定的壓降，一方面使氣流在布風板下的速度分布均勻，另一方面可以抑制由于氣泡和床層起伏等原因引起顆粒分布和氣流速度分布不均勻，布風板壓降的大小與布風板上風帽開孔率的平方成反比。但布風板的壓降給風機造成了壓頭損失與電耗，因此布風板設(shè)計中考慮維持均勻穩(wěn)定床層需要的最小布風板壓降。根據(jù)運行經(jīng)驗，布風板阻力為整個層阻力（布風板阻力加料層阻力）的20%~30%，可以維持床層穩(wěn)定的運行。二、布風板布風板的作用是支承風帽和隔熱層，并初步分配氣流。布風板的截面形狀大小決定于密相區(qū)底部段的截面，厚度為30~40mm勺整塊鑄鐵板或分塊組合而成的。不論布風板的形狀是矩形的或圓形的，節(jié)距的大小取決于風帽的大小及風帽的個數(shù)與氣流的小孔速度，為了便于固定和支撐，板布風板的實際加工尺寸要大一些。當采用多塊鋼板拼接時，必須用焊接或用螺栓連接成整體，以免受熱變形，產(chǎn)生扭曲。漏風和隔熱層裂縫。布風板一般有水冷式布風板和非水冷式布風板兩種。DG440/13.7-n2型鍋爐采用的便是水冷式布風板。大型流化床鍋爐一般采用熱風點火，要求啟停時間短，變負荷快。為適應(yīng)這些要求，消除熱負荷快速變化對流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)帶來的不利影響，采用水冷布風板是十分重要的。水冷式布風板采用膜式水冷壁管拉稀伸長形式，在管與管之間的鰭片上開孔，布置風帽，如圖。第六節(jié)耐磨材料循環(huán)流化床鍋爐的傳熱方式和傳統(tǒng)的煤粉鍋爐有根本的不同，其傳熱主要是靠爐膛內(nèi)的高濃度的物料所攜帶的熱量進行對流傳熱的。物料在爐膛內(nèi)的內(nèi)循環(huán)及在旋風分離器外循環(huán)回路中高速的運動，其強化換熱的手段是增大煙氣所攜帶的高溫物料的濃度，由其帶來的磨損也是可想而知的，特別是在煙氣轉(zhuǎn)向時，其沖刷力是相當強的耐火耐磨材料的使用對于確保循環(huán)流化床鍋爐的安全、可靠運行極為重要。鍋爐的一些部分不是由壓力部件構(gòu)成，也未被循環(huán)水或蒸汽冷卻，而暴露在高溫環(huán)境中，并且接觸高速流動的煙氣。如板結(jié)構(gòu)的J閥回料器、分離器出口煙道。在這些無熱傳導的區(qū)域內(nèi)部都設(shè)有兩層耐火耐磨材料，其中最靠近外層金屬板的是保溫層，第二層是耐磨耐火層。對于壓力部件防磨損而設(shè)計的耐磨耐火材料同時還具有低絕熱的特性，這樣，鍋爐的熱傳導就不會受到影響。這種耐磨耐火材料覆蓋層主要使用在燃燒室及汽冷式旋風分離器。在燃燒室的密相區(qū)，床料與填加的燃料和石灰石混和，并被流化，其中較小的顆粒被上升氣流帶走，較重的顆粒則落回到布風板面上，這里的顆粒有很強的磨損性，因此耐火材料的覆蓋范圍就從布風板開始，一直延伸到燃燒室中垂直壁與斜壁的交界處。在爐膛內(nèi)屏式受熱面轉(zhuǎn)彎及傾斜處、爐膛開孔處，床料顆粒流向的不均勻性也會造成磨損，對這些地方，通過附加防磨蓋板，罩殼內(nèi)附加銷釘?shù)榷喾N手段來達到防磨的目的。煙氣向爐膛出口匯集時，其攜帶的不定向顆粒不可避免的會對該處造成一定程度的磨損，因此在出口附近的兩側(cè)，上部和下部都有耐火材料保護層。在過熱屏與蒸發(fā)屏底部彎曲并與煙氣的流動方向垂直的部位，磨損更為嚴重，這個區(qū)域也覆蓋有耐磨耐火材料。另外，在風冷式冷渣器內(nèi)、冷渣器的入口管內(nèi)也都覆有耐磨材料。如上圖所示，有粗實線的部位都是耐磨材料的重點覆著部位。第七節(jié)點火油系統(tǒng)循環(huán)流化床鍋爐的點火方式有床下點火、床上點火和混合式點火三種方式。床下點火方式的特點是：熱利用率高，點火油燃燒所產(chǎn)生的熱量由床下點火風攜帶對床料進行加熱，大部分熱量被床料吸收，床溫上升快速、均勻，能加快升爐速度和減小熱損失。但其有長長的點火風道，占地面積較大，系統(tǒng)復雜。床上點火風道的特點是：油燃燒器直接裝在爐本體四周，節(jié)約了系統(tǒng)投資，在鍋爐發(fā)生事故時可以起到穩(wěn)燃的作用，但其熱利用率低，大部分熱量隨煙氣進入尾部煙道，如霧化不良易造成尾部煙道的二次燃燒。其床料溫度上升較慢且不均勻。混合式點火方式即是床下和床上點火方式的組合，這種點火方式雖融合了床上與床下點火方式的優(yōu)點，也集中了兩種方式的缺點，這里不作重點介紹。不論是床上點火方式還是床下點火方式，其點火裝置都是點火油槍（燃氣裝置）這與煤粉鍋爐差不多，循環(huán)流化床鍋爐的點火油槍多為簡單壓力式點火槍。其主要有點火油噴嘴、油槍桿、進油管道組成。其油噴嘴主要有霧化片、旋流片和分油嘴三部分組成。從油泵來的高壓燃料油（一般是輕柴油）經(jīng)過分油嘴的幾個小孔匯合到環(huán)形槽內(nèi)，然后經(jīng)過旋流片的切向槽