懸挑腳手架戴總-架施工方案

工程概 項目概 腳手架工程概 編制依 編制說 編制依 施工工藝技 架體構(gòu)造設 架體構(gòu)造要 懸挑梁錨固位 立 大橫 小橫 向掃地 剪刀 連墻 安全網(wǎng)與層間隔 腳手 護欄與擋腳 人梯設 鋼絲繩連 架體搭 材料準備及要 架體搭 架體驗收及保 架體拆 卸料平臺設 卸料平臺構(gòu) 卸料平臺材料規(guī)格及要 卸料平臺詳 電梯井道腳手架設 3.7.1式井道腳手架構(gòu) 3.7.2懸挑式井道腳手架構(gòu) 施工部 安全防護小 人力、材料布 施工安全保證措 安全措 防雷防電防火措 腳手架施工應急救援預 應急救援小 發(fā)生高處墜落事故應急預 發(fā)生坍塌事故應急預 計算及相關圖 普通槽鋼懸挑架計 轉(zhuǎn)角聯(lián)梁懸挑架計 卸料平臺計 井道腳手架計 6.4圖 工程概項目概工程名稱：中國鐵建荔灣國際A地塊建設單位：房地產(chǎn)廣州設計單位：華森建筑與工程設計顧問監(jiān)理單位：廣州穗科建設監(jiān)理建設規(guī)模：本工程總用地面積2812m2,總建筑面積172m2，其中地上建筑面積86428m2，地下建筑面積3273m2,由5棟建筑（自1、2、3、4、5棟）和一棟兩層商業(yè)（自10棟）及兩棟低層公（自1415棟組成12棟為32層9.3m住宅345棟為33層9915m住宅樓。本工程設計使用年限50年，抗震設防烈度7度，結(jié)構(gòu)類型為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，5棟住宅樓首層均為層，二層開始為標準層，標準層層高2.9m，其中：1棟標準層建筑面積705m2/層，2棟標準層建筑面747m2/層，3棟標準層建筑面376m2/層，4棟標準層建筑面385m2/層，5棟標準層建385m2/層。腳手架工程概根據(jù)業(yè)主售樓與進度要求以及工程實際情況，本工程室及1至5棟4層以下主體結(jié)構(gòu)施工階段外腳手架采用式雙排架（另編制專項施工方案，4層以上采用懸挑腳架。4層以上懸挑架體分兩次懸挑其中12棟第一次懸挑挑梁設置于4層板（懸挑架體高度43.5m第二次懸挑挑梁設置于19層板面（懸挑架高度43.；3棟、4棟及5棟第一次懸挑挑梁設置于4層板面（懸挑架體高度46.4m，第二次懸挑挑梁設置于20層板面（懸挑架體高度45.35m。對各棟每挑架體按每5層采用鋼絲繩進行分段卸荷。編制依編制說礎上，結(jié)合本工程的特點，本著安全第一、保證工期，合理控制工程造價，確保施工優(yōu)質(zhì)高效、安全、文明施工的指導原則，編制本施工方案。編制依《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-中國建筑工業(yè)的《建筑施工手冊（第四版業(yè)主本企施工工藝技架體構(gòu)造設序設計項設計內(nèi)1架體搭1棟、2第一挑：4F（11.60m）—第二挑：19F（55.10m）—第一挑：4F（11.60m）—第二挑：20F（58.00m）—2懸挑梁主16號工字鋼，3m\4m\5m\6m，固定段長度不小于懸挑段長度的1.25轉(zhuǎn)角16號工字鋼，間距不大于1.5m,3懸挑梁HPB235Φ20mm鋼筋，錨4懸挑梁斜拉索設每條懸挑梁外端均設置6×19直徑18mm鋼絲繩與上一層建筑結(jié)構(gòu)斜拉結(jié)斜拉采用預HPB235Φ20mm鋼筋，錨固長30d5架體規(guī)立桿、橫桿、剪刀撐均采用Φ48×3.06架體立7架體立8架體橫9剪刀撐架體外立面由下至上連連墻件拉結(jié)類鋼性拉結(jié)，采用預埋Φ48×3.0與架體拉連墻件覆蓋面二步二分段卸架體每5619直徑18mm鋼絲繩與上一層建筑結(jié)構(gòu)斜拉結(jié)，斜拉索吊環(huán)采用預埋HB235級20m30d，卸荷層內(nèi)外立桿每跨均設置卸荷點，為確保支架穩(wěn)定，卸荷層小橫桿伸長建筑物邊梁架體構(gòu)造要懸挑梁錨固位置懸挑梁錨固點前點設置于建筑物邊梁中（懸挑梁及陽臺邊梁不能作為錨固基礎，后點錨固于樓板。錨固位置設置在樓板上時，當樓板厚度小于120mm應采取加固措施。立立桿采用單立桿的形式。接長采用一字型扣件立桿采用6.0m長搭設除在頂層可采用搭接外其余各接頭必須采用對接扣件對接對接、搭接應符合以下要求：接接頭扣件開口方向應向下或向內(nèi)，以防雨水進立桿上的對接扣件應交錯布置，相鄰立桿接頭位置的錯開不小于600mm。各接頭與中心節(jié)點相距不應大于步距的1/3即600mm。立桿接頭如下圖所示：立桿接頭立桿的搭接長度不應小于1m，不少于三個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應100mm；腳手架必須設置向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上立桿必須用直角扣件與縱向水平桿扣緊，以保證腳手架共同工作，保證架體的穩(wěn)定和剛度當搭至有連墻件的構(gòu)造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應高出頂層建筑物縱向水平桿宜設置在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不宜小于3跨縱向水平桿應作為橫向平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上,不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500m,接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于50mm對接接頭應交錯布置，不應設在同跨內(nèi)，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，與相近立桿的距離不大于立桿縱距的1/3，即500mm。接頭的位置如下圖所示?？v 縱 橫 縱向水平桿接頭布搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不大于6m主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿,距不應大于150mm。主節(jié)點的距離不應大于150mm橫桿的豎向位置，可用廢的多層板，制成輕便的尺桿，來測量確定，從而保證在同一標高上，對縱向水平桿采取同樣方式進行控制。操作層非主節(jié)點處的橫向水平桿，根據(jù)支撐腳手板的需要設置在腳手架靠墻一端，橫向水平桿伸出立桿外側(cè)100mm，在外側(cè)面，伸出立桿外側(cè)300mm腳手架必須設置向掃地桿、縱向掃地桿，應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大1m。剪刀撐隨立桿、向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐斜桿與水平面夾角在45°60布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉(zhuǎn)扣件固定，在其中間增加24個扣節(jié)點。所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm。剪刀撐斜桿的接頭采用搭接方式接長，搭接不小于三個扣件連接固定，搭接長度不應小1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm剪刀連墻件分為墻連墻件和梁連墻件兩種具體做法，如下圖所示懸挑腳手架的連墻件，采直角扣件將懸 與腳手架連接。澆筑邊梁混凝土前，預30mm長Φ48.0入邊梁200mm架體搭設時預埋用直角扣件與架體拉結(jié)或澆筑剪力墻混凝土前，在穿墻處預留用廢模板釘成100*0的木盒子，作為預管洞，架體搭設時，用穿過預留孔洞，與腳手架連接，并盡可能地利用機電的預留孔洞，減少對墻的損害。所有連墻件使用的扣件均采扣件連接。連墻扣主節(jié)邊內(nèi)立連墻件應盡量設置在立桿及主節(jié)點附近，控制距立桿距離不得大于300mm角扣件與縱向橫桿連接，若可以與立桿連接時應直接與立桿連接。架連接的一端可稍下斜連接，嚴禁外高內(nèi)低上斜連接。腳手架上部，未設置連墻點的自由高度不得大于6m。連墻點的設置位置遇到洞口、墻體構(gòu)件、墻邊或窄的窗間墻、磚柱等時，應在近處補設，不得取消。腳手架外側(cè)滿掛密目阻燃型安全網(wǎng)，采用的結(jié)扎編織帶或鐵絲綁扎牢固懸挑架底層滿鋪18mm2.5m寬安全擋板，安全擋板挑桿間距1.5m，縱向橫桿1.25，安全擋板滿鋪竹腳手板，并用密目安全網(wǎng)篼底。腳手架施工層每隔兩層設置一道水平安全篼底網(wǎng)，雙排架里口與結(jié)構(gòu)外墻間每兩層伸長小橫桿用腳手板全封閉；安全網(wǎng)之間必須連接牢固，封閉嚴密，并與架體固定，嚴禁使用損壞和的安全網(wǎng)2m并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板采用平鋪對接的方式，其構(gòu)造如下圖。腳手板的對接構(gòu)腳手板應鋪設嚴密、牢固、平穩(wěn)，腳手板兩端用10～14#作業(yè)層的腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，距不得大于150mm。當邊側(cè)腳手板不貼靠立桿時，應予可靠固定。在鋪腳手板的操作層上必須設兩道護欄和擋腳板。上欄桿高度不小于1.2，中間欄桿跟腳手板面0.6m，擋腳板高20c，刷紅白相間油漆。人梯設置在雙排腳手架中搭設人梯供操作上下梯寬900用短搭設在一個樓層高度內(nèi)折線布置，踏步板采用木模板踏步，搭設方法如下圖所示。鋼絲繩連接在懸挑梁布置層，每條懸挑梁外端均設置6×19直徑18mm鋼絲繩與上一層建筑結(jié)構(gòu)斜拉結(jié)。對于架體卸荷，剛每5層卸荷一次，內(nèi)外立桿采用6×19直徑18mm鋼絲繩與上一層建筑結(jié)構(gòu)斜拉結(jié)，鋼絲繩與懸挑型鋼及架體的連接應符合下列要求鋼絲繩夾應把夾座扣在鋼絲繩的工作段上，U鋼絲繩夾的間距等于6-7倍的鋼絲繩直徑緊固鋼絲繩夾時須考慮每個鋼絲繩夾的合理受力，距套環(huán)最遠處的繩夾不得首先單獨緊固懸挑型鋼梁未安裝斜拉鋼絲繩前，其上搭設的架體過兩層鋼絲繩夾布置方法架體搭材料準備及要求懸挑懸挑梁采用16號工字。槽鋼材質(zhì)應符合現(xiàn)行《碳素結(jié)構(gòu)鋼》B/T00《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》B/T191的規(guī)定。用于固定懸挑梁的鋼筋拉環(huán)材質(zhì)應符合現(xiàn)行《鋼筋混凝土用鋼第1部分熱軋光圓鋼筋》GB1499.1HPB235級鋼筋的規(guī)定。桿外架全部采用φ48×3.0，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行《碳素結(jié)構(gòu)鋼（B/T70。使用前嚴格進行篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁、彎曲裂變的插件使用于外架及作其它安全防護架用，且在上嚴禁打孔。作為腳手架桿件使用的必須進行防銹處理：即對進場的先行除銹，然后外壁涂防銹一道和面漆兩道。在腳手架使用一段時間以后，由于防銹層會受到一定的損傷，因此需重新進行防銹處理?？劭奂洳馁|(zhì)應符合現(xiàn)行《腳手架扣件》的規(guī)定扣件與的貼合面要接觸良好，如發(fā)現(xiàn)扣件有裂縫、砂眼、變形、滑絲缺陷的不得使用?？奂顒硬糠謶莒`活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應小于1mm。當扣件夾緊時，開口處的最小距離應不小于5mm。扣件表面應進行防銹處理?？奂诼菟〝Q緊力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞?？奂侥_手架的作業(yè)層面滿鋪腳手板,并且同大小橫桿綁扎牢固采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應滿足2300目／100cm2，做耐貫穿試驗不，6.0×18m的單張網(wǎng)重量在3kg以上，顏色選用綠色，要求阻燃，必須有產(chǎn)品生產(chǎn)證和質(zhì)量合格證，安全網(wǎng)進場后必須抽樣送檢，經(jīng)檢合格后方可使用。架體搭設起步層預埋錨固鋼筋環(huán)→安裝16號工字鋼懸挑梁→豎立桿→搭設掃地桿→縱向水平桿→橫向水平桿→加設剪刀撐→鋪設腳手板→在作業(yè)面搭設護身欄桿→掛安全網(wǎng)。接長立桿→安裝第一步縱向水平桿（與各立桿扣緊）→安裝第一步橫向水平桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→加設剪刀撐→鋪設腳手板→在作業(yè)面搭設護身欄桿→掛安全網(wǎng)。搭設注意事底立桿應按立桿接長要求選擇不同長度的交錯設置，至少應有兩種適合的不同長度的連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過2步架桿件端部伸出扣件之外長度不得小于在頂排連墻件之上的架高（以大橫桿計）不得多余兩步，否則應每隔6施剪刀撐的斜桿與基本構(gòu)架結(jié)構(gòu)桿件之間至少有三道連接，其中，斜桿的對接或搭接接頭部位至少有一道連接；腳手架必須隨施工樓層的增加同步搭設，搭設高度應超過施工作業(yè)面不少于1200mm架體驗收及保驗收階腳手架的驗收及日常檢查按以下規(guī)定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續(xù)使用。每搭設完10～13m高度后，即每搭設完三層后（懸挑架為兩層；施工中途停止使用超過15在暴風、大雨、等強力因素作用之后在使用過程中，發(fā)現(xiàn)有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結(jié)以及安全隱患存在的情況驗收內(nèi)立柱的間距，立柱的接頭位置，立柱的豎直度登高設施腳手架出處的加固腳手架所用的、扣件、型鋼及其他材料的材質(zhì)證明和抽簽記錄焊縫的質(zhì)量架體保設置專職負責日常檢查、保養(yǎng)和定期的檢查與整修。日常的檢查與保養(yǎng)必須每天進行一次，定期的保養(yǎng)一般每月進行一次，如遇強風或雷雨季節(jié)應增加檢查次數(shù)，保養(yǎng)的內(nèi)容主要為：檢查腳手架的基礎有無局部不均勻下沉，排水是否暢通，有無積水，腳手架底部有無堆放雜物。要對外包安全網(wǎng)、外挑安全網(wǎng)、安全設施、外側(cè)擋板、欄板、登高設施和接地防雷等安全設施進行檢查。如腳手架有開口、斷口和出，應對該部分進行重點檢查，使這些部分始終符合安全規(guī)定。檢查腳手架的荷載情況，使其不超過設計荷載，還要檢查腳手架上堆物是否處于安全位置和穩(wěn)定狀態(tài)。此外，還要逐日清除腳手板上的。架體拆扣件式腳手架在使用完畢后就應立即拆除。在拆除前要做好以下工作完成外墻裝飾（飾面門窗及其他裝飾的最后整修和清潔工作其質(zhì)量已符合規(guī)定要求，并經(jīng)驗收。應先對腳手架進行整修和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發(fā)生。對參與腳手架拆除的操作管理和檢查監(jiān)護進行施工方案安全質(zhì)量和外裝飾保護等措施的交底。交底的內(nèi)容應包括拆除范圍、數(shù)量、時間和拆除順序、方法、物件垂直設備的數(shù)量腳手架上的水平組織指揮聯(lián)絡的方法和用語拆雙方均應在交底書上簽字參與拆除腳手架的職責要明確，并要明確相互間的關系，要有工作制度和必要的獎懲辦法。排，故第1條規(guī)定的工作必須在全部完成后，方可開始拆除外腳手架，決不允許下部在腳手架上做外的整修清潔工作，上面就進行腳手架拆除，更不允許下部做外飾面和上部拆除腳手架同時進行。拆除腳手架時要特別加強出處的管理。拆除腳手架時，下部的出必須停止使用。對此除監(jiān)護特別要注意外，還應在出處設置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內(nèi)外雙面都設置。在拆除的腳手架周圍，于墜落范圍四周設置明顯“入內(nèi)”的標志，并有專人監(jiān)護，以保證在拆腳手架時無其他入內(nèi)。對于拆除腳手架用的垂直設備要事先檢查和試車，使之符合安全使用的要求。并對操作和使用交底，規(guī)定聯(lián)絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉(zhuǎn)。建筑物的外墻門窗都要關緊，并對可能遭到碰撞處給予必要的保護。建筑物如設有臨時外挑物，必須在拆除腳手架前拆除。上述一些工作經(jīng)檢查符合要求后，并確認建筑施工再也不需用腳手架時就可進行腳手架的拆除。腳手架的拆除應從上往下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除腳手架時，應先清除腳手板（或竹笆板）的雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內(nèi)由垂直設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器運下，無法清掃的，可從腳手架內(nèi)側(cè)向下傾倒，此時要對及門窗加以保護，防止沾污和損壞墻的飾面和門窗。隨著腳手架的向下拆除，對墻的飾面、對窗及其他裝飾及時做好清潔和保護工作。對腳手架的連接處飾面的修補應與腳手架的拆除同步進行，飾面修補經(jīng)檢查認定合格，并做好清潔和保護工作后方可繼續(xù)向下拆除腳手架。從腳手架拆下的、扣件及其他材料先向垂直設備集中，然后由垂直設備向下運送，絕對從高處向下拋擲，以免地面，損壞地面的設備和物件，損壞腳手架的、扣件和其他材料。運送腳手架拆下的、扣件和其他材料的垂直設備應固定于建筑物結(jié)構(gòu)上，不應固定于腳手架上。腳手架的拆除與搭設順序正好相反，即后搭設的先拆除，先搭設的后拆除。一般腳手架的拆除順序是：安全網(wǎng)→擋腳板（或側(cè)擋板）→腳手板（或竹笆板）→扶手（欄桿）→剪刀撐（隨每步腳手拆除）→擱柵→大橫桿→小橫桿→立柱。拆除腳手架應一步步進行，由上而下，一步一清地進行拆除，不可兩步或兩步以上同時拆除。分段拆除時，高差不應大于兩步。如高差大于兩步時，應按腳手架開口進行加固處理。登高設施和腳手架與建筑物結(jié)構(gòu)的連接應與腳手架同步進行拆除，不可在腳手架拆除前先行拆除。剪刀撐的拆除，應先拆中間扣件，再拆兩端扣件，由中間往下遞送或送至垂直設備處。拆下的腳手架、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的、需要整修后可重復使用的和應報廢的加以區(qū)分，按規(guī)格堆放。對合格件應及時進行保養(yǎng)，保養(yǎng)后送倉庫保管，以備今后使用。拆除施工用腳手架時要遵守B36883高處作業(yè)的有關規(guī)定，特別是按關于強風區(qū)高處作業(yè)、雨天高處作業(yè)和雪天高處作業(yè)的有關規(guī)定進行。在拆除腳手架與建筑物的連接和拆除腳手架的挑架等需氣割金屬時，應嚴格遵照現(xiàn)場消防的有關規(guī)定，要有防止電焊火星、溶渣和切割下的金屬物件下落的措施，要有切實可靠的監(jiān)護組織和消防器材。每日拆除腳手架告一段落時，都要對尚未拆除的腳手架的安全狀況進行檢查，還要對周圍環(huán)境進行檢查。異常情況應及時處理，確認一切均安全后方可離崗，不可疏忽大意，留有隱患。拆除腳手架用的垂直設備，可結(jié)合工程具體情況使用塔吊活動操作平臺仍在使用時應每日進行檢查。檢查各連接部分的堅固性，檢查機械的安全；在移動時一般應兩人推移，注意不要碰撞損壞物體，操作時地面應設監(jiān)護。卸料平臺設12棟擬每層設置4個卸料平臺；3棟、4棟及5棟每層設置2個卸料平臺。在每層卸料平臺安裝完成后，必須經(jīng)驗收合格，設置限載標牌，方能投入使用卸料平臺構(gòu)造平臺的平面尺寸主要考慮模板和木枋的長度和鋼支撐長度，外挑長度按3.4m，寬度設計主梁選16號工字鋼，次梁選14號槽鋼，次梁間距為0.7m；上面50×lOOmm木枋(間300mm18厚膠合板；平臺一端擱置在鋼筋混凝土梁板上，用兩個卡環(huán)固定。另一端用鋼絲繩通過花籃螺栓斜拉定在上一樓層的梁上(詳下圖)，且4條鋼絲繩采用4個吊環(huán)（每邊2索卸料平臺的取值以塔吊一吊的重量為參考依據(jù),即限載1.3t慮施工的不確定因素較多,偏于安全考慮,取均布施工荷載2.5kN/m2，即平臺按總受力kN/m2×2.5m×3.5m=2.2t計算,并以集中荷載為10kN驗算平臺的受力狀卸料平臺材料規(guī)格及要求鋼平臺的主次梁均采用熱軋普通槽鋼，fy=215MPaA3的選用須與鋼絲繩配套；選用50×lOOmm木枋(間距300mm)；面鋪18厚膠合板。卸料平臺詳圖卸料平臺平面圖、剖面圖及節(jié)點大樣詳附圖電梯井道腳手架設本工程電梯井道尺寸為2.15m*2.2m，井道內(nèi)腳手架采用結(jié)合懸挑腳手架，均全部采用×3.0的搭設，操作層搭好格柵，滿鋪腳手板，每隔三層在操作層底部安全平網(wǎng)，底部設置掃地桿；腳手架4根φ48×30立桿組成一個小單元；懸挑腳手架采用16號工字鋼作懸挑落腳，預埋于電梯井壁現(xiàn)澆混凝土剪力墻中，懸挑層數(shù)為19（20）層。式井道腳手架構(gòu)造式井道腳手架支承于電梯井底板上，搭設至19（20）層，最大搭設高度約69m，采用×3.0搭設，立桿縱距1.4m，立桿橫距1.35m，步距1.45m，每5層采用φ14鋼絲繩對4條立桿分別卸荷卸荷吊環(huán)采用φ14HPB235級鋼筋預埋于剪力墻中架體每隔兩步用與井道四壁。懸挑式井道腳手架構(gòu)造懸挑式井道腳手架支承于16號工字鋼上，懸挑梁設于19層（1、2棟20層（3、4、5棟。工字鋼兩端預埋于井道剪力墻中架體最大高度46米架體構(gòu)造同式架體架體每五層卸荷一次。卸荷采用φ14鋼絲繩對4條立桿分別卸荷。卸荷吊環(huán)采用φ14235級鋼筋預埋于剪力墻中。架體每隔兩步用與井道四壁。架體在懸挑層搭好格柵，滿鋪腳手板封閉。電梯井腳手架構(gòu)造詳下圖施工部安全防護小小項目崗職組黎柏項目經(jīng)負責協(xié)調(diào)工副組連永執(zhí)行小項目崗職組黎柏項目經(jīng)負責協(xié)調(diào)工副組連永執(zhí)行經(jīng)現(xiàn)場施工鄭茂項目副經(jīng)現(xiàn)場生產(chǎn)組鄧定安全腳手架防護、安全隱患檢連豐安全現(xiàn)場施工協(xié)質(zhì)檢現(xiàn)場施工指揮、質(zhì)量檢鄭炳施工問題執(zhí)人力、材料布50度室施工完成后，將和扣件周轉(zhuǎn)至上層腳手架的搭設，并在施工過程實際情況增加所需要的材料。下層施工完成后，將和扣件周轉(zhuǎn)至上層的挑架搭設。施工安全保證措安全措搭設必須是經(jīng)過考核合格的專業(yè)架子工，必須持證上崗搭設腳手架的必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋施工作業(yè)層不得超載，不得將模板支架、纜風繩、混凝土輸送管等固定在腳手架上，同時嚴禁懸掛起重設備。六級及六級以上的大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件⑴.主節(jié)點處的向水平桿，向掃地桿⑵.連墻桿件在腳手架上進行電氣焊作業(yè)時，應采用石棉布等不燃材料將作業(yè)點下部進行封閉，防止火花濺落至下層，同時在下層應有看火及滅火設備。搭拆腳手架時地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作入內(nèi)搭設腳手架的材料要堆放整齊，不得隨地亂丟。使用完畢的材料應及時回收，在指定地點堆碼整齊。應定期檢查外腳手架，及時將腳手架上的及雜務清理干凈搭拆腳手架的嚴禁拋接、扣件、扳手等材料及工具腳手架拆除的、跳板、扣件及安全網(wǎng)應及時轉(zhuǎn)運至指定地點，隨地堆放防雷防電防火措防雷接地用的地極一般可用三根505的角鋼=100mm埋入再用404的扁鋼引出與腳手架連接。外腳手架的防雷接地電阻應小于4Ω。腳手架的防電:建筑施工用腳手架大多為金屬的，因此電線不能直接扎在腳手架上。如必須扎于腳手架上時，應有可靠的絕緣保護。要注意防火。防火以預防為主，首先盡可能不用易燃品作腳手架，及時清理腳手架上的易燃建材，在腳手架一定部位設置滅火器材。此外要限制在腳手架上動用明火。動用明火要，并有專人監(jiān)護，在腳手架上吸煙，杜絕火種來源。腳手架施工應急救援應急救援小應急求援小組成員，以項目安全管理小組為班底據(jù)各人專業(yè)特長進行分工負責。組長：黎柏培；副組長：連永強鄭茂組員鄧定連峰外架施工隊隊長腳手架工程的事故主要有高處墜落及腳手架坍塌兩大類,根據(jù)本工程的實際情況制定上述兩種事故發(fā)生時的應急預案:發(fā)生高處墜落事故應急預案當發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折 上進行處理發(fā)生高處墜落事故后，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。者應平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，處用的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，處用的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側(cè)，下肢與腱側(cè)下肢縛在一起。遇有性的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%Nacl溶液）沖洗傷口，涂上紅水，然后蓋上加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢結(jié)扎在上臂上1/2處（靠近心臟位，下肢扎在大上1/3處（靠近心臟位。結(jié)扎時在止血帶與皮膚之間墊上紗布棉墊每隔25～40分鐘放松一次每次放松0.5～1分鐘。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。發(fā)生坍塌事故應急預案當發(fā)生坍塌事故時，應立即停止腳手架搭設或拆除作業(yè)，作 迅 作業(yè)現(xiàn)場，盡力將傷員轉(zhuǎn)移至安全場地，同時立即打120、110、119急救聯(lián)系有關門搶救治療，并派人在路口引導救護部門進行搶救工作，并向公司安全部及行政主管部門報告；協(xié)助救保護造成坍塌事故現(xiàn)場，配合行政主管部門，按行政主管部門的要求如實提供有關材料；行政主管部計算及相關圖腳手架參雙排腳手架搭設高度為48m，立桿采用單立桿搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.15m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；活荷載參施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；風荷載參本工程地處廣州市，基本風壓風荷載高度變化系數(shù)μz0.920.74數(shù)μs為0.214；靜荷載參每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.5m，建筑物內(nèi)錨固段長度3.5m。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝鋼絲繩安全系數(shù)為鋼絲繩與墻距離懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.25m。按《扣件式腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值:活荷載的設計值:圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩強度驗跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52支座最大彎距計算公式如M2max=-0.10q1l2-支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算σ大橫桿的最大彎曲應力為σ=83.858N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿撓度驗最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值q2Q1.05kN/m；最大撓度計算值為ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291大橫桿的最大撓2.291mm大橫桿的最大容許撓1500/150mm與10mm，滿足要求！根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載大橫桿的自重標準值：p1=腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4強度

小橫桿計最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN·m最大彎M=Mqmax最大應力σ=MW=0.868×106/5080=170.953N/mm2小橫桿的最大彎曲應力σ=170.953N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足求撓度最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳P=p1p2集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如νpmax=Pl(3l2-νpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.929最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953小橫桿的最大撓度為2.953mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！按規(guī)范表5.1.78.00kN8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷載的設計值:R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為NG2=欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)經(jīng)計算得到，靜荷載標準活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.416+0.85×1.4×4.725=不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值六、立桿的穩(wěn)定性計風荷載標準值按照以下公式計其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用μz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用

μs--風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；Wk=0.7風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MWMw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公σ=N/(φA)+MW/W≤立桿的壓力設計值：N=16.922kN；σ=N/(φA)f]立桿的壓力設計值：N=N'=17.915kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得μ=1.5計算長由公l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=立桿凈截A=4.89立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算σ=192.365N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！立桿穩(wěn)定性計算σ=196.964N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！連墻件的軸向力設計值應按照下式計算Nl=Nlw+連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=10.8《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算連墻件的軸向力設計Nl=NlwN06.042kN；其中φ--受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)由長細比l/i=150/15.8的結(jié)果查表得到φ=0.976，l為內(nèi)排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.976×4.89×10-4×205×103=97.839kN；Nl=6.042<Nf=97.839,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采扣件與墻體連接由以上計算得到Nl=6.042小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求連墻件扣件連接示意八、懸挑梁的受力計懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算懸分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體150mm，支拉斜桿的支點距離墻體水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2受腳手架集中荷載N=1.2×9.416水平鋼梁自重荷載懸挑腳手架示意懸挑腳手架計算簡經(jīng)過連續(xù)梁的計算得懸挑腳手架支撐梁剪力圖懸挑腳手架支撐梁彎矩圖最大彎矩最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.618×1061.05141000水平支撐梁的最大應力計算值15.619N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如σ=M/φbWx≤其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)查表《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.72。經(jīng)過計算得到最大應力1.6806/(72400594/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計σ=15.994小于f]=215N/mm2,滿足要求！水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為十一、拉繩的強度計鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑18mm其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得α-- 6×196×376×61鋼絲繩分別取0.850.82和0.8。α＝0.85；KK＝6。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式σ=N/A≤其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(20896×4/(3.142×50×2))1/2=16.3mm；實際拉環(huán)選用直徑D=18mm的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環(huán)，拉環(huán)強度計算如下拉環(huán)未受拉力，無需計算，節(jié)點按構(gòu)造做法即可。腳手架參雙排腳手架搭設高度為48m，立桿采用單立桿搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.15m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；活荷載參施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；風荷載參本工程地處廣州市，基本風壓風荷載高度變化系數(shù)μz0.920.74數(shù)μs為0.214；靜荷載參每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；懸挑水平鋼梁采用18號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.5m，建筑物內(nèi)錨固段長度3.5m。懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用16號工字鋼槽口水平。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C25；主梁間距相當于立桿間距的倍數(shù):2倍懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.25m。按《扣件式腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值:活荷載的設計值:圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩強度驗跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2跨中最大彎距計算公式如M1max=0.08q1l2+跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52支座最大彎距計算公式如M2max=-0.10q1l2-支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算σ大橫桿的最大彎曲應力為σ=83.858N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿撓度驗最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值q2Q1.05kN/m；最大撓度計算值為ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291大橫桿的最大撓2.291mm大橫桿的最大容許撓1500/150mm與10mm，滿足要求！根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載大橫桿的自重標準值：p1=腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4強度

小橫桿計最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN·m；最大彎M=Mqmax最大應力σ=MW=0.868×106/5080=170.953N/mm2小橫桿的最大彎曲應力σ=170.953N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求撓度最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳P=p1p2集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如νpmax=Pl(3l2-νpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.929最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953小橫桿的最大撓度為2.953mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取為8.00kN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷載的設計值:R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為NG2=欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)經(jīng)計算得到，靜荷載標準活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.416+0.85×1.4×4.725=不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值六、立桿的穩(wěn)定性計風荷載標準值按照以下公式計其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用μz--風荷載高度變化系數(shù)《建筑結(jié)構(gòu)荷GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MWMw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公σ=N/(φA)+MW/W≤立桿的壓力設計值：N=16.922kN；σ=N/(φA)f]立桿的壓力設計值：N=N'=17.915kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比L0/i=197受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=立桿凈截A=4.89立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08立桿抗壓強度設計值：[f]考慮風荷載 立桿穩(wěn)定性計算σ=192.365N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！立桿穩(wěn)定性計算σ=196.964N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！連墻件的軸向力設計值應按照下式計算Nl=Nlw+連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=10.8《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算連墻件的軸向力設計Nl=NlwN06.042kN；其中φ--受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)由長細比l/i=150/15.8的結(jié)果查表得到φ=0.976，l為內(nèi)排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.976×4.89×10-4×205×103=97.839kN；Nl=6.042<Nf=97.839,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采扣件與墻體連接由以上計算得到Nl=6.042小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求連墻件扣件連接示意八、聯(lián)梁RA=RB=[(n-1)/2]P+

支撐按照簡支梁的計算公n=經(jīng)過簡支梁的計算得支座反力(考慮到支撐的自重)RA=RB=(2-1)/2×17.915+17.915+3×0.246/2=通過聯(lián)梁傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重)2×17.915+3×0.246=36.567kN;最大彎矩(考慮到支撐的自重)Mmax=2/8×17.915×3+0.246×3×3/8=13.713kN·m;最大應力=13.713×106/141000=97.253N/mm2;水平支撐梁的最大應力計算值97.253小于205.0N/mm2,滿足要求！懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算懸分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體150mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1250mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1369.9cm4，截面抵抗矩W=152.2cm3，截面積A=29.29cm2。根據(jù)前面計算結(jié)果，受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力(即傳遞到支座的最大力)N=36.567kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×29.29×0.0001×78.5=0.276kN/m；懸挑腳手架示意懸挑腳手架計算簡經(jīng)過連續(xù)梁的計算得懸挑腳手架支撐梁剪力圖懸挑腳手架支撐梁彎矩圖R4=-0.012kN最大彎矩最大應力σ=M/1.05W+N/A=3.519×1061.05152200水平支撐梁的最大應力計算值30.473N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計水平鋼梁采用18號槽鋼,計算公式如σ=M/φbWx≤其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算經(jīng)過計算得到最大應力φb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×10.5×70×235/(經(jīng)過計算得到最大應力σ=3.52×106/(0.466×152.2×1000)=49.676N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性驗σ49.676N/mm2小于f]=215N/mm2,滿足要求！十一、拉繩的受力計水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為十二、拉繩的強度計鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑18mm其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得α-- 6×196×376×61鋼絲繩分別取0.850.82和0.8。α＝0.85；KK＝3.5。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式σ=N/A≤其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(42248×4/(3.142×50×2))1/2=19.2mm；實際拉環(huán)選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環(huán)，拉環(huán)強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R0.1k；壓環(huán)鋼筋的設計直徑水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算σ=N/2A≤其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計σ=水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。拉環(huán)所受應力小于50N/mm2，滿足要求！荷載腳手板類別：木腳手板，腳手板自欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工等活荷載(kN/m2):2.50，最大堆放材料荷載(kN):10.00。懸挑內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(m)：1.90，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.90；鋼絲繩安全系數(shù)K：5.50，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算只對外側(cè)鋼繩進行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進行計算水平主梁材料類型及型號：16號工字鋼次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.70，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.20卸料水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m3.40水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m2.00,次梁懸臂平臺計算寬度(m)：2.20二、次梁次梁選擇14a號槽鋼槽口水平[，間距0.7m，其截面特性為：面積A=18.51cm2；慣性距Ix=563.7cm4；轉(zhuǎn)動慣量Wx=80.5cm3；回轉(zhuǎn)半徑ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm荷載Q1=0.350.700.24kN/m；、活荷載計最大堆放材料荷載內(nèi)力內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式(規(guī)范JGJ80-91，P31)為Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+經(jīng)計算得出:Mmax=(2.91×2.202/8)×(1-(0.202/2.202))2+14.00×2.20/4=9.43kN·m最大支座力計算公R=[P+經(jīng)計算得R=(14.002.91×(2.20抗彎次梁應力σ=M/γxWx≤其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，取[f]--鋼材的抗壓強度設計值次梁槽鋼的最大應力計算值σ次梁槽鋼的最大應力計算值σ=111.618N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計[f]=205N/mm2,滿足要求整體σ=M/φbWx≤其中，φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算經(jīng)過計算得到由于φb大于0.6，按照下面公式調(diào)整φb'=1.07-0.282/φb次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=147.707N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值滿足要求三、主梁根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇16號工字鋼，間距0.7m，其截面特性為：A=26.1cm2；慣性距Ix=1130cm4；截面抵抗矩Wx=141cm3；回轉(zhuǎn)半徑ix=6.58cm；截面尺寸荷載槽鋼自重荷載靜荷載設計值次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力內(nèi)力懸挑卸料平臺示意懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖從左至右各支座反力

懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖最大支座反力為Rmax=8.440kN；最大彎Mmax=6.649kN·m；最大撓ν=0.017mm抗彎σ=M/(γxWx)+N/A≤其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，取[f]主梁槽鋼的最大應力計算值σ主梁槽鋼的最大應力計算值48.145N/mm2小于主梁槽鋼的抗壓強度設計[f]=205.00N/mm2，滿足要求整體σ=M/(φbWx)≤其中φb--GB50017-2003)附錄B得到：φb1.37由于φb大于0.6，應按照下面公式調(diào)整：φb'=1.07-0.282/φb≤1.0主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=6.649×106/(0.807×141000.00)=58.47N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗σ=58.47N/mm2小于[f]=205.00,滿足要求！四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RCi水平鋼梁的垂直支坐反RUi拉鋼繩的軸θi--拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角sinθi=Sin(ArcTan根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi/sinθi；RUi=14.1020.707=19.94kN；五、鋼絲拉繩的強度驗選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑17mm其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得α-- 6×196×376×61鋼絲繩分別取0.850.82和0.8。α＝0.85；KK＝5.5。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為N=RU=19943.805N拉環(huán)強度計算公式為σ=N/A≤其中，[f10.9.8所述在物件的自重標準250N/mm2]=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑D=[19943.8×4/(3.142×50.00×2)]1/2=15.9mm。實際拉環(huán)選用直徑D=16mm的HPB235的鋼筋制作即可。七、操作平臺安全要卸料平臺安裝時鋼絲繩應采用的掛鉤掛牢建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺應略高于內(nèi)口；卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調(diào)換，焊縫脫焊應及修復操作平臺上應顯著標明容許荷載，和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督井道腳手架計腳手雙排腳手架搭設高度為69m，立桿采用單立桿搭設尺寸為：橫Lb為1.35mLa1.4m，大小橫桿的步距1.45m；內(nèi)排架距離墻長度0.40m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；采用的類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件連墻件采用兩步三跨，豎向間距2.9m，水平間4.2m，采用扣件連接；活荷施工均布活荷載標準值:3.0k/m2；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；風荷本工程地處廣州市，基本風壓風荷載高度變化系μz，計算連墻件強度時0.92計算立桿穩(wěn)定性時0.74風荷載體型系μs靜荷每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值腳手板自重標準值(k/m2):030；欄桿擋腳板自重標準值(k/m):.50；安全設施與安全網(wǎng)(k/m2):005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架自重標準值(k/m):.33；腳手板鋪設總層數(shù)承重板類型：單向板板單元計算跨度Lo(m)：1.5m；計算跨數(shù)：3跨；板厚度h(mm)：500；混凝土成型齡期TB(天混凝土強度等級：[XB=C35]；混凝土強度實測值鋼筋位配筋量及等每米寬鋼筋面積板底正 板頂負 二、小橫桿的計小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形均布小橫桿的自重標準值:P10.033kN/m腳手板的荷載標準值P20.3×1.4/3=0.14kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.4/3=1.4kN/m；荷載的計算值:強度

小橫桿計算簡最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎Mqmax=2.168×1.352/8=0.494kN·m；最大應力計算值σ=Mqmax/W小橫桿的最大彎曲應力σ=109.997N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要撓度最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓荷載標準q=0.033+0.14+1.4=1.573kN/m小橫桿的最大撓3.064mm小于桿的最大容許撓1350150=910mm，滿足要求！大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面荷載小橫桿的自重標準值:P1=腳手板的荷載標準值:P2=0.3×1.35×1.4/3=0.189kN；活荷載標準值:Q=3×1.35×1.4/3=1.89kN；荷載的設計值:強度

大橫桿計算簡最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算:M1max0.08×003×14×1005k·；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×1.463×1.4=0.547kN·m；M=M1max+M2max=0.005+0.547=0.552kN·m最大應力計算值大橫桿的最大彎曲應力計算σ=122.991N/mm2大橫桿的抗彎強度[f]=205N/mm2，滿撓度最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度νmax=0.677×0.033×14004/(100×2.06×105×107800)=0.039集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度小橫桿傳遞荷載ν=1.883×1.062×14003/(100×2.06×105×107800)=2.471最大撓度和：ν=νmax+νpmax=0.039+2.471=2.51大橫桿的最大撓2.51mm小于大橫桿的最大容許撓1400150=9.310mm，滿足要求！按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為縱向或橫向水平桿與立桿連接，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》5.25):R≤Rc扣件抗滑承載力設計值,R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.35×2/2=0.045kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.033×1.4=0.047kN；腳手板的自重標準值:P30.3×135×1/223k；活荷載標準值:3×1.35×142.3k；荷載的設計值:R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.4×(1.35+0.4)/2=4.778kN；0.15kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載標準活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值經(jīng)計算得到，考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×18.363+0.85×1.4×5.67=不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值六、鋼絲繩卸荷計算(因此內(nèi)容在規(guī)范以外，故參考鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷4次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計1次卸荷凈高度15m;2次卸荷凈高度15m;3次卸荷凈高度15m;4次卸荷凈高度9m;a1=arctg[3.000/(1.350+0.400)]=59.744度a2=arctg[3.000/0.400]=82.405度第1次卸荷處立桿軸向力為P1=P2=1.5×28.782×15/69kx為不均勻系數(shù)，取其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]=T1=10.866kN。其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取0.85； --鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中[Fg]取10.866kN，α=0.85，K=7，得到選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d2×1.66×.0080)05134m。吊環(huán)強度計算公式為：σN/A≤[f]其[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊50N/mm2；N--吊環(huán)上承受的荷載等于A--吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d=(2×[Fg]/[f]/π)1/2=(2×10.866×103/50/3.142)1/2=11.8mm1次卸荷鋼絲繩最小直徑13.4mm，必須拉緊10.866kN，吊環(huán)直徑12.0mm。2次卸荷鋼絲繩最小直徑為13.4mm，必須拉緊至10.866kN，吊環(huán)直徑為12.0mm3次卸荷鋼絲繩最小直徑為13.4mm，必須拉緊至10.866kN，吊環(huán)直徑為12.0mm4次卸荷鋼絲繩最小直徑10.4mm，必須拉緊6.519kN，吊環(huán)直徑10.0mm。風荷載標準值按照以下公式計μz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數(shù)：取值0.239；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為Wk=0.7風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公σ=N/(φA)+MW/W≤立桿的壓力設計值：N=28.782×15/69=6.257kN；σ=N/(φA)≤立桿的壓力設計值：N=29.973×15/69計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得k=1.155計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.56；計算長,l0=kuh確定：l0=2.613m；長細比:L0/i=164受壓立桿的穩(wěn)定系φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=立桿凈截面面積A