5熱水供熱系統(tǒng)的水力工況

五熱水供熱系統(tǒng)的水力工況在熱水供熱系統(tǒng)運(yùn)行過(guò)程中，往往由于種種原因，使網(wǎng)路的流量分配不符合各熱用戶(hù)要求的計(jì)算流量，因而造成各熱用戶(hù)的供熱量不符合要求。熱水供熱系統(tǒng)中各熱用戶(hù)的實(shí)際流量與要求的流量之間的不一致性，稱(chēng)為該熱用戶(hù)的水力失調(diào)。它的水力失調(diào)程度可用實(shí)際流量與規(guī)定流量的比值來(lái)衡量，即，x=Vs/V(10-1)式中X——水力失調(diào)度，Vs——熱用戶(hù)的實(shí)際流量，vg——該熱用戶(hù)的規(guī)定流量。引感熱水供熱系統(tǒng)水力失調(diào)的原因是多方面的。如開(kāi)始網(wǎng)路運(yùn)行時(shí)沒(méi)有很好地進(jìn)行初調(diào)節(jié)，熱用戶(hù)的用熱量要求發(fā)生變化等等。這些情況是難以避免的。由于熱水供熱系統(tǒng)是一個(gè)具有許多并聯(lián)環(huán)路的管路系統(tǒng)，各環(huán)路之間的水力工況相互影響，系統(tǒng)中任何一個(gè)熱用戶(hù)的流量發(fā)生變化，必然會(huì)引起其它熱用戶(hù)的流量發(fā)生變化，也就是在各熱用戶(hù)之間流量重新分配，引起了水力失調(diào)。本章著重闡述熱水供熱系統(tǒng)水力工況的計(jì)算方法，分析熱水供熱系統(tǒng)水力工況變化的規(guī)律和對(duì)系統(tǒng)水力失調(diào)的影響，并研究改善系統(tǒng)水力失調(diào)狀況的方法。掌握這些規(guī)律和分析問(wèn)題的方法，對(duì)熱水供熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)和運(yùn)行管理都很有指導(dǎo)作用。例如：在設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮哪些原則使系統(tǒng)的水力失調(diào)程度較小(或使系統(tǒng)的水力穩(wěn)定性高)和易于進(jìn)行系統(tǒng)的初調(diào)節(jié)，在運(yùn)行中如何掌握系統(tǒng)水力工況變化時(shí)，熱水網(wǎng)路上各熱用戶(hù)的流量及其壓力，壓差的變化規(guī)律，用戶(hù)引入口自動(dòng)調(diào)節(jié)裝置(流量調(diào)節(jié)器，壓力調(diào)節(jié)器等)的工作參數(shù)和波動(dòng)范圍的確定等問(wèn)題，都必須分析系統(tǒng)的水力工況。第一節(jié)熱水網(wǎng)路水力工況計(jì)算的基本原理在室外熱水網(wǎng)路中，水的流動(dòng)狀態(tài)大多處于阻力平方區(qū)。因此，流體的壓降與流量關(guān)系服從二次冪規(guī)律。它可用下式表示：△P=R(l+ld)=sV2Pa(10-2)式中△P——網(wǎng)路計(jì)算管段的壓降，Pa；V——網(wǎng)路計(jì)算管段的水流量，m3/h；s——網(wǎng)路計(jì)算管段的阻力數(shù)，Pa/(m3/h)2,它代表管段通過(guò)1m3/h水流量時(shí)的壓降；R——網(wǎng)路計(jì)算管段的比摩阻，Pa/m：1、ld——網(wǎng)路計(jì)算管段的長(zhǎng)度和局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度，m。如將式(9-2)代人式(10-2)，可得：s=6.88x10-9^025(/+1)pPa/?3/h)(10-3)d5.25d由式(10-3)可見(jiàn)，在已知水溫參數(shù)下，網(wǎng)路各管段的阻力數(shù)s只和管段的管徑d、長(zhǎng)度l、管壁內(nèi)壁當(dāng)量絕對(duì)粗糙度K、以及管段局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度ld的大小有關(guān)，亦即網(wǎng)路各管段的阻力數(shù)s僅取決于管段本身，它不隨流量變化。任何熱水網(wǎng)路都是由許多串聯(lián)管段和并聯(lián)管段組成。串聯(lián)管段和并聯(lián)管段總阻力數(shù)的確定方法，在本書(shū)第四章中已闡述，只是計(jì)算單位不同，可見(jiàn)式(4-32)，(4-35)和式(4-37)。在串聯(lián)管段中，串聯(lián)管段的總阻力數(shù)為各串聯(lián)管段阻力數(shù)之和：S,=s+S,+S,+...(10-4)ch123''式中Sch——串聯(lián)管段的總阻力數(shù)；s1、s2、s3——各串聯(lián)管段的阻力數(shù)。在并聯(lián)管段中，并聯(lián)管段的總通導(dǎo)數(shù)為各并聯(lián)管段通導(dǎo)數(shù)之和:ab=ai+a2+a3在并聯(lián)管段中，并聯(lián)管段的總通導(dǎo)數(shù)為各并聯(lián)管段通導(dǎo)數(shù)之和:ab=ai+a2+a3+...(10-5)即1111==^+++?..Sb*1手23(10-6)111匕:匕:匕=3.?。?="1:煩。3

4112V3式中ab、Sb——并聯(lián)管段的總通導(dǎo)數(shù)和總阻力數(shù);a「a2、a3——各并聯(lián)管段的通導(dǎo)數(shù)；s「s2、s3——各并聯(lián)管段的阻力數(shù)；V］、V2、V3——各并聯(lián)管段的水流量。(10-7)JFCP*>H(mHjO>V(n?/h)G跑10圖10*1水泵與熱水網(wǎng)路的特性曲線根據(jù)上述并聯(lián)管段和串聯(lián)管段各阻力數(shù)的計(jì)算方法，可以逐步算出整個(gè)熱水網(wǎng)路的總阻力數(shù)Szh值。再利用圖解法或計(jì)算法，可進(jìn)一步確定循環(huán)水泵的工作點(diǎn)，求出熱源輸出的總流量。圖解法：根據(jù)△P=Szh.V2,可繪出熱水網(wǎng)路的水力特性曲線，它表示出熱水網(wǎng)路循環(huán)水泵流量V及其壓降△P的相互關(guān)系(見(jiàn)圖10-1的曲線1)。根據(jù)水泵樣本，繪出水泵的特性曲線(左P-G曲線，見(jiàn)圖10-1的曲線2)。這兩條曲線的交點(diǎn)A即水泵的工作點(diǎn)，亦即確定了網(wǎng)路的總流量和總壓降。計(jì)算法，計(jì)算法的實(shí)質(zhì)是將水泵的特性曲線用△?=￡(▼)的函數(shù)式表示出來(lái)，然后根據(jù)已知的熱水網(wǎng)路水力特性曲線△P=SzhV2公式，兩個(gè)公式聯(lián)合求解，得出循環(huán)水泵工作點(diǎn)的△P和V值。水泵的特性曲線，通?？捎孟铝泻瘮?shù)式表示：△P=a+bV十cV2+dV3+...(10-8)式中a、b、c、d——根據(jù)水泵的特性曲線數(shù)據(jù)擬合的函數(shù)式中的數(shù)值。當(dāng)熱水網(wǎng)路的任一管段的阻力數(shù)，在運(yùn)行期間發(fā)生了變化(如調(diào)整用戶(hù)閥門(mén)，接入新用戶(hù)等等)，則必然使熱水網(wǎng)路的總阻力1S值改變，工作點(diǎn)A的位置隨之改變(如改到圖10-1曲線3的B點(diǎn)位置)，熱水網(wǎng)路的水力工況也就改變了。不僅網(wǎng)路總流量和總壓降變化，而且由千分支管段的阻力數(shù)變化，也要引起流量分配的變化。如要定量地算出網(wǎng)路正常水力工況改變后的流量再分配，其計(jì)算步驟如下，根據(jù)正常水力工況下的流量和壓降，求出網(wǎng)路各管段和用戶(hù)系統(tǒng)的阻力數(shù)；根據(jù)熱水網(wǎng)路中管段的連接方式，利用求串聯(lián)管段和并聯(lián)管段總阻力數(shù)的計(jì)算公式［見(jiàn)式(10—4)，式(10—5)］，逐步地求出正常水力工況改變后整個(gè)系統(tǒng)的總阻力數(shù)；得出整個(gè)系統(tǒng)的總阻力數(shù)后，可以利用上述的圖解法，畫(huà)出網(wǎng)路的特性曲線，與網(wǎng)路循環(huán)水泵的特性曲線相交，求出新的工作點(diǎn)?；蚩衫蒙鲜鲇?jì)算法求解確定新的工作點(diǎn)血？和V值。當(dāng)水泵特性曲線較平緩時(shí)，也可近似視為△P不變，利用下式求出水力工況變化后的網(wǎng)路總流量V'：'AP(10-9)V'催\(yùn)Szh式中V'網(wǎng)路水力工況變化后的總流量，m3/h；(10-9)△P一網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚(yáng)程，設(shè)水力工況變化前后的揚(yáng)程不變，Pa；S'zh——網(wǎng)路水力工況改變后的總阻力數(shù)，Pa/(m3/h)2。順次按各并聯(lián)管段流量分配的計(jì)算方法(見(jiàn)式10—7)分配流量，求出網(wǎng)路各管段及各用戶(hù)在正常工況改變后的流量。第二節(jié)熱水網(wǎng)路水力工況的分析和計(jì)算

根據(jù)上述水力工況計(jì)算的基本原理，就可分析和計(jì)算熱水網(wǎng)路的流量分配，研究它的水力失調(diào)狀況。對(duì)于整個(gè)網(wǎng)路系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，各熱用戶(hù)的水力失調(diào)狀況是多種多樣的。當(dāng)網(wǎng)路中各熱用戶(hù)的水力失調(diào)度x都大于1(或都小于1)時(shí)，稱(chēng)為一致失調(diào)。一致失調(diào)又可分為等比失調(diào)和不等比失調(diào)。所有熱用戶(hù)的水力失調(diào)度x值都相等的水力失調(diào)狀況，稱(chēng)為等比失調(diào)。熱用戶(hù)的水力失調(diào)度，值不相等的水力失調(diào)狀況，稱(chēng)為不等比失調(diào)。當(dāng)網(wǎng)路中各熱用戶(hù)的水力失調(diào)度有的大于1，有的小于1的水力失調(diào)狀況，則為不一致失調(diào)。當(dāng)網(wǎng)路各管段和各熱用戶(hù)的阻力數(shù)已知時(shí)，也可以用求出各用戶(hù)占總流量的比例方法，來(lái)分析網(wǎng)路水力工況變化的規(guī)律。如一熱水網(wǎng)路系統(tǒng)有幾個(gè)用戶(hù)，如圖10-2所示，干線各管段的阻力數(shù)以sT>sn>sm...s表示，支線與用戶(hù)的阻力數(shù)以S]、s2、乙S....S表示。網(wǎng)路總流量為V。用戶(hù)流量以V、V、V...V表示。3n123n利用總阻力數(shù)的概念，用戶(hù)1處的^PAA，可用下式確定APAA=sV2=S]V2(10-10)式中S1-n——熱用戶(hù)1分支點(diǎn)的網(wǎng)路總阻力數(shù)(用戶(hù)1到用戶(hù)n的總阻力數(shù))。由式(10-10)，可得出用戶(hù)1占總流量的比例，即相對(duì)流量比匕V=V/V=—(10-11)對(duì)用戶(hù)2，同理，△PBB可用下式表示APBB=sV2=S2V-V)(10-12)式中S2n——熱用戶(hù)分支點(diǎn)的網(wǎng)路總阻力數(shù)(用戶(hù)2到用戶(hù)n的總阻力數(shù))。從另一分析來(lái)看，用戶(hù)1分支點(diǎn)處的△PAA也可寫(xiě)成APAA=S1V2=(s〃-S2)V-V)2或APAA=s1V2=s〃V-匕*(10-13)式中SIIn=sn+S2-n——熱用戶(hù)1之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)(注意：不包括用戶(hù)1及其分支線)。式(10-12)與式(10-13)兩式相除，可得：sV2S——2―2—=—2~n-TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"SV2S1-nII-nVS-S貝UV=—2=，一i—2-n(10-14)\o"CurrentDocument"2Vs2-S〃I)根據(jù)上述推算，可以得出第m個(gè)用戶(hù)的相對(duì)流量比為(10—15)-;S-S-S...SV=―m=11-n2—n3—nm—n(10—15)mV"mSii-Sm-n…-n由式(10-15)可以得出如下結(jié)論：各用戶(hù)的相對(duì)流量比僅取決于網(wǎng)路各管段和用戶(hù)的阻力數(shù)，而與網(wǎng)路流量無(wú)關(guān)。第d個(gè)用戶(hù)與第m個(gè)用戶(hù)(m>d)之間的流量比，僅取決于用戶(hù)d和用戶(hù)d以后(按水流動(dòng)方向)各管段和用戶(hù)的阻力數(shù)，而與用戶(hù)d以前各管段和用戶(hù)的阻力數(shù)無(wú)關(guān)。因?yàn)?，如假定d=4,m=7,貝從式(10-15)可得vv*__Vs~~Ts~~―m=—7=1—5—n6—n7—n4(10-16)vV\：S?S?S?Sd4'VVIVII7下面再以幾種常見(jiàn)的水力工況變化情況為例，根據(jù)上述的基本原理，并利用水壓圖，定性地分析水力失調(diào)的規(guī)律性。如圖10-3(a)所示為一個(gè)帶有五個(gè)熱用戶(hù)的熱水網(wǎng)路。假定各熱用戶(hù)的流量已調(diào)整到規(guī)定的數(shù)值。如改變閥門(mén)A、B、C的開(kāi)啟度，網(wǎng)路中各熱用戶(hù)將產(chǎn)生水力失調(diào)。同時(shí)，水壓圖也將發(fā)生變化。當(dāng)閥門(mén)A節(jié)流(閥門(mén)關(guān)小)時(shí)的水力工況當(dāng)閥門(mén)A節(jié)流時(shí)，網(wǎng)路的總阻力數(shù)增大，總流量V將減少(為便于分析起見(jiàn)，假定網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚(yáng)程是不變的)。由于熱用戶(hù)1至5的網(wǎng)路干管和用戶(hù)分支管的阻力數(shù)無(wú)改變，因而根據(jù)式(10-16)的推論可以肯定，各熱用戶(hù)的流量分配比例也不變，即都按同一比例減少，網(wǎng)路產(chǎn)生一致的等比失調(diào)。網(wǎng)路的水壓圖將如圖10-3(b)所示。圖中實(shí)線為正常工況下的水壓曲線，虛線為閥門(mén)A節(jié)流后的水壓曲線。由于各管段流量均減少，因而虛線的水壓曲線比原水壓曲線變得較平緩一些。各熱用戶(hù)的流量是按同一比例減少的。因而，各熱用戶(hù)的作用壓差也是按相同的比例減少。當(dāng)閥門(mén)B節(jié)流時(shí)的水力工況當(dāng)閥門(mén)B節(jié)流時(shí)，網(wǎng)路的總阻力數(shù)增加，總流量V將減少。供水管和回水管水壓線將變得平緩一些，并且供水管水壓線將在B點(diǎn)出現(xiàn)一個(gè)急劇的下降，變化后的水壓圖將成為圖10-3(c)虛線所示。水力工況的這個(gè)變化，對(duì)于閥門(mén)月以后的用戶(hù)3、4、5,相當(dāng)于本身阻力數(shù)未變而總的作用壓力卻減少了。根據(jù)式(10-16)的推論，它們的流量也是按相同的比例減少，這些用戶(hù)的作用壓力也按同樣比例減少。因此，將出現(xiàn)一致的等比失調(diào)。對(duì)于閥門(mén)B以前的用戶(hù)1、2,根據(jù)式(10-16)推論，可以看出用戶(hù)流量將按不同的比例增加，它們的作用壓差都有增加但比例不同，這些用戶(hù)將出現(xiàn)不等比的一致失調(diào)。對(duì)于全部用戶(hù)來(lái)說(shuō)，既然流量有增有減，那么整個(gè)網(wǎng)路的水力工況就發(fā)生了不一致失調(diào)。當(dāng)閥門(mén)C關(guān)閉(熱用戶(hù)3停止工作)時(shí)的水力工況閥門(mén)C關(guān)閉后，網(wǎng)路的總阻力數(shù)將增加，總流量V將減少。從熱源到用戶(hù)3之間的供水和回水管的水壓線將變得平緩一些，但因假定網(wǎng)路水泵的揚(yáng)程并無(wú)改變，所以在用戶(hù)3處供回水管之間的壓差將會(huì)增加，用戶(hù)3處的作用壓差增加相當(dāng)于用戶(hù)4和5的總作用壓差增加，因而使用戶(hù)4和5的流量按相同的比例增加，并使用戶(hù)3以后的供水管和回水管的水壓線變得陡峭一些。變化后的水壓線將成為圖10-3(d)所示的樣子。根據(jù)式(10-16)的推論，從圖10-3(d)的水壓圖可以看出，在整個(gè)網(wǎng)路中，除用戶(hù)3以外的所有熱用戶(hù)的作用壓差和流量都會(huì)增加，出現(xiàn)一致失調(diào)，對(duì)于用戶(hù)3后面的用戶(hù)4和5,將是等比的一致失調(diào)，對(duì)于用戶(hù)3前面的熱用戶(hù)1和2,將是不等比的一致失調(diào)。熱水網(wǎng)路未進(jìn)行初調(diào)節(jié)的水力工況由于網(wǎng)路近端熱用戶(hù)的作用壓差很大，在選擇用戶(hù)分支管路的管徑時(shí)，又受到管道內(nèi)熱媒流速和管徑規(guī)格的限制，其剩余作用壓差在用戶(hù)分支管路上難以全部消除，如網(wǎng)路未進(jìn)行初調(diào)節(jié)，前端熱用戶(hù)的實(shí)際阻力數(shù)遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)規(guī)定值，網(wǎng)路總阻力數(shù)比設(shè)計(jì)的總阻力數(shù)小，精品文檔網(wǎng)路的總流量增加。位于網(wǎng)路前端的熱用戶(hù)，其實(shí)際流量比規(guī)定流量大得多。網(wǎng)路干管前部的水壓曲線，將變得較陡，而位于網(wǎng)路后部的熱用戶(hù)，其作用壓頭和流量將小于設(shè)計(jì)值，網(wǎng)路干管后部的水壓曲線將變得平緩些（圖10-3（e）中虛線）。由此可見(jiàn)，熱水網(wǎng)路投入運(yùn)行時(shí)，必須很好地進(jìn)行初調(diào)節(jié)。在熱水網(wǎng)路運(yùn)行時(shí)，由于種種原因，有些熱用戶(hù)或熱力站的作用壓頭會(huì)出現(xiàn)低于設(shè)計(jì)值，用戶(hù)或熱力站的流量不足。在此情況下，用戶(hù)或熱力站往往要求增設(shè)加壓泵（加壓泵可設(shè)在供水管或回水管上）。下面定性地分析，在用戶(hù)增設(shè)加壓泵后，整個(gè)網(wǎng)路水力工況變化的狀況。圖10-4中的實(shí)線表示在用戶(hù)3處未增設(shè)加壓泵時(shí)的動(dòng)水壓曲線。假設(shè)用戶(hù)3來(lái)增設(shè)回水加壓泵2時(shí)作用壓頭為^Pbe，低于設(shè)計(jì)要求。在用戶(hù)3回水管上增沒(méi)的加壓泵2運(yùn)行時(shí)，可以視為在熱用戶(hù)3及其支線上（管段BE）增加丁一個(gè)阻力數(shù)為負(fù)值的管段，其負(fù)值的大小與水泵工作的揚(yáng)程和流量有關(guān)。由于在熱用戶(hù)3上的阻力數(shù)減小，在所有其它管段和熱用戶(hù)來(lái)采用調(diào)節(jié)措施，阻力數(shù)不變的情況下，整個(gè)網(wǎng)路的總阻力數(shù)S值必然相應(yīng)減少。為分析方便，假設(shè)網(wǎng)路循環(huán)水泵1的揚(yáng)程為定值，則熱網(wǎng)總流量必然適當(dāng)增加。熱用戶(hù)3前的干線AB和EF的流量增大，動(dòng)水壓曲線變陡，用戶(hù)1和2的資用壓頭減少，呈非等比失調(diào)。熱用戶(hù)3后面的熱用戶(hù)4和5的作用壓頭減少，呈等比失調(diào)。整個(gè)網(wǎng)路干線的動(dòng)水壓曲線如圖10-4的虛線AB'C'D'E'F所示。熱用戶(hù)3由于回水加壓泵的作用，其壓力損失△PB'E"增加，流量增大。由此可見(jiàn)，在用戶(hù)處裝設(shè)加壓泵，能夠起到增加該用戶(hù)流量的作用，但同時(shí)會(huì)加大熱網(wǎng)總循環(huán)水量和前端干線的壓力損失，而且其它熱用戶(hù)的資用壓頭和循環(huán)水量將相應(yīng)減少，甚至使原來(lái)流量符合要求的用戶(hù)反而流量不足。因此，在網(wǎng)路運(yùn)行實(shí)踐中，不應(yīng)只從本位出發(fā)，任意在用戶(hù)處增沒(méi)加壓泵，必須有整體觀念，仔細(xì)分析整個(gè)網(wǎng)路水力工況的影響后才能采用。圖10-4用戶(hù)增設(shè)回水加壓泵的網(wǎng)路水力工況變化示澈圖圖10-4用戶(hù)增設(shè)回水加壓泵的網(wǎng)路水力工況變化示澈圖1一網(wǎng)路循環(huán)水系,2—用戶(hù)回水加壓水系［例題10-11網(wǎng)路在正常工況時(shí)水壓圖和各熱用戶(hù)的流量如圖10-5所示。如關(guān)閉熱用戶(hù)3,試求其它各熱用戶(hù)的流量及其水力失調(diào)程度。［解］1.根據(jù)正常工況下的流量和壓降，求網(wǎng)路干管（包括供，回水管）和各熱用戶(hù)的阻力數(shù)s。如對(duì)用戶(hù)5。已知其流量l00m3/h，壓力損失為10X104Pa，根據(jù)式（10-2）TOC\o"1-5"\h\z△P10X104。）s===10Pa/m3/h丸V21002同樣可求得網(wǎng)路干管和各熱用戶(hù)的阻力數(shù)s值，見(jiàn)表10-1。計(jì)算水力工況改變后網(wǎng)路的總阻力數(shù)S（1）求熱用戶(hù)3之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)SIV-530X104ru

SIV-52002（2）求熱用戶(hù)2之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)（熱用戶(hù)3關(guān)閉，下同）

S5=SV5+S=7.5+1.11=8.61網(wǎng)路干管IIImWV壓力損失^P(Pa)10X10410X10410X10410X10410X104流量V(m3/h)600400300200100阻力A數(shù)s(Pa/(m3/h)20.40.6251.112.510熱用戶(hù)12346壓力損失^P(Pa)50X10440X104—20X10410X104流量V(m3/h)100100—100100阻力數(shù)s(Pa/(m3/h)2)5050—2010求熱用戶(hù)2分支點(diǎn)的網(wǎng)路總阻力數(shù)S2_5。熱用戶(hù)2與熱用戶(hù)2之后的網(wǎng)路并聯(lián)，故總阻力數(shù)S2_5可由式(10-6)求得：11111--^==+=+^=0.341+0.158=0.499V'S25、：S5；：sv8.61<40S2S2-5―1—=4.0160.4992⑷求熱用戶(hù)1之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)Sk同理，Sn-5=S2-5+"°16+0.625=4-641求熱用戶(hù)1分支點(diǎn)的網(wǎng)路總阻力數(shù)S1-5，同理11111,…^==^=+—=^^=+^=0.464+0.141=0.6055<S5；s1偵4.641v50S=―1—=2.7321-50.6052最后確定網(wǎng)路的總阻力數(shù)SS=S1-5+S1=2.732+0.4=3.132求網(wǎng)路在工況變動(dòng)后的總流量V。假定網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚(yáng)程不變AP=60X104Pa,=437.7m3/hAP.'60x104V==…\=437.7m3/h根據(jù)各并聯(lián)管段流量分配比例的計(jì)算公式(10-7),求各熱用戶(hù)的流量。求熱用戶(hù)1的流量=VxU土=437.7x0141=102m3/hTOC\o"1-5"\h\z1/、：'S0.6051-5求熱用戶(hù)2的流量1/“訂0158=Vx—=(437.7-102)x0——=106.3m3/hn1/S0.4992-5求熱用戶(hù)4,5的流量V4、V5熱用戶(hù)3之后的網(wǎng)路各管段阻力數(shù)不變。因此，在水力工況變化后各管段的流量均按同一比例變化。干管W的水力失調(diào)度x值為：x=(437.7-102-106.3)/200=229.4/200=1.147因此，熱用戶(hù)4、5的流量分別為，V4=1.147x100=114.7m3/hV5=1.147x100=114.7m3/h其計(jì)算結(jié)果列于表10—2。表10-2熱用戶(hù)12345正常工況時(shí)流量(m3/h)100100100工況變動(dòng)后流量(m3/h)100100水力失調(diào)皮x102106.30114.7114.7正常工況時(shí)用戶(hù)的作用壓差△P(Pa)1.021.0630工況變動(dòng)后用戶(hù)的作用壓差△P(Pa)40x10430x1041.1471.14750x10445.29x10420x10410x10462.34x10439.45x10426.3x10413.14x104確定工況變動(dòng)后各用戶(hù)的作用壓差當(dāng)網(wǎng)路水力工況變化后，熱用戶(hù)2的作用壓差應(yīng)等于熱源出口的作用壓差減去干線工的壓力損失，即：△匕=AP-AP=AP-sV2=60x104-0.4x437.72=52.34x104Pa同理，可計(jì)算出各熱用戶(hù)的作用壓差，其計(jì)算結(jié)果列于表10—2。圖10-5中虛線表示水力工況變化后的各用戶(hù)的作用壓差變化圖。計(jì)算例題說(shuō)明，只要熱網(wǎng)各管段及各熱用戶(hù)的阻力數(shù)為已知值，則可以通過(guò)計(jì)算方法，確定網(wǎng)路的水力工況一一各管段和各熱用戶(hù)的流量以及相應(yīng)的作用壓頭，但計(jì)算極為繁瑣。近年來(lái)，網(wǎng)路計(jì)算理論的不斷完善和電子計(jì)算機(jī)技術(shù)的高度發(fā)展，使得這類(lèi)計(jì)算問(wèn)題容易得到解決。因此，利用計(jì)算機(jī)分'析熱水網(wǎng)路水力工況，并以此來(lái)指導(dǎo)網(wǎng)路進(jìn)行初調(diào)節(jié)，甚至配合微機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)，對(duì)熱水網(wǎng)路實(shí)現(xiàn)遙控等技術(shù)，在國(guó)內(nèi)也得到了應(yīng)用。第三節(jié)熱水網(wǎng)路的水力穩(wěn)定性為了探討影響熱水網(wǎng)路水力失調(diào)程度的因素并研究改善網(wǎng)路水力失調(diào)狀況的方法，在本節(jié)中著重討論熱水網(wǎng)路水力穩(wěn)定性問(wèn)題。所謂水力穩(wěn)定性就是指網(wǎng)路中各個(gè)熱用戶(hù)在其它熱用戶(hù)流量改變時(shí)保持本身流量不變的能力。通常用熱用戶(hù)的規(guī)定流量Vg和工況變動(dòng)后可能達(dá)到的最大流量Vmax的比值y來(lái)衡量網(wǎng)路的水力穩(wěn)定性。即V1J=^^=-—(10-17)maxmax式中y——熱用戶(hù)的水力穩(wěn)定性系數(shù)；Vg——熱用戶(hù)的規(guī)定流量；V：ax——熱用戶(hù)可能出現(xiàn)的最大流量；Vxmax——工況變動(dòng)后熱用戶(hù)可能出現(xiàn)的最大水力失調(diào)度，按式(10-2)，xmax=v^g熱用戶(hù)的規(guī)定流量按下式算出：

.AP,,V=六m3/h(10-18)g1：S、'ly式中^Py——熱用戶(hù)在正常工況下的作用壓差，Pa；Sy7——熱用戶(hù)系統(tǒng)及用戶(hù)支管的總阻力數(shù)，Pa/(m3/h)2。一個(gè)熱用戶(hù)的可能的最大流量出現(xiàn)在其它用戶(hù)全部關(guān)斷時(shí)。這時(shí)，網(wǎng)路干管中的流量很小，阻力損失接近于零；因而熱源出門(mén)的作用壓差可認(rèn)為是全部作用在這個(gè)用戶(hù)上。由此可得，V=胃(10-19)max\SIy式中△[——熱源出口的作用壓差，Pa?！鱌r可以近似地認(rèn)為等于網(wǎng)路正常工況下的網(wǎng)路干管的壓力損失△Pw和這個(gè)用戶(hù)在正常工況下的壓力損失^Py之和，亦即△P=AP+APrwy因此，這個(gè)用戶(hù)可能的最大流量計(jì)算式可以改寫(xiě)為，V=max(10-20)AP+AP"Sy

yV=max(10-20)于是，它的水力穩(wěn)定性就是y=Ly=L—APyVAP+APlAP1APy(1