《角撐件彎曲模設(shè)計(jì)（論文）》

角撐件彎曲模設(shè)計(jì)第1章角撐件工藝性分析 5第2章角撐件沖裁模設(shè)計(jì) 62.1角撐件沖裁工藝性分析 62.2確定沖裁工藝方案 72.3確定模具總體結(jié)構(gòu)方案 82.4工藝與設(shè)計(jì)計(jì)算 92.5模具零、部件設(shè)計(jì)選用 18第3章角撐件彎曲模設(shè)計(jì) 353.1角撐件彎曲工藝性分析 353.2模具結(jié)構(gòu)方案的確定 353.3有關(guān)工藝與設(shè)計(jì)計(jì)算 373.4角撐件彎曲件的回彈 383.5彎曲模工作部分的設(shè)計(jì) 393.6確定模具總體結(jié)構(gòu) 403.7主要模具零件的設(shè)計(jì) 41第4章總結(jié) 42致謝 43摘要最好的產(chǎn)品特性復(fù)雜結(jié)構(gòu)水平的生產(chǎn)方式是非常大的,通過比較、結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)的原型的工作站,多種化合物的死,死的死,死于安裝在模塊安裝在傾斜,雙支柱聯(lián)合指導(dǎo),和螺絲的旋鈕。為了確保操作安全，建立安全標(biāo)準(zhǔn)。空間站技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)是體積小，效率高，質(zhì)量好。關(guān)鍵詞：：模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；多工位；模架第1章角撐件工藝性分析材料：Q235材料厚度：2mm制造精度：IT10生產(chǎn)批量：大批量零件簡(jiǎn)圖：如圖2.1所示圖2.1角撐件零件圖一件2毫米厚的t=2tl>距離，在距離曲線上的邊緣線。彎曲的洞，變形。因此，在規(guī)劃過程中，首先要記住的是，草圖可以達(dá)到的曲線。根據(jù)這些分析，在達(dá)到彎曲要求后，這一拳的部分。第2章角撐件沖裁模設(shè)計(jì)2.1角撐件沖裁工藝性分析（1）制造精度根據(jù)IT10的制造公差水平，工件的大小。耐受性標(biāo)準(zhǔn)，如圖2.2所示的尺寸公差。其他特殊要求。手冊(cè)的任務(wù)，使用部分的要求來實(shí)現(xiàn)。圖2.2角撐件尺寸公差示意圖（2）結(jié)構(gòu)與尺寸結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，對(duì)稱。這些結(jié)構(gòu)因素的直徑(相對(duì)較大、壁厚)的直徑為1.5。（3）材料表2.1常用沖壓材料的性能和規(guī)格碳素結(jié)構(gòu)鋼Q235，抗拉強(qiáng)度σb=380～470MPa，抗剪強(qiáng)度τ=310~380MPa，斷后伸長(zhǎng)率δ10=21~25%。這種材料具有高的彈性和良好的塑性，是最好的切割和機(jī)械化性能。根據(jù)這些分析，最好的角落技術(shù)，碎片，可以進(jìn)行真空處理。2.2確定沖裁工藝方案法院的程序和程序是法院和法庭的唯一程序和程序，包括基本的材料和打擊程序。通常情況下，這通常是一種處理方法。由于批量生產(chǎn)，大量的批次，有以下類型的比較。材料的下降，包括兩個(gè)基本的沖擊過程的碎片，表2.2中列有三種工藝方案。序號(hào)工藝方案結(jié)構(gòu)特點(diǎn)1單工序模生產(chǎn)：落料→沖孔簡(jiǎn)單結(jié)構(gòu)的模具，但需要兩個(gè)過程和兩個(gè)模具來完成生產(chǎn)效率低的部分的加工，以滿足批量生產(chǎn)的需求。在兩個(gè)過程中定位錯(cuò)誤，將很難保證大小孔的準(zhǔn)確性。2復(fù)合模生產(chǎn)：落料-沖孔復(fù)合完全相同的兩個(gè)不同的過程，大大減少了模具的大小，降低了成本，提高了生產(chǎn)效率，也可以提高使用媒體和其他設(shè)備的效率;簡(jiǎn)單、方便、適合大規(guī)模生產(chǎn);它可以保證尺寸的準(zhǔn)確性。3級(jí)進(jìn)模生產(chǎn)：沖孔-落料連續(xù)同一模具的不同位置，完成了兩個(gè)模具過程，生產(chǎn)效率，第二項(xiàng)建議的相對(duì)大小，在車站之間的高定位成本;兩個(gè)非常高的要求，否則不能保證尺寸的準(zhǔn)確性。表2.2方案比較經(jīng)過比較:由于零件是大批量生產(chǎn)的，單工序沖裁效率太低，操作起來不容易。要保證先進(jìn)的沖裁設(shè)備的精度是非常困難的。采用復(fù)合沖裁，零件的精度和直線度好，生產(chǎn)效率高，零件的孔邊不小，模具的強(qiáng)度可以得到保證。根據(jù)以上分析，該部分應(yīng)采用復(fù)合沖裁工藝。這一過程的確定如下:下料——沖孔和沖裁——檢查。2.3確定模具總體結(jié)構(gòu)方案（1）模具類型根據(jù)零件的沖裁過程，采用復(fù)合沖裁模。如圖2-4所示。圖2.3復(fù)合模表2.3根據(jù)上表比較：采用倒裝復(fù)合模。（2）操作與定位方式雖然生產(chǎn)批次較大，但合理安排手工生產(chǎn)以滿足批量生產(chǎn)的要求，降低模具成本。因此，采用人工喂養(yǎng)。考慮零件的尺寸和厚度，為了便于操作，保證零件的精度，建議采用導(dǎo)針導(dǎo)軌和固定擋銷距離的定位方法。（3）卸料與出件方式考慮到零件的厚度，采用彈性放電法。（4）模架類型與精度最薄的部分的厚度，最小的切割間隔，因此，在一個(gè)良好的組合柱狀圖之后的力平衡?？紤]到碎片的精確度，因?yàn)槲业木取?.4工藝與設(shè)計(jì)計(jì)算（1）沖裁件總長(zhǎng)計(jì)算相對(duì)彎曲半徑r/t>0.5，在彎曲之前，在中性層長(zhǎng)度不變的原則下。中性層的曲率半徑可以計(jì)算如下：ρ=r+Kt（2-1）式中ρ——中性層曲率半徑，[ρ]為mm；r——彎曲半徑，[r]為mm；K——中性層位移系數(shù)，查表取K=0.32；t——材料厚度，[t]為mm。可以算得：ρ=r+Kt=2+0.32×2=2.64mm當(dāng)工件的彎曲角為90度時(shí)：L=l1+l2+πρ/2=（90-4）+（40+15-4）+3.14×2.64/2≈141mm（取整）根據(jù)以上計(jì)算，沖裁件如圖2.4所示：圖2.4工件展開圖（2）排樣設(shè)計(jì)排樣在薄板上或帶材上的裁切件的布局稱為沖裁件的布置圖?？瞻撞糠值牟季趾侠砼c否，不僅影響了材料的經(jīng)濟(jì)利用，降低了零件的成本，而且影響了模具的結(jié)構(gòu)、生產(chǎn)效率、部件的質(zhì)量、生產(chǎn)操作的方便性和安全性。利用材料布局的目的是合理利用原材料。衡量布局經(jīng)濟(jì)合理性的指標(biāo)是材料利用率。所謂材料利用率，指的是實(shí)際的空白區(qū)域面積和所使用面積的百分比。材料利用率的計(jì)算公式如下：一個(gè)進(jìn)距的材料利用率η的計(jì)算如下：η=×100%（2-2）式中：A——沖裁件面積（包括內(nèi)形結(jié)構(gòu)廢料），（mm2）；n——一個(gè)進(jìn)距內(nèi)沖裁件數(shù)目;B——條料寬度，（mm）;S——進(jìn)距,（mm）。方案比較為了滿足工件的尺寸要求和簡(jiǎn)單的工作，有兩種方法:該部分是梯形，因此采用了直接對(duì)準(zhǔn)。這樣的布局需要相對(duì)簡(jiǎn)單的模具和方便的生產(chǎn)?？紤]到補(bǔ)償條的定位誤差，保證了合格工件的沖壓，工件與工件邊之間應(yīng)該有一圈。根據(jù)工件厚度，查手冊(cè)可得搭邊：c=1.6mm,d=2.5mm方案一：如下2.5圖所示：圖2.5排樣方案一圖根據(jù)排樣圖的幾何關(guān)系，可以算出條料寬度為B=141+2×2.5=146mm進(jìn)距為S=80+30+2×1.6=113.2mm沖裁件面積為A=80×55+30（141-55-15）+π/2×152-π(10/2)2-π(20/2)2-(5×5-π/4×52=6484.5mm2因此，材料利用率為η=nA/BS×100%=2×6484.5/(146×113.2)×100%≈78.39%方案二：如下圖2.6所示：圖2.6排樣方案二圖根據(jù)排樣圖的幾何關(guān)系，可以算出條料寬度為B=141+3×2.5+55=203.5mm進(jìn)距為S=80+1.6=80.16mm沖裁件面積為A=80×55+30（141-55-15）+π/2×152-π(10/2)2-π(20/2)2-(5×5-π/4×52=6484.5mm2因此，材料利用率為η=nA/BS×100%=2×6484.5/(203.5×81.6)×100%=78.043%與上述兩種方案相比，我們可以看出方案1的材料利用率更高。沖裁力是設(shè)計(jì)模具和選擇壓力機(jī)的重要參數(shù)。計(jì)算沖壓壓力的目的是合理選擇沖壓設(shè)備和設(shè)計(jì)模具。沖孔設(shè)備的公稱壓力必須大于所計(jì)算的沖力。設(shè)計(jì)的模具必須能夠傳輸和承受計(jì)算的沖力，以滿足沖裁的要求。沖力包括沖裁力、卸荷力、推力和頂力的計(jì)算。沖裁力的計(jì)算和沖壓的選擇。沖力主要與材料的性能、厚度、沖裁件的周長(zhǎng)、模具的間隙和刃口的銳度有關(guān)。一般平直邊的沖力F可以按要求計(jì)算：F=K·L·t·τ（2-3）式中：F——沖裁力,N；K——安全系數(shù)，取K=1.3；L——沖裁件的沖裁長(zhǎng)度,mm；t——板料厚度，mm；τ——材料的抗剪強(qiáng)度,Mpa；在沖孔復(fù)合模中，沖裁力包括沖裁力和沖力。gusset零件圖顯示：落料力：L=（80-10）+3/2×2π×5+2（55-10）+（80-30-20）+2（71.15-5）+1/2×2π×15=416.5mm2t=2mmτ=345MPaF落=K·L·t·τ=1.3×416.5×2×345=373.6KN沖孔力：L1=2×10×л=62.8mmL2=2×5×л=31.4mmt=2mmτ=345MPaF孔1=K·L1·t·τ=1.3×62.8×2×345=56.3KNF孔2=K·L2·t·τ=1.3×31.4×2×345=28.2KN卸荷力，推力和彈射力。從沖床上卸下材料所需要的力稱為卸荷力;推動(dòng)材料從?？籽貨_孔方向的推力稱為推力。卸荷力和推力通常采用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。（2-4）。卸料力：F卸=K卸·F落推件力：F推=n·K推·F孔（2-4）式中：K卸、K推——分別為卸料力、推件力系數(shù),其值見表2.2；n——同時(shí)卡在凹模內(nèi)的零件數(shù)；h——凹模直壁洞口的高度。表2.4推件力、頂件力、卸料力系數(shù)料厚/（mm）K推K頂K卸鋼≤0.1>0.1~0.5>0.5~2.5>2.5~6.50.065~0.0750.045~0.0550.04~0.050.03~0.040.10.0630.0550.0450.140.080.060.05卸料力：F卸=K卸·F落=0.05×373.6KN=16.7KN推件力：F推1=n·K推·F孔1=3×0.055×56.3KN=9.3KNF推2=n·K推·F孔2=3×0.055×28.2KN=4.7KN（n=h／t=6mm／2mm=3個(gè)）F總=F落＋ΣF孔＋F卸＋ΣF推=373.6+56.3+28.2+9.3+16.7+4.7KN=528.4KN壓力中心的計(jì)算圖2.7沖孔落料壓力中心圖選定坐標(biāo)系xoy如圖2.7所示。按照壓力中心的計(jì)算公式（2-5）：（2-5）因?yàn)闆_件對(duì)稱于y軸，所以x0=0L1=80mmy1=0mmL2=55mmy2=27.5mmL3=25mmy3=55mmL4=71.15mmy490.58mmL5=15π=47.1mmy5=2×15×sin90°/3.14=135.7mmL6=2×5π=31.4mmy6=126.15mmL7=2×10π=62.8mmy730mm故：y0=(L1×y1+L2×y2+L3×y3+L4×y4+L5×y5+L6×y6+L7×y7+)/(L1+L2+L3+L4+L5+L6+L7)=58.74mm計(jì)算凸、凹模刃口尺寸及公差模具刃口尺寸及公差是影響沖裁件精度，因而，正確確定沖裁凸模和凹模刃口的尺寸及公差，是沖模設(shè)計(jì)的重要環(huán)節(jié)。凸、凹模刃口尺寸公差計(jì)算的原則實(shí)踐證明，落料件的尺寸接近于其凹模刃口尺寸，而沖孔尺寸接近于其凸模刃口尺寸。所以，落料時(shí)取凹模作為設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)件；沖孔時(shí)取凸模作為設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)件。計(jì)算凸模和凹模尺寸時(shí)應(yīng)遵循的原則如下：沖孔時(shí)，先確定凸模刃口尺寸。凸模刃口的基本尺寸取接近或等于孔的最大極限尺寸，以保證凸模磨損在一定范圍內(nèi)也可使用。而凹模的基本尺寸則按凸模刃口的基本尺寸加上一個(gè)最小間隙值。落料時(shí)，應(yīng)先確定凹模刃口尺寸。凹模刃口的基本尺寸取接近或等于零件的最小極限尺寸，以保證凹模磨損在一定范圍內(nèi)也能沖出合格的零件。凸模刃口的基本尺寸則按凹模刃口基本尺寸減小一個(gè)最小間隙值。在確定模具刃口制造公差時(shí)，既要能保證工件的精度要求，又能保證合理的間隙數(shù)值。一般模具制造精度比工件精度高3～4級(jí)。對(duì)沖孔20mm、10mm采用凸、凹模分開加工的方法，其凸、凹模刃口部分尺寸計(jì)算如下：根據(jù)材料厚度，查手冊(cè)可得：圖2.8沖裁間隙Zmax=0.36mmZmin=0.246mmZmax-Zmin=0.114mm查手冊(cè)得，凸、凹模制造公差：圖2.9沖孔、落料時(shí)各部分尺寸公差的分配位置-δ凸=0.014mm+δ凹=0.029mm|-δ凸|-+|δ凹|=0.043<|Zmax-Zmin|=0.114滿足|Zmax-Zmin|≥|-δ凸|-+|δ凹|條件沖孔應(yīng)先確定凸模刃口尺寸，間隙取在凹模上。設(shè)工件孔的尺寸為d+△，其計(jì)算公式為：d凸=（d﹢xΔ）（2-6）d凹=（d凸﹢Zmin）（2-7）式中d凸、d凹——沖孔凸、凹模基本尺寸，mm；Δ——工件制造公差，mm；X——因數(shù)，當(dāng)沖裁件精度在IT10以上時(shí)，x=1;沖孔20mmd凸20=（d1+xΔ）＝（20＋1×0.084）mm＝20.08mmd凹20＝（d凸1＋Zmin）＝（20.08＋0.246）mm＝20.33mm沖孔10mmd凸10=（d2+xΔ）＝(10＋1×0.058)mm＝10.06mmd凹10＝（d凸2＋Zmin）＝(10.06+0.246)mm＝10.31mm由于角撐件落料形狀較復(fù)雜，故采用配合加工方法，其凸、凹模刃口部分尺寸計(jì)算如下：以凹模為基準(zhǔn)件，因凹模磨損后，刃口部分尺寸都增大，因此屬于A類尺寸。按式（2-8）Aj＝(Amax－x△)（2-8）80凹＝（80－1×0.12）mm＝79.88mm55凹＝（55－1×0.12）mm＝54.88mm30凹＝（30－1×0.084）mm＝29.92mm141凹＝（141－1×0.14）m＝140.86mm凸模尺寸按凹模尺寸配制，保證單面間隙為Zmin/2~Zmax/22.5模具零、部件設(shè)計(jì)選用（1）凹模設(shè)計(jì)因沖件的批量較大，考慮凹模的磨損和保證沖件的質(zhì)量，凹模刃口采用直刃壁結(jié)構(gòu)，刃壁高度取6mm，凹模輪廓尺寸計(jì)算如下：沿送料方向的凹模型孔壁間最大距離為：l=80mm垂直于送料方向的凹模型孔壁間最大距離為：b=141mm查手冊(cè)得，凹模壁厚c取40mm因此，沿送料方向的凹模長(zhǎng)度為：L=l+2c=141+2×40=221mm垂直于送料方向的凹模寬度為：B=b+2c=80+2×40=160mm凹模厚度可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式：h=kb（h≥15mm）式中h——凹模厚度，[h]為mm；k——系數(shù)，查手冊(cè)取k=0.2；b——垂直于送料方向的凹模型孔壁間最大距離，[b]為mm。凹模厚度為h=kb=0.2×141=28.2mm≥15mm查手冊(cè)得：H=28mm根據(jù)算得的凹模輪廓尺寸，根據(jù)GB/T2851.8-81選取標(biāo)準(zhǔn)凹模板輪廓尺寸為L(zhǎng)*B*H=250mm×200mm×28mm。其具體零件圖2-10如下：圖2.10凹模零件圖（2）凸凹模設(shè)計(jì)沖孔內(nèi)外邊是切削刃，壁厚取決于內(nèi)外兩面沖壓件的大小。為了保證凸凹模的強(qiáng)度，凸凹模應(yīng)具有一定的壁厚。凸凹模的最小壁厚可由經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定。最小壁厚的凸和凹模因不累積浪費(fèi)。（2-15）。沖裁硬材料時(shí)m=1.5t沖裁軟材料時(shí)m≈t（2-15）對(duì)于倒裝芯片的模具來說，由于孔會(huì)累積浪費(fèi)，最小的壁厚會(huì)更大。其他尺寸按下料要求和固定配合要求確定。具體凸凹模零件圖2-11如下：圖2.11凸凹模零件圖（3）凸模設(shè)計(jì)B型圓形沖床廣泛應(yīng)用于階梯結(jié)構(gòu)，防止從穿孔板中拔出。由于凸模形狀簡(jiǎn)單，材料可以選用T10A，熱處理硬度58～62HRC。表2.5B型凸模（摘自JB/T8057.2-1995）(mm)根據(jù)凸模尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如表2-6，選用：BⅡ10.15×60JB/T8057.2-1995T10ABⅡ20.2×60JB/T8057.2-1995T10A材料：T10A技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定（1）凸模固定板表2.6矩形固定板（摘自JB/T7643.2-1994）根據(jù)落料凹模尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，查手冊(cè)，應(yīng)該選用：固定板250×200×24—45鋼JB/T7643.2-1994材料：45鋼技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定（2）凸模墊板表2.7矩形墊板（摘自JB/T7643.3-1994）根據(jù)落料凹模尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，查手冊(cè)，應(yīng)該選用：墊板250×200×6—45鋼JB/T7643.3-1994材料：45鋼技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定（4）模架的選用為了保證框架具有足夠的強(qiáng)度、剛度和精度，使工件達(dá)到質(zhì)量要求，使用最廣泛的導(dǎo)套和導(dǎo)套作為導(dǎo)向裝置的模具框架。本設(shè)計(jì)選擇后導(dǎo)柱的后導(dǎo)柱。導(dǎo)套安裝在上模架的頂部和背面。模具的面積是導(dǎo)套前的有效面積，可用于沖壓更寬的帶材，并可用于剩余材料。進(jìn)料、操作方便，可縱向、橫向喂料。這種模架適合大批量生產(chǎn)。表2.8后惻導(dǎo)柱模架（摘自GB/T2851.3-1990）根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如圖2-10，選用：模架250×200×220～265ⅠGB/T2851.3-1990技術(shù)條件：按JB/T8050-1999的規(guī)定⑴下模座表2.9后惻導(dǎo)柱下模架（摘自GB/T2855.6-1990）根據(jù)模架尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：下模座250×200×60GB/T2855.6-1990技術(shù)條件：按JB/T8070-1995的規(guī)定⑵上模座根據(jù)模架尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：上模座250×200×50GB/T2855.5-1990技術(shù)條件：按JB/T8070-1995的規(guī)定⑶導(dǎo)柱表2.10A型導(dǎo)柱（摘自JB/T7187.1-1995）根據(jù)模架尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：導(dǎo)柱A32m5×210JB/T7187.1-1995技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定⑷導(dǎo)套根據(jù)模架尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：導(dǎo)套A32H6×100×45JB/T7187.3-1995技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定表2.11A型導(dǎo)套（摘自JB/T7187.3-1995）⑸模柄表2.12凸緣模柄（摘自JB/T7646.2）根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：B50JB/T7646.2材料：Q235技術(shù)條件：按JB/T77653-1994的規(guī)定（5）卸料裝置設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)采用柔性卸料裝置，包括卸料板、彈性元件和卸料螺桿。（1）彈性元件根據(jù)匹配尺寸和冷沖壓模具標(biāo)準(zhǔn)，如表2-9所示，可以選擇：聚胺酯彈性體32×10.5×20JB/T7650.9-1995表2.13聚酯氨彈性體（摘自JB/T7650.9-1995）（mm）（2）卸料螺釘根據(jù)尺寸以及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，可以選用：表2.14圓柱頭內(nèi)六角卸料螺釘（摘自JB/T7650.461994）圓柱頭內(nèi)六角卸料螺釘M10×70JB/T7650.6材料：45熱處理硬度35～40HRC技術(shù)條件：按GB/T3098.3-2000的規(guī)定數(shù)量：4個(gè)⑶卸料板根據(jù)凸凹模尺寸，卸料板輪廓尺寸定為200mm×200mm×18mm。其他尺寸根據(jù)卸料裝置和安裝固定要求確定。材料可以選用45鋼。6）推件裝置設(shè)計(jì)⑴頂板根據(jù)模架尺寸以及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，頂板選用：表2.15頂板（摘自JB/T7650.4-1994）（mm）頂板A40JB/T7650.4材料：45熱處理硬度43～48HRC技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定（2）推桿根據(jù)尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，可以選用：表2.16帶肩推桿（摘自JB/T7650.1-1994）（mm）推桿1推桿A8×120JB/T7650.1材料：45熱處理硬度43～48HRC技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定（3）頂桿根據(jù)尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，可以選用：表2.17頂桿（摘自JB/T7650.3-1994）（mm）頂桿8×40JB/T7650.3材料：45熱處理硬度43～48HRC技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定數(shù)量：2個(gè)定位零件設(shè)計(jì)⑴固定擋料銷根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如表2-13，選用適當(dāng)尺寸的固定擋料銷：表2.18活動(dòng)擋料銷JB/T7649.9-1994(mm)活動(dòng)擋料銷6x16JB/T7649.9材料：45熱處理硬度43～48HRC技術(shù)條件:按JB/T7653-1994的規(guī)定⑵導(dǎo)料銷根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如表2-14，選用適當(dāng)尺寸的導(dǎo)料銷：表2.19導(dǎo)正銷（摘自JB/T7647.3-1994）(mm)導(dǎo)料銷2M6×16/T119.1數(shù)量：4個(gè)⑸螺釘根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如表2.20選用適當(dāng)尺寸的螺釘：螺釘M10x60GB/T70.1表2.20圓柱頭六角螺釘JB/T770.1-2000⑹銷根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用適當(dāng)尺寸的銷：表2.21銷1銷M6×55GB/T119.1銷2銷A8×80GB/T119.12.26壓力機(jī)選擇及模具的閉合高度（1）壓力機(jī)選用原則一般來說，在確定壓力機(jī)的規(guī)格時(shí)應(yīng)遵循以下原則。壓力機(jī)的額定壓力不小于沖壓工藝所要求的壓力。壓力機(jī)的滑塊行程應(yīng)滿足工件高度的要求，并在沖壓后將工件從模具中取出。壓力機(jī)的關(guān)閉高度、工作臺(tái)的大小和滑塊的大小應(yīng)符合模具的正確安裝。特別是，關(guān)閉高度的壓力機(jī)應(yīng)該適應(yīng)關(guān)閉高度的模具。壓力機(jī)滑塊的數(shù)量應(yīng)滿足生產(chǎn)率和材料變形速度的要求。（2）曲柄壓力機(jī)規(guī)格選擇曲柄壓力機(jī)可按床和結(jié)構(gòu)分為開閉曲柄壓力機(jī)。打開按固定桌面，傾斜和升降臺(tái)三。固定式臺(tái)式壓力機(jī)剛性好，抗震穩(wěn)定性好，適用于大噸位。通過傾斜壓下重量產(chǎn)生的廢物。升壓機(jī)適用于沖孔、修邊、彎折過程，在模具高度上有較大的變化。根據(jù)沖壓力的計(jì)算，總的沖裁力為528.4KN，考慮到壓力機(jī)的適用范圍，故選取630KN的開式雙柱可傾壓力機(jī)JB23-63.其數(shù)據(jù)規(guī)格如下:公稱壓力：630KN滑塊行程：100mm滑塊行程次數(shù)：40次/分最大封閉高度：400mm封閉高度調(diào)節(jié)量：80mm滑塊中心線至床身距離：310mm立柱距離：420mm工作臺(tái)尺寸：左右570mm前后860mm工作墊板厚h：80mm工作臺(tái)孔尺寸：前后110mm左右450mm模柄孔尺寸：直徑50mm深度70mm床身最大可傾角：25°3）模具的封閉高度H在以下范圍內(nèi)：Hmax-5mm≥H模+h≥Hmin+10mm315mm≥H?！?50mm第3章角撐件彎曲模設(shè)計(jì)3.1角撐件彎曲工藝性分析彎曲是一個(gè)沖壓過程，造成塑性變形和形成具有一定角度形狀的零件。彎曲過程可以在傳統(tǒng)的模壓機(jī)上進(jìn)行，也可以在特殊的彎曲機(jī)或彎曲裝置上進(jìn)行。具有良好的可制造性的彎曲件，不僅可以簡(jiǎn)化彎曲過程和模具設(shè)計(jì)，而且能提高彎曲件的精度和材料的節(jié)省。具有良好的可制造性的彎曲件，不僅可以簡(jiǎn)化彎曲過程和模具設(shè)計(jì)，而且能提高彎曲件的精度和材料的節(jié)省。彎曲部分的技術(shù)屬性可以從最小彎曲半徑,分析的直邊高度彎曲,彎曲部分的孔邊距,添加過程的孔,槽和轉(zhuǎn)移曲線,連接帶和定位過程,彎曲部分的準(zhǔn)確性等等：由零件圖2-1所示，角撐件屬于板材彎曲。內(nèi)彎曲半徑是R2mm，彎曲角度成90o，彎邊長(zhǎng)55mm，根據(jù)彎曲的技術(shù)要求，彎曲部分的彎曲曲線大于所需的最小距離。在彎曲過程中不會(huì)出現(xiàn)孔繁星，彎曲過程也能滿足工件的質(zhì)量要求。3.2模具結(jié)構(gòu)方案的確定彎曲零件常見的模具結(jié)構(gòu)有以下幾種。如圖2.11所示：圖2.11彎曲模結(jié)構(gòu)方案示意圖鑒于本部分的實(shí)際要求和相對(duì)定位和精度要求，上述方案難以保證。因此，彎曲模結(jié)構(gòu)的方案，如以下的V片，圖2.12所示：圖2.12V件彎曲模結(jié)構(gòu)方案示意圖由于是單邊彎曲，彎曲時(shí)坯料容易偏移，但可以利用坯料上的孔為定位孔配合定位銷進(jìn)行定位。3.3有關(guān)工藝與設(shè)計(jì)計(jì)算校正彎曲力按下面的公式近似計(jì)算：F校=Aq式中F?！Ｕ龔澢Γ琜F校]為N；A——校正部分投影面積；[A]為mm2；q—單位校正力，[q為MPa，查手冊(cè)取p=50MPa?？梢运愕茫篈=80x55+35x30-π(20/2)2=5136mm2F校=Aq=5136x50=256800N=256.8KN自由彎曲力可按下式計(jì)算：F自=0.6Kbt2σb/（r+t）式中F自——自由彎曲力，[F自]為N；b——彎曲件寬度，[b]為mm；t——彎曲件厚度，[t]為mm；r——彎曲件的內(nèi)彎曲半徑，[r]為mm；σb——材料的強(qiáng)度極限，[σb]MPa；K——安全系數(shù)，一般取K=1.3?？梢运愕茫篎自=0.6Kbt2σb/（r+t）=0.6×1.3×80×22×460/（2+2）=28.7KN頂件力可按下式計(jì)算：F=0.8F自式中F自——自由彎曲力，[F自]為N；F——頂件力，[F]為N?？梢运愕茫篎=0.8F自=0.8×28.7=22.96KN工藝壓力P∑=F校+F+F自=256.8+22.96+28.7=308.46KN3.4角撐件彎曲件的回彈（1）彎曲過程不完全是材料的塑性變形過程，而是彎曲部分的彈性變形。當(dāng)工件的彎曲從模具中取出后，由于彈性變形的恢復(fù)，工件的彎曲角度和彎曲半徑都發(fā)生了變化，所以彎曲部分的形狀與模具的特征不完全相同。這種現(xiàn)象被稱為反彈?；貜椀拇笮⊥ǔＳ媒嵌然貜椓喀う梁颓驶貜棪う褋肀硎?。（2）影響回彈的因素材料的力學(xué)性能角度回彈量及曲率回彈量與材料的屈服點(diǎn)σs成正比，與彈性模量E成反比。材料的相對(duì)彎曲半徑R/t當(dāng)其他條件相同時(shí)，R/t值越小，則：Δα/α與Δρ/ρ也越小。彎曲工件的形狀一般彎制U形工件要比彎制V形工件的回彈量要小。模具間隙在彎曲U形工件時(shí)，凸模與凹模之間的間隙越小，則回彈量越小；Z/2<t時(shí)，可能產(chǎn)生負(fù)回彈。校正彎曲時(shí)的較正力校正力小，回彈量大，增加校正力可減小回彈量。（3）回彈量的確定由于影響回彈值的因素很多，各種因素相互影響，理論分析和計(jì)算比較復(fù)雜，不準(zhǔn)確。因此，一般來說，模具設(shè)計(jì)中回彈量的確定主要是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值來確定的，然后在實(shí)際的測(cè)試模型中進(jìn)行修正。只有當(dāng)彎曲工件的圓角半徑R》（5-8）t時(shí)，計(jì)算才近似正確。當(dāng)R<（5-8）t時(shí)，工件的彎曲半徑一般變化不大，只考慮角度回彈。本零件的R=2，遠(yuǎn)小于（5-8）t=10-16mm,只考慮角度回彈量Δα，查角度回彈的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值表可得：Δα=1.5o減小回彈量的措施回彈必須發(fā)生在彎曲過程中。如前所述，反彈的大小與彎曲的方法和模具的結(jié)構(gòu)有