低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對策課件

低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對策2015年9月大唐華中電力試驗(yàn)研究所

低氮燃燒器2015年9月大唐華中電力試驗(yàn)研究所低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對策一、灰渣含碳量升高二、汽溫異常三、汽溫、壁溫偏差大四、負(fù)荷響應(yīng)速率慢五、爐內(nèi)結(jié)渣六、水冷壁高溫腐蝕低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對策一、灰渣含碳量升高一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（一）灰渣含碳量升高

低氮燃燒器改造后灰渣含碳量一般情況下會(huì)在原來基礎(chǔ)上又所升高，燃用煤質(zhì)的著火燃盡特性越差，灰渣含碳量升高的幅度越大。

不同煤種低氮改造后飛灰含碳量升高情況煤種揮發(fā)分飛灰含碳量升高值對應(yīng)q4升高值高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥30％0.5～1.00.23～0.46%中等揮發(fā)分煙煤25％≤Vdaf≤30％1.0～1.50.46～0.69%低揮發(fā)分煙煤20％≤Vdaf≤25％1.5～2.00.69～0.92%中高揮發(fā)分貧煤15％≤Vdaf≤20％2.0～2.50.92～1.15%無煙煤及低揮發(fā)分貧煤7％≤Vdaf≤15％2.5～4.51.15～2.07%一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（一）灰一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（一）灰渣含碳量升高

不同煤種低氮改造后爐渣含碳量升高情況煤種揮發(fā)分爐渣含碳量升高值對應(yīng)q4升高值高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥30％1.5～2.00.08～0.11%中等揮發(fā)分煙煤25％≤Vdaf≤30％2.0～2.50.11～0.14%低揮發(fā)分煙煤20％≤Vdaf≤25％2.5～3.00.14～0.16%中高揮發(fā)分貧煤15％≤Vdaf≤20％3.0～4.00.16～0.22%無煙煤及低揮發(fā)分貧煤7％≤Vdaf≤15％4.0～5.50.22～0.30%一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（一）一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策(二）飛灰含碳量升高的原因低氮燃燒器改造后，主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)降低（0.8～0.85），使主燃區(qū)燃盡率降低，而燃盡區(qū)距屏底距離較近，燃盡區(qū)燃盡率的增加不足于彌補(bǔ)主燃區(qū)燃盡率的減小時(shí)，爐膛出口總的煤粉燃盡率降低，引起飛灰含碳量升高。（三）爐渣含碳量升高的原因

低氮燃燒器改造后，一次風(fēng)速及帶粉情況基本不變，但爐膛-風(fēng)箱壓差減小，下二次風(fēng)量減小，特別是下二次風(fēng)也采用減小面積的改造時(shí)，下二次風(fēng)量進(jìn)一步減小，造成下二次風(fēng)托粉能力減弱，一次風(fēng)中煤粉更容易落入冷灰斗，引起爐渣含碳量升高。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策(二）飛一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（四）低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的治理對策1飛灰含碳量升高的治理對策（1)將煤粉磨的更細(xì)、提高煤粉的燃盡性能

煤粉越細(xì)，燃盡所需的時(shí)間越短，越容易燃盡，將煤粉磨的更細(xì)，可使燃盡區(qū)的燃盡率提高，從而降低低氮改造后飛灰含碳量。

不同煤種低氮改造前后煤粉細(xì)度的控制策略：煤種揮發(fā)分（Vdaf)低氮燃燒器改造前低氮燃燒器改造后煙煤20≤Vdaf≤40R90=4+0.5nVdafR90=0.5nVdaf劣質(zhì)煙煤20≤Vdaf≤40Aar≥37R90=4+0.35nVdafR90=0.5nVdaf貧煤10≤Vdaf≤20R90=2+0.5nVdafR90=0.5nVdaf無煙煤6≤Vdaf≤10R90=0.5nVdafR90=0.5nVdaf一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（四）低一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（2）合理控制SCR入口NOx濃度

SCR入口NOx濃度控制越低，所需的空氣分級程度越高（燃盡風(fēng)量越大），主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)越低，主燃區(qū)的燃盡率越低，對應(yīng)飛灰含碳量越高。要根據(jù)所燃煤質(zhì)的情況控制SCR入口NOx的濃度。燃煤揮發(fā)分越低，SCR入口NOx濃度控制越高。若不根據(jù)煤種的情況控制SCR入口NOx濃度，往往會(huì)使低揮發(fā)分煤種SCR入口NOx濃度控制過低，引起飛灰含碳量大幅升高。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（2）合一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策煤種Vdaf(％)SCR入口NOx控制濃度（mg/Nm3)超高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥37250～300高揮發(fā)分煙煤30≤Vdaf≤37300～350中等揮發(fā)分煙煤25≤Vdaf≤30350～380低揮發(fā)分煙煤20≤Vdaf≤25380～420高揮發(fā)分貧煤18≤Vdaf≤20420～450中揮發(fā)分貧煤15≤Vdaf≤18450～500低揮發(fā)分貧煤13≤Vdaf≤15500～580無煙煤6≤Vdaf≤13580～850不同煤種SCR入口NOx控制值：一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策煤種V一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策(3)對于設(shè)置CFS二次風(fēng)的燃燒器，增大CFS風(fēng)門開度

對于設(shè)置CFS二次風(fēng)的燃燒器，增大CFS二次風(fēng)門開度（相應(yīng)減小其它二次風(fēng)門開度），爐內(nèi)切圓直徑增大，主燃區(qū)著火變好，同時(shí)煙氣在還原區(qū)以下的停留時(shí)間延長，主燃區(qū)的燃盡率增加；CFS開度增大后，主燃區(qū)二次風(fēng)混合延遲，并且在主燃區(qū)的NOx升成量減小。在保持SCR入口NOx濃度不變的前提下，可減小SOFA開度，使?fàn)t內(nèi)空氣分級程度降低，進(jìn)一步提高主燃區(qū)燃盡率，從而降低飛灰含碳量。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策(3)對于一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（4）通過分離器改造，提高煤粉均勻性指數(shù)

進(jìn)行動(dòng)態(tài)分離器改造，提高煤粉均勻性指數(shù)。動(dòng)態(tài)分離器改造后煤粉均勻性指數(shù)由原來的1.0提高到1.15～1.20，在細(xì)度相同的情況下降低了粗顆粒煤粉的數(shù)量，可降低飛灰含碳量。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（4）通過一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策2爐渣含碳量升高的治理對策（1）增大下二次風(fēng)噴口面積通過改造，增大下二次風(fēng)噴口面積（高度方向），增強(qiáng)下二次風(fēng)托粉能力，減少一次風(fēng)中煤粉落入冷灰斗的數(shù)量；（2)增大下二次風(fēng)與下一次風(fēng)噴口間距對于揮發(fā)分較低的貧煤，還需增加下二次風(fēng)到下層一次風(fēng)的間距，延遲下二次風(fēng)與下層一次風(fēng)的混合，使下層一次風(fēng)煤粉燃盡率增加。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策2爐渣

二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（一）汽溫異常低氮燃燒器改造后汽溫異常表現(xiàn)為三種情況：1減溫水量大幅升高

主要發(fā)生在對沖旋流燃燒方式的鍋爐及容積熱負(fù)荷較高的四角切圓燃燒鍋爐上2低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低

主要發(fā)生在四角切圓燃燒鍋爐上，燃煤揮發(fā)分越低，低負(fù)荷再熱汽溫下降幅度越大；容積熱負(fù)荷越低，低負(fù)荷再熱汽溫下降幅度越大。對于貧煤鍋爐采用直吹式制粉系統(tǒng)時(shí)，低負(fù)荷再熱汽溫降低可達(dá)20℃，對于儲(chǔ)藏式熱風(fēng)送粉系統(tǒng)，若低氮燃燒器改造時(shí)采用部分三次風(fēng)下移方案，低負(fù)荷再熱汽溫下降可達(dá)50℃二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（一3升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低

四角切圓燃燒方式鍋爐低氮燃燒器改造后，在升負(fù)荷過程中汽溫大幅升高，嚴(yán)重時(shí)發(fā)生超溫及過熱情況；降負(fù)荷時(shí)汽溫大幅降低，10分鐘內(nèi)汽溫最大降幅可達(dá)40～50℃。此種情況對受熱面及汽機(jī)轉(zhuǎn)子而言，容易產(chǎn)生交變應(yīng)力，影響機(jī)組壽命；對于低負(fù)荷再熱汽溫業(yè)已偏低的鍋爐，降負(fù)荷過程汽溫在原來基礎(chǔ)上進(jìn)一步快速降低，末級葉片處含濕量大增，容易造成末級葉片斷裂，給機(jī)組安全帶來較大的風(fēng)險(xiǎn)。

二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策3升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（二）減溫水量大幅升高的原因

四角切圓燃燒鍋爐容積熱負(fù)荷設(shè)計(jì)較高者（對應(yīng)燃用高揮發(fā)分煙煤）及旋流對沖燃燒鍋爐低氮改造后，由于主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)大幅減少，主燃區(qū)燃盡率大幅降低，煤粉后燃嚴(yán)重，火焰中心上移過多，造成爐膛出口溫度升高，爐膛水冷壁吸熱量減?。ㄕ舭l(fā)量減少），過熱器、再熱器吸熱量增加，引起減溫水量大幅升高（或汽溫大幅升高）。同時(shí)旋流對沖燃燒方式鍋爐低氮后，結(jié)渣會(huì)加劇，水冷壁換熱能力減弱，也使?fàn)t膛出口煙溫升高，進(jìn)一步增大了減溫水量。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（二）減溫水量二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（三）減溫水量大幅升高的治理對策

1四角切圓燃燒方式鍋爐（1）增大爐內(nèi)切圓直徑

通過改造增大爐內(nèi)切圓直徑，使煤粉在主燃區(qū)停留時(shí)間延長，同時(shí)使主燃區(qū)火焰更貼盡水冷壁面，增大水冷壁吸熱量。（2）減小二次風(fēng)與一次風(fēng)的距離

通過改造，將二次風(fēng)適當(dāng)下移（保持面積不變），使二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合提前，使燃燒發(fā)展提前，從而增加水冷壁吸熱量。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（三）減溫水量二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（3）增大二次風(fēng)噴口面積

通過改造增大二次風(fēng)噴口面積，在保持主燃區(qū)二次風(fēng)量不變的情況下降低二次風(fēng)風(fēng)速，使二次風(fēng)切圓增大，提高爐內(nèi)水冷壁的吸熱量。（4）對于直流爐，增大水煤比，降低分離器出口過熱度對于直流爐，增大水煤比，降低分離器出口過熱度，從而增大水冷壁換熱量，降低爐膛出口煙溫。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（3）增大二次二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策2旋流對沖燃燒方式鍋爐（1)通過改造減小二次風(fēng)擴(kuò)口角度，使二次風(fēng)混入適當(dāng)提前，減輕爐內(nèi)結(jié)渣。(2)通過調(diào)整增大燃盡風(fēng)中心直流風(fēng)的風(fēng)量，使燃盡風(fēng)的穿透能力增強(qiáng)，使?fàn)t膛中心的煤粉燃盡率增加。(3)對于直流爐，增大水煤比，降低分離器出口過熱度，從而增大水冷壁換熱量，降低爐膛出口煙溫。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策2旋流對沖燃燒二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（四）低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低的原因

四角切圓燃燒方式鍋爐低氮改造時(shí)，若改造后的二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱間間隙過大時(shí)，間隙處存在大量的無組織漏風(fēng)，低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)不投運(yùn)的燃燒器對應(yīng)的二次風(fēng)雖然關(guān)閉，但也存在漏風(fēng)，使得低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)投運(yùn)燃燒器對應(yīng)二次風(fēng)噴口風(fēng)速很低。二次風(fēng)速過低時(shí)，二次風(fēng)對應(yīng)的爐內(nèi)切圓直徑增大較多，二次風(fēng)處爐內(nèi)火焰離水冷壁更近，使此處水冷壁換熱量增加，爐膛出口煙溫降低，引起低負(fù)荷時(shí)再熱汽溫降低。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（四）低負(fù)荷再二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（五）低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低的治理對策（1）封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙

封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙，減小無組織漏風(fēng)，使主燃區(qū)二次風(fēng)風(fēng)速提高，從而減小主燃區(qū)爐內(nèi)二次風(fēng)切圓直徑。（2）適當(dāng)減小爐內(nèi)切圓直徑

通過改造，適當(dāng)減小爐內(nèi)切圓直徑，減少水冷壁吸熱量。（3）在爐內(nèi)增設(shè)衛(wèi)燃帶

利用檢修機(jī)會(huì)，在爐內(nèi)背火側(cè)增設(shè)一定數(shù)量衛(wèi)燃帶，減少水冷壁吸熱量，從而提高爐膛出口煙溫。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（五）低負(fù)荷再二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（六）升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低的原因

低氮燃燒器改造后，由于主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)大幅降低（0.8），主燃區(qū)燃燒呈嚴(yán)重缺風(fēng)狀態(tài)，加負(fù)荷過程的前期，氧量逐漸減小，說明風(fēng)量的增加速率慢于燃料量增加速率，雖然風(fēng)量在增加，但此時(shí)主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)在減小，主燃區(qū)燃燒更加缺風(fēng)、燃燒發(fā)展不起來，導(dǎo)致主燃區(qū)煤粉燃盡率降低，而燃盡區(qū)由于可燃質(zhì)增加，燃燒加劇，造成火焰中心上移，爐膛出口溫度升高，引起鍋爐汽溫大幅升高。降負(fù)荷過程中氧量逐漸增大，說明風(fēng)量的減小速率慢于燃料量減小速率，雖然風(fēng)量在減小，但主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)在增大，主燃區(qū)燃盡率增加，燃盡區(qū)燃盡率降低，火焰中心降低，爐膛出口煙溫降低，引起鍋爐汽溫大幅降低。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（六）升負(fù)荷時(shí)二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（七）升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低的對策（1）對熱工參數(shù)進(jìn)行整定

對熱工參數(shù)進(jìn)行整定，增大升、降負(fù)荷過程中風(fēng)量調(diào)節(jié)速率，使風(fēng)量的增加速率與燃料量增加的速率相適應(yīng)。（2）對主燃區(qū)二次風(fēng)進(jìn)行調(diào)整

升負(fù)荷過程中，同時(shí)增大主燃區(qū)二次風(fēng)門開度，使二次風(fēng)分級程度降低，提高主燃區(qū)燃盡率，減少火焰中心上移；降負(fù)荷過程中，同時(shí)減小主燃區(qū)二次風(fēng)門開度，使二次風(fēng)分級程度增加，降低主燃區(qū)燃盡率，減少火焰中心下移，使主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)保持相對穩(wěn)定。

二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（七）升負(fù)荷時(shí)三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（一）汽溫、壁溫偏差大

四角切圓燃燒鍋爐低氮燃燒器改造后，容易在分隔屏、后屏產(chǎn)生較大的汽溫及壁溫偏差，嚴(yán)重時(shí)過熱器一（二)級減溫水量大幅增加，導(dǎo)致屏式過熱器后汽溫大幅降低，引起過熱器出口溫度降低。若一二級減溫水量控制不佳，屏式過熱器局部管材壁溫超過報(bào)警值，長期運(yùn)行容易造成屏過過熱器爆管。三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（一）三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（二）汽溫、壁溫偏差大的原因

四角切圓鍋爐低氮改造后，若二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱間間隙過大及低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)停運(yùn)燃燒器對應(yīng)二次風(fēng)門關(guān)閉不嚴(yán)，使得主燃區(qū)二次風(fēng)速減低過多，造成二次風(fēng)切圓直徑增大，使主燃區(qū)旋流數(shù)增大，引起爐膛上部殘余扭轉(zhuǎn)增大，使屏過、高過、高再汽溫、壁溫偏差增大，低負(fù)荷運(yùn)行若為提高再熱汽溫而采用上組燃燒器運(yùn)行，由于上層燃燒器離屏底距離減小，此種偏差會(huì)進(jìn)一步增大。三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（二）汽三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（三）汽溫、壁溫偏差大的治理對策1.封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙2.對二次風(fēng)門進(jìn)行整定，使其能夠關(guān)閉嚴(yán)密3.對于切圓直徑設(shè)計(jì)偏大者，通過改造減小爐內(nèi)切圓直徑4.對于采用二次風(fēng)CFS設(shè)計(jì)者，減小CFS風(fēng)門開度或減小CFS噴口偏轉(zhuǎn)角5.對CCOFA或SOFA噴口進(jìn)行反切調(diào)整6.引風(fēng)機(jī)采用出力偏置運(yùn)行方式7.SOFA采用差別擺角運(yùn)行方式三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（三）

四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（一）負(fù)荷響應(yīng)速度慢的現(xiàn)象

四角切圓鍋爐低氮改造后，鍋爐對機(jī)組負(fù)荷的響應(yīng)速度降低，往往出現(xiàn)跟不上調(diào)度要求的情況，表現(xiàn)在負(fù)荷指令變化初期鍋爐蒸發(fā)量變化緩慢，而后期負(fù)荷又快速變化，出現(xiàn)負(fù)荷超調(diào)的情況，同時(shí)在變負(fù)荷時(shí)汽溫、汽壓不易控制。四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（二）負(fù)荷響應(yīng)速度慢原因低氮燃燒器改造后，主燃區(qū)燃燒呈嚴(yán)重缺風(fēng)狀態(tài)，加負(fù)荷過程中，氧量逐漸減小，風(fēng)量的增速慢于燃料量的增速，此時(shí)主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)仍在減小，主燃區(qū)燃燒更加缺風(fēng)，燃燒發(fā)展緩慢，導(dǎo)致水冷壁蒸發(fā)出來的蒸汽量增加很少，主汽壓力升不起來，引起加負(fù)荷速率減慢。降負(fù)荷過程中氧量逐漸增大，說明風(fēng)量的減小速率慢于燃料量的減小速率，主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)增大，主燃區(qū)燃盡率增加，水冷壁蒸發(fā)量降低很有限，主汽壓了降不下來，引起減負(fù)荷速率減慢。四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（二）負(fù)四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（三）負(fù)荷響應(yīng)速率慢的治理對策對風(fēng)量調(diào)節(jié)參數(shù)進(jìn)行整定

對風(fēng)量調(diào)節(jié)參數(shù)進(jìn)行整定，增大升、降負(fù)荷過程中風(fēng)量調(diào)節(jié)速率，使風(fēng)量的增加速率與燃料量增加的速率相適應(yīng)。四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（三）負(fù)（一）爐內(nèi)結(jié)渣

對于旋流對沖燃燒的鍋爐，低氮燃燒器改造后容易發(fā)生爐內(nèi)結(jié)渣；四角切圓燃燒方式鍋爐，低氮燃燒器改造時(shí)若一、二次風(fēng)同向切圓且二次風(fēng)部分采用CFS偏置布置，改造后也容易發(fā)生爐內(nèi)水冷壁結(jié)渣。

五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（一）爐內(nèi)結(jié)渣五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治（二）爐內(nèi)結(jié)渣的原因1四角切圓燃燒方式結(jié)渣的原因

四角切圓鍋爐低氮改造時(shí)，二次風(fēng)采用CFS方式布置，若偏置角度過大時(shí)，爐內(nèi)切圓直徑偏大，會(huì)引起一次風(fēng)煤粉氣流刷墻，造成爐內(nèi)水冷壁結(jié)渣。2旋流對沖燃燒方式結(jié)渣的原因（1）水冷壁結(jié)渣的原因

旋流對沖燃燒鍋爐低氮改造時(shí)，由于采用增大二次風(fēng)擴(kuò)錐角度方式，使二次風(fēng)擴(kuò)角過大，旋流強(qiáng)度增大，一次風(fēng)煤粉著火提前且燃燒器出口外回流更貼近燃燒器壁面，外回流溫度更高，更多的高溫?zé)煔鈹y帶熔融的灰通過外回流抵達(dá)燃燒器出口四周壁面，引起燃燒器四周結(jié)渣。

五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（二）爐內(nèi)結(jié)渣的原因五、低氮燃燒器改五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策由于二次風(fēng)擴(kuò)角增大，一次風(fēng)煤粉氣流尾部與二次風(fēng)的混合減弱，一次風(fēng)尾部處于嚴(yán)重缺風(fēng)燃燒狀態(tài)，在對沖作用下，爐膛中心氣流往兩側(cè)墻運(yùn)動(dòng)，并在兩側(cè)墻中間部位燃燒，使該處產(chǎn)生高溫及高還原性氣氛，引起煤粉灰熔點(diǎn)溫度降低150℃以上，使側(cè)墻中間部位的灰在到達(dá)壁面時(shí)仍處熔融狀態(tài)，粘附到壁面時(shí)形成側(cè)墻結(jié)渣。五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策由于二次風(fēng)擴(kuò)角增五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（2）屏過結(jié)渣的原因

旋流對沖燃燒鍋爐由于二次風(fēng)擴(kuò)角增大，一次風(fēng)煤粉氣流尾部與二次風(fēng)的混合減弱，一次風(fēng)尾部處于嚴(yán)重缺風(fēng)燃燒狀態(tài)，使主燃區(qū)爐膛深度中心煤粉燃盡率降低，若SOFA中心直流風(fēng)穿透能力不足時(shí)，到達(dá)屏底的煤粉燃盡率仍然偏低，使屏底煙氣溫度升高，且高于灰熔點(diǎn)溫度，熔融灰在屏上凝結(jié)，形成屏上結(jié)渣。五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（2）屏過結(jié)渣的五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（三）爐內(nèi)結(jié)渣的治理對策1四角切圓燃燒方式（1）通過改造減小CFS偏轉(zhuǎn)角度

減小CFS偏轉(zhuǎn)角度，可減小爐內(nèi)切圓直徑，降低一次風(fēng)煤粉氣流刷墻概率，從而減輕爐內(nèi)結(jié)渣。（2）減小CFS風(fēng)門開度

運(yùn)行中減小CFS風(fēng)門開度，可降低CFS風(fēng)量，使?fàn)t內(nèi)切圓直徑減小，從而減輕爐內(nèi)結(jié)渣。CFS：預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（三）爐內(nèi)結(jié)渣的治五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策2旋流對沖燃燒方式（1）通過改造減小二次風(fēng)擴(kuò)錐角度

減小二次風(fēng)擴(kuò)錐角后，二次風(fēng)擴(kuò)角減小，旋流強(qiáng)度降低，外回流遠(yuǎn)離燃燒器出口壁面，可減輕燃燒器四周結(jié)渣；同時(shí)一次風(fēng)尾部與二次風(fēng)混合增強(qiáng)，主燃區(qū)爐膛深度中心煤粉燃盡率增加，煙氣對沖后到達(dá)側(cè)墻時(shí)燃燒溫度降低且形成的可燃?xì)怏w濃度降低，有利于減輕側(cè)墻中部結(jié)渣；主燃區(qū)爐膛深度中心煤粉燃盡率增加，也使煙氣到達(dá)屏底時(shí)溫度降低，降低屏過結(jié)渣風(fēng)險(xiǎn)。五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策2旋流對沖燃燒方式五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（2）增大SOFA中心直流風(fēng)量

調(diào)整時(shí)增大SOFA中心直流風(fēng)量，增強(qiáng)直流風(fēng)的穿透力，使?fàn)t膛中心煤粉燃盡率增加，降低屏低煙氣溫度，減輕屏過結(jié)渣。五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（2）增大SOFA六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策（一）水冷壁高溫腐蝕

低氮燃燒器改造后對于旋流對沖燃燒方式，在燃用中等硫分的煤時(shí)，側(cè)墻中間部位就容易產(chǎn)生高溫硫腐蝕；對于四角切圓燃燒方式，若燃燒器采用上下濃淡方式，燃用高硫煤時(shí)，燃盡風(fēng)以下區(qū)域向火側(cè)容易發(fā)生高溫硫腐蝕。六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策（一）水冷壁高溫六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策（二）高溫腐蝕的原因1旋流對沖燃燒方式

旋流對沖燃燒方式側(cè)墻中間部位氧量嚴(yán)重偏低，處于高溫強(qiáng)還原性氣氛環(huán)境，CO濃度高達(dá)5000～10000ppm,由于CO濃度高，生成的H2S氣體濃度也高（200～800ppm)，具有強(qiáng)腐蝕性，因而高溫腐蝕嚴(yán)重。六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策（二）高溫腐蝕六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策2四角切圓燃燒方式高溫腐蝕的原因

四角切圓鍋爐燃燒器采用上、下濃淡方式時(shí)，向火側(cè)處于嚴(yán)重缺風(fēng)狀態(tài)，生成的CO氣體濃度很高，當(dāng)燃用高硫煤時(shí)，H2S氣體濃度也很高，若切圓直徑偏大，向火側(cè)一次風(fēng)煤粉距離壁面較近，溫度較高，容易在向火側(cè)發(fā)生高溫硫腐蝕。六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策2四角切六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策

H2S氣體濃度與腐蝕速度的關(guān)系六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策

氧量與H2S濃度的關(guān)系CO濃度與H2S氣體濃度的關(guān)系O2

（%）六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策氧量六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策（三）高溫腐蝕的治理對策1旋流對沖燃燒方式（1）減小二次風(fēng)旋流強(qiáng)度

通過運(yùn)行調(diào)整減小外二次風(fēng)旋流強(qiáng)度，使一次風(fēng)尾部二次風(fēng)混合強(qiáng)度增大，增加爐膛中心氧濃度，使主燃區(qū)中心燃盡率提高，從而降低側(cè)墻中間部位CO濃度，減少H2S氣體的生成。（2）在側(cè)墻易腐蝕部位增設(shè)貼壁風(fēng)

在側(cè)墻易腐蝕部位增設(shè)貼壁風(fēng)，降低側(cè)墻中間部位壁面CO氣體濃度，從而減小H2S濃度。六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策（三）高溫腐蝕的六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策貼壁風(fēng)位置六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策貼六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策貼壁風(fēng)示意六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策貼壁風(fēng)示意六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策貼壁風(fēng)結(jié)構(gòu)貼壁風(fēng)出口速度云圖六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策2四角切圓燃燒方式（1）合理調(diào)整燃盡風(fēng)量，提高主燃區(qū)氧量

燃用高硫煤時(shí)，降低燃盡風(fēng)量，合理控制SCR入口NOx濃度，提高主燃區(qū)氧量，降低向火側(cè)CO濃度，減少H2S氣體生成。（2）一次采用較小切圓或一次風(fēng)小角度反切

利用檢修機(jī)會(huì)對一次風(fēng)進(jìn)行減小切圓直徑或小角度反切改造，從而減小一次風(fēng)切圓直徑，提高向火側(cè)壁面氧濃度，降低H2S氣體的生成。六、低氮燃燒器改造后高溫腐蝕的原因及治理對策2四角切圓燃燒方低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對策課件演講完畢，謝謝觀看！演講完畢，謝謝觀看！

低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對策2015年9月大唐華中電力試驗(yàn)研究所

低氮燃燒器2015年9月大唐華中電力試驗(yàn)研究所低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對策一、灰渣含碳量升高二、汽溫異常三、汽溫、壁溫偏差大四、負(fù)荷響應(yīng)速率慢五、爐內(nèi)結(jié)渣六、水冷壁高溫腐蝕低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對策一、灰渣含碳量升高一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（一）灰渣含碳量升高

低氮燃燒器改造后灰渣含碳量一般情況下會(huì)在原來基礎(chǔ)上又所升高，燃用煤質(zhì)的著火燃盡特性越差，灰渣含碳量升高的幅度越大。

不同煤種低氮改造后飛灰含碳量升高情況煤種揮發(fā)分飛灰含碳量升高值對應(yīng)q4升高值高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥30％0.5～1.00.23～0.46%中等揮發(fā)分煙煤25％≤Vdaf≤30％1.0～1.50.46～0.69%低揮發(fā)分煙煤20％≤Vdaf≤25％1.5～2.00.69～0.92%中高揮發(fā)分貧煤15％≤Vdaf≤20％2.0～2.50.92～1.15%無煙煤及低揮發(fā)分貧煤7％≤Vdaf≤15％2.5～4.51.15～2.07%一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（一）灰一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（一）灰渣含碳量升高

不同煤種低氮改造后爐渣含碳量升高情況煤種揮發(fā)分爐渣含碳量升高值對應(yīng)q4升高值高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥30％1.5～2.00.08～0.11%中等揮發(fā)分煙煤25％≤Vdaf≤30％2.0～2.50.11～0.14%低揮發(fā)分煙煤20％≤Vdaf≤25％2.5～3.00.14～0.16%中高揮發(fā)分貧煤15％≤Vdaf≤20％3.0～4.00.16～0.22%無煙煤及低揮發(fā)分貧煤7％≤Vdaf≤15％4.0～5.50.22～0.30%一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（一）一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策(二）飛灰含碳量升高的原因低氮燃燒器改造后，主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)降低（0.8～0.85），使主燃區(qū)燃盡率降低，而燃盡區(qū)距屏底距離較近，燃盡區(qū)燃盡率的增加不足于彌補(bǔ)主燃區(qū)燃盡率的減小時(shí)，爐膛出口總的煤粉燃盡率降低，引起飛灰含碳量升高。（三）爐渣含碳量升高的原因

低氮燃燒器改造后，一次風(fēng)速及帶粉情況基本不變，但爐膛-風(fēng)箱壓差減小，下二次風(fēng)量減小，特別是下二次風(fēng)也采用減小面積的改造時(shí)，下二次風(fēng)量進(jìn)一步減小，造成下二次風(fēng)托粉能力減弱，一次風(fēng)中煤粉更容易落入冷灰斗，引起爐渣含碳量升高。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策(二）飛一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（四）低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的治理對策1飛灰含碳量升高的治理對策（1)將煤粉磨的更細(xì)、提高煤粉的燃盡性能

煤粉越細(xì)，燃盡所需的時(shí)間越短，越容易燃盡，將煤粉磨的更細(xì)，可使燃盡區(qū)的燃盡率提高，從而降低低氮改造后飛灰含碳量。

不同煤種低氮改造前后煤粉細(xì)度的控制策略：煤種揮發(fā)分（Vdaf)低氮燃燒器改造前低氮燃燒器改造后煙煤20≤Vdaf≤40R90=4+0.5nVdafR90=0.5nVdaf劣質(zhì)煙煤20≤Vdaf≤40Aar≥37R90=4+0.35nVdafR90=0.5nVdaf貧煤10≤Vdaf≤20R90=2+0.5nVdafR90=0.5nVdaf無煙煤6≤Vdaf≤10R90=0.5nVdafR90=0.5nVdaf一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（四）低一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（2）合理控制SCR入口NOx濃度

SCR入口NOx濃度控制越低，所需的空氣分級程度越高（燃盡風(fēng)量越大），主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)越低，主燃區(qū)的燃盡率越低，對應(yīng)飛灰含碳量越高。要根據(jù)所燃煤質(zhì)的情況控制SCR入口NOx的濃度。燃煤揮發(fā)分越低，SCR入口NOx濃度控制越高。若不根據(jù)煤種的情況控制SCR入口NOx濃度，往往會(huì)使低揮發(fā)分煤種SCR入口NOx濃度控制過低，引起飛灰含碳量大幅升高。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（2）合一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策煤種Vdaf(％)SCR入口NOx控制濃度（mg/Nm3)超高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥37250～300高揮發(fā)分煙煤30≤Vdaf≤37300～350中等揮發(fā)分煙煤25≤Vdaf≤30350～380低揮發(fā)分煙煤20≤Vdaf≤25380～420高揮發(fā)分貧煤18≤Vdaf≤20420～450中揮發(fā)分貧煤15≤Vdaf≤18450～500低揮發(fā)分貧煤13≤Vdaf≤15500～580無煙煤6≤Vdaf≤13580～850不同煤種SCR入口NOx控制值：一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策煤種V一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策(3)對于設(shè)置CFS二次風(fēng)的燃燒器，增大CFS風(fēng)門開度

對于設(shè)置CFS二次風(fēng)的燃燒器，增大CFS二次風(fēng)門開度（相應(yīng)減小其它二次風(fēng)門開度），爐內(nèi)切圓直徑增大，主燃區(qū)著火變好，同時(shí)煙氣在還原區(qū)以下的停留時(shí)間延長，主燃區(qū)的燃盡率增加；CFS開度增大后，主燃區(qū)二次風(fēng)混合延遲，并且在主燃區(qū)的NOx升成量減小。在保持SCR入口NOx濃度不變的前提下，可減小SOFA開度，使?fàn)t內(nèi)空氣分級程度降低，進(jìn)一步提高主燃區(qū)燃盡率，從而降低飛灰含碳量。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策(3)對于一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（4）通過分離器改造，提高煤粉均勻性指數(shù)

進(jìn)行動(dòng)態(tài)分離器改造，提高煤粉均勻性指數(shù)。動(dòng)態(tài)分離器改造后煤粉均勻性指數(shù)由原來的1.0提高到1.15～1.20，在細(xì)度相同的情況下降低了粗顆粒煤粉的數(shù)量，可降低飛灰含碳量。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策（4）通過一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策2爐渣含碳量升高的治理對策（1）增大下二次風(fēng)噴口面積通過改造，增大下二次風(fēng)噴口面積（高度方向），增強(qiáng)下二次風(fēng)托粉能力，減少一次風(fēng)中煤粉落入冷灰斗的數(shù)量；（2)增大下二次風(fēng)與下一次風(fēng)噴口間距對于揮發(fā)分較低的貧煤，還需增加下二次風(fēng)到下層一次風(fēng)的間距，延遲下二次風(fēng)與下層一次風(fēng)的混合，使下層一次風(fēng)煤粉燃盡率增加。一、低氮燃燒器改造后灰渣含碳量升高的原因及治理對策2爐渣

二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（一）汽溫異常低氮燃燒器改造后汽溫異常表現(xiàn)為三種情況：1減溫水量大幅升高

主要發(fā)生在對沖旋流燃燒方式的鍋爐及容積熱負(fù)荷較高的四角切圓燃燒鍋爐上2低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低

主要發(fā)生在四角切圓燃燒鍋爐上，燃煤揮發(fā)分越低，低負(fù)荷再熱汽溫下降幅度越大；容積熱負(fù)荷越低，低負(fù)荷再熱汽溫下降幅度越大。對于貧煤鍋爐采用直吹式制粉系統(tǒng)時(shí)，低負(fù)荷再熱汽溫降低可達(dá)20℃，對于儲(chǔ)藏式熱風(fēng)送粉系統(tǒng)，若低氮燃燒器改造時(shí)采用部分三次風(fēng)下移方案，低負(fù)荷再熱汽溫下降可達(dá)50℃二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（一3升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低

四角切圓燃燒方式鍋爐低氮燃燒器改造后，在升負(fù)荷過程中汽溫大幅升高，嚴(yán)重時(shí)發(fā)生超溫及過熱情況；降負(fù)荷時(shí)汽溫大幅降低，10分鐘內(nèi)汽溫最大降幅可達(dá)40～50℃。此種情況對受熱面及汽機(jī)轉(zhuǎn)子而言，容易產(chǎn)生交變應(yīng)力，影響機(jī)組壽命；對于低負(fù)荷再熱汽溫業(yè)已偏低的鍋爐，降負(fù)荷過程汽溫在原來基礎(chǔ)上進(jìn)一步快速降低，末級葉片處含濕量大增，容易造成末級葉片斷裂，給機(jī)組安全帶來較大的風(fēng)險(xiǎn)。

二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策3升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（二）減溫水量大幅升高的原因

四角切圓燃燒鍋爐容積熱負(fù)荷設(shè)計(jì)較高者（對應(yīng)燃用高揮發(fā)分煙煤）及旋流對沖燃燒鍋爐低氮改造后，由于主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)大幅減少，主燃區(qū)燃盡率大幅降低，煤粉后燃嚴(yán)重，火焰中心上移過多，造成爐膛出口溫度升高，爐膛水冷壁吸熱量減小（蒸發(fā)量減少），過熱器、再熱器吸熱量增加，引起減溫水量大幅升高（或汽溫大幅升高）。同時(shí)旋流對沖燃燒方式鍋爐低氮后，結(jié)渣會(huì)加劇，水冷壁換熱能力減弱，也使?fàn)t膛出口煙溫升高，進(jìn)一步增大了減溫水量。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（二）減溫水量二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（三）減溫水量大幅升高的治理對策

1四角切圓燃燒方式鍋爐（1）增大爐內(nèi)切圓直徑

通過改造增大爐內(nèi)切圓直徑，使煤粉在主燃區(qū)停留時(shí)間延長，同時(shí)使主燃區(qū)火焰更貼盡水冷壁面，增大水冷壁吸熱量。（2）減小二次風(fēng)與一次風(fēng)的距離

通過改造，將二次風(fēng)適當(dāng)下移（保持面積不變），使二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合提前，使燃燒發(fā)展提前，從而增加水冷壁吸熱量。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（三）減溫水量二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（3）增大二次風(fēng)噴口面積

通過改造增大二次風(fēng)噴口面積，在保持主燃區(qū)二次風(fēng)量不變的情況下降低二次風(fēng)風(fēng)速，使二次風(fēng)切圓增大，提高爐內(nèi)水冷壁的吸熱量。（4）對于直流爐，增大水煤比，降低分離器出口過熱度對于直流爐，增大水煤比，降低分離器出口過熱度，從而增大水冷壁換熱量，降低爐膛出口煙溫。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（3）增大二次二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策2旋流對沖燃燒方式鍋爐（1)通過改造減小二次風(fēng)擴(kuò)口角度，使二次風(fēng)混入適當(dāng)提前，減輕爐內(nèi)結(jié)渣。(2)通過調(diào)整增大燃盡風(fēng)中心直流風(fēng)的風(fēng)量，使燃盡風(fēng)的穿透能力增強(qiáng)，使?fàn)t膛中心的煤粉燃盡率增加。(3)對于直流爐，增大水煤比，降低分離器出口過熱度，從而增大水冷壁換熱量，降低爐膛出口煙溫。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策2旋流對沖燃燒二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（四）低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低的原因

四角切圓燃燒方式鍋爐低氮改造時(shí)，若改造后的二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱間間隙過大時(shí)，間隙處存在大量的無組織漏風(fēng)，低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)不投運(yùn)的燃燒器對應(yīng)的二次風(fēng)雖然關(guān)閉，但也存在漏風(fēng)，使得低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)投運(yùn)燃燒器對應(yīng)二次風(fēng)噴口風(fēng)速很低。二次風(fēng)速過低時(shí)，二次風(fēng)對應(yīng)的爐內(nèi)切圓直徑增大較多，二次風(fēng)處爐內(nèi)火焰離水冷壁更近，使此處水冷壁換熱量增加，爐膛出口煙溫降低，引起低負(fù)荷時(shí)再熱汽溫降低。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（四）低負(fù)荷再二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（五）低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低的治理對策（1）封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙

封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙，減小無組織漏風(fēng)，使主燃區(qū)二次風(fēng)風(fēng)速提高，從而減小主燃區(qū)爐內(nèi)二次風(fēng)切圓直徑。（2）適當(dāng)減小爐內(nèi)切圓直徑

通過改造，適當(dāng)減小爐內(nèi)切圓直徑，減少水冷壁吸熱量。（3）在爐內(nèi)增設(shè)衛(wèi)燃帶

利用檢修機(jī)會(huì)，在爐內(nèi)背火側(cè)增設(shè)一定數(shù)量衛(wèi)燃帶，減少水冷壁吸熱量，從而提高爐膛出口煙溫。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（五）低負(fù)荷再二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（六）升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低的原因

低氮燃燒器改造后，由于主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)大幅降低（0.8），主燃區(qū)燃燒呈嚴(yán)重缺風(fēng)狀態(tài)，加負(fù)荷過程的前期，氧量逐漸減小，說明風(fēng)量的增加速率慢于燃料量增加速率，雖然風(fēng)量在增加，但此時(shí)主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)在減小，主燃區(qū)燃燒更加缺風(fēng)、燃燒發(fā)展不起來，導(dǎo)致主燃區(qū)煤粉燃盡率降低，而燃盡區(qū)由于可燃質(zhì)增加，燃燒加劇，造成火焰中心上移，爐膛出口溫度升高，引起鍋爐汽溫大幅升高。降負(fù)荷過程中氧量逐漸增大，說明風(fēng)量的減小速率慢于燃料量減小速率，雖然風(fēng)量在減小，但主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)在增大，主燃區(qū)燃盡率增加，燃盡區(qū)燃盡率降低，火焰中心降低，爐膛出口煙溫降低，引起鍋爐汽溫大幅降低。二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（六）升負(fù)荷時(shí)二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（七）升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低的對策（1）對熱工參數(shù)進(jìn)行整定

對熱工參數(shù)進(jìn)行整定，增大升、降負(fù)荷過程中風(fēng)量調(diào)節(jié)速率，使風(fēng)量的增加速率與燃料量增加的速率相適應(yīng)。（2）對主燃區(qū)二次風(fēng)進(jìn)行調(diào)整

升負(fù)荷過程中，同時(shí)增大主燃區(qū)二次風(fēng)門開度，使二次風(fēng)分級程度降低，提高主燃區(qū)燃盡率，減少火焰中心上移；降負(fù)荷過程中，同時(shí)減小主燃區(qū)二次風(fēng)門開度，使二次風(fēng)分級程度增加，降低主燃區(qū)燃盡率，減少火焰中心下移，使主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)保持相對穩(wěn)定。

二、低氮燃燒器改造后汽溫異常的原因及治理對策（七）升負(fù)荷時(shí)三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（一）汽溫、壁溫偏差大

四角切圓燃燒鍋爐低氮燃燒器改造后，容易在分隔屏、后屏產(chǎn)生較大的汽溫及壁溫偏差，嚴(yán)重時(shí)過熱器一（二)級減溫水量大幅增加，導(dǎo)致屏式過熱器后汽溫大幅降低，引起過熱器出口溫度降低。若一二級減溫水量控制不佳，屏式過熱器局部管材壁溫超過報(bào)警值，長期運(yùn)行容易造成屏過過熱器爆管。三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（一）三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（二）汽溫、壁溫偏差大的原因

四角切圓鍋爐低氮改造后，若二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱間間隙過大及低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)停運(yùn)燃燒器對應(yīng)二次風(fēng)門關(guān)閉不嚴(yán)，使得主燃區(qū)二次風(fēng)速減低過多，造成二次風(fēng)切圓直徑增大，使主燃區(qū)旋流數(shù)增大，引起爐膛上部殘余扭轉(zhuǎn)增大，使屏過、高過、高再汽溫、壁溫偏差增大，低負(fù)荷運(yùn)行若為提高再熱汽溫而采用上組燃燒器運(yùn)行，由于上層燃燒器離屏底距離減小，此種偏差會(huì)進(jìn)一步增大。三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（二）汽三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（三）汽溫、壁溫偏差大的治理對策1.封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙2.對二次風(fēng)門進(jìn)行整定，使其能夠關(guān)閉嚴(yán)密3.對于切圓直徑設(shè)計(jì)偏大者，通過改造減小爐內(nèi)切圓直徑4.對于采用二次風(fēng)CFS設(shè)計(jì)者，減小CFS風(fēng)門開度或減小CFS噴口偏轉(zhuǎn)角5.對CCOFA或SOFA噴口進(jìn)行反切調(diào)整6.引風(fēng)機(jī)采用出力偏置運(yùn)行方式7.SOFA采用差別擺角運(yùn)行方式三、低氮燃燒器改造后汽溫、壁溫偏差大的原因及治理對策（三）

四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（一）負(fù)荷響應(yīng)速度慢的現(xiàn)象

四角切圓鍋爐低氮改造后，鍋爐對機(jī)組負(fù)荷的響應(yīng)速度降低，往往出現(xiàn)跟不上調(diào)度要求的情況，表現(xiàn)在負(fù)荷指令變化初期鍋爐蒸發(fā)量變化緩慢，而后期負(fù)荷又快速變化，出現(xiàn)負(fù)荷超調(diào)的情況，同時(shí)在變負(fù)荷時(shí)汽溫、汽壓不易控制。四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（二）負(fù)荷響應(yīng)速度慢原因低氮燃燒器改造后，主燃區(qū)燃燒呈嚴(yán)重缺風(fēng)狀態(tài)，加負(fù)荷過程中，氧量逐漸減小，風(fēng)量的增速慢于燃料量的增速，此時(shí)主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)仍在減小，主燃區(qū)燃燒更加缺風(fēng)，燃燒發(fā)展緩慢，導(dǎo)致水冷壁蒸發(fā)出來的蒸汽量增加很少，主汽壓力升不起來，引起加負(fù)荷速率減慢。降負(fù)荷過程中氧量逐漸增大，說明風(fēng)量的減小速率慢于燃料量的減小速率，主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)增大，主燃區(qū)燃盡率增加，水冷壁蒸發(fā)量降低很有限，主汽壓了降不下來，引起減負(fù)荷速率減慢。四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（二）負(fù)四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（三）負(fù)荷響應(yīng)速率慢的治理對策對風(fēng)量調(diào)節(jié)參數(shù)進(jìn)行整定

對風(fēng)量調(diào)節(jié)參數(shù)進(jìn)行整定，增大升、降負(fù)荷過程中風(fēng)量調(diào)節(jié)速率，使風(fēng)量的增加速率與燃料量增加的速率相適應(yīng)。四、低氮燃燒器改造后負(fù)荷響應(yīng)速度慢的原因及治理對策（三）負(fù)（一）爐內(nèi)結(jié)渣

對于旋流對沖燃燒的鍋爐，低氮燃燒器改造后容易發(fā)生爐內(nèi)結(jié)渣；四角切圓燃燒方式鍋爐，低氮燃燒器改造時(shí)若一、二次風(fēng)同向切圓且二次風(fēng)部分采用CFS偏置布置，改造后也容易發(fā)生爐內(nèi)水冷壁結(jié)渣。

五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（一）爐內(nèi)結(jié)渣五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治（二）爐內(nèi)結(jié)渣的原因1四角切圓燃燒方式結(jié)渣的原因

四角切圓鍋爐低氮改造時(shí)，二次風(fēng)采用CFS方式布置，若偏置角度過大時(shí)，爐內(nèi)切圓直徑偏大，會(huì)引起一次風(fēng)煤粉氣流刷墻，造成爐內(nèi)水冷壁結(jié)渣。2旋流對沖燃燒方式結(jié)渣的原因（1）水冷壁結(jié)渣的原因

旋流對沖燃燒鍋爐低氮改造時(shí)，由于采用增大二次風(fēng)擴(kuò)錐角度方式，使二次風(fēng)擴(kuò)角過大，旋流強(qiáng)度增大，一次風(fēng)煤粉著火提前且燃燒器出口外回流更貼近燃燒器壁面，外回流溫度更高，更多的高溫?zé)煔鈹y帶熔融的灰通過外回流抵達(dá)燃燒器出口四周壁面，引起燃燒器四周結(jié)渣。

五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（二）爐內(nèi)結(jié)渣的原因五、低氮燃燒器改五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策由于二次風(fēng)擴(kuò)角增大，一次風(fēng)煤粉氣流尾部與二次風(fēng)的混合減弱，一次風(fēng)尾部處于嚴(yán)重缺風(fēng)燃燒狀態(tài)，在對沖作用下，爐膛中心氣流往兩側(cè)墻運(yùn)動(dòng)，并在兩側(cè)墻中間部位燃燒，使該處產(chǎn)生高溫及高還原性氣氛，引起煤粉灰熔點(diǎn)溫度降低150℃以上，使側(cè)墻中間部位的灰在到達(dá)壁面時(shí)仍處熔融狀態(tài)，粘附到壁面時(shí)形成側(cè)墻結(jié)渣。五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策由于二次風(fēng)擴(kuò)角增五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（2）屏過結(jié)渣的原因

旋流對沖燃燒鍋爐由于二次風(fēng)擴(kuò)角增大，一次風(fēng)煤粉氣流尾部與二次風(fēng)的混合減弱，一次風(fēng)尾部處于嚴(yán)重缺風(fēng)燃燒狀態(tài)，使主燃區(qū)爐膛深度中心煤粉燃盡率降低，若SOFA中心直流風(fēng)穿透能力不足時(shí)，到達(dá)屏底的煤粉燃盡率仍然偏低，使屏底煙氣溫度升高，且高于灰熔點(diǎn)溫度，熔融灰在屏上凝結(jié)，形成屏上結(jié)渣。五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（2）屏過結(jié)渣的五、低氮燃燒器改造后爐內(nèi)結(jié)渣原因及治理對策（三）爐內(nèi)結(jié)渣的治理對策1四角切圓燃燒方式（1）通過改造減小CFS偏轉(zhuǎn)角度

減小CFS偏轉(zhuǎn)角度，可減小爐內(nèi)切圓直徑，降低一次風(fēng)煤粉氣流刷墻概率，從而減輕爐內(nèi)結(jié)渣。（2）減小CFS風(fēng)門開度