門式剛架計算書

PAGEII目錄2荷載計算 22．1荷載取值計算 22.1.1永久荷載標準值（對水平投影面） 22.1.2可變荷載標準值 22.1.3風荷載標準值 22.1.4吊車資料 22.1.5地震作用 32.2各部分作用的荷載標準值計算 33內力計算 53.1在恒荷載作用下 63.2在活荷載作用下 73.3在風荷載作用下 83.4在吊車荷載作用下 93.5內力組合 104剛架設計 144.1截面形式及尺寸初選 144.2構件驗算 144.2.1構件寬厚比驗算 154.2.2有效截面特性 154.2.3剛架梁的驗算 184.2.4剛架柱驗算 194.2.5位移計算 214.3節(jié)點設計 214.3.1梁柱節(jié)點設計 214.3.2梁梁節(jié)點設計 234.3.3剛接柱腳節(jié)點設計 265吊車梁及牛腿設計 285.1吊車梁設計 285.2牛腿設計 316其它構件設計 346.1隅撐設計 346.2檁條設計 346.2.1基本資料 346.2.2荷載及內力 346.2.3截面選擇及截面特性 346.2.4強度計算 366.2.5穩(wěn)定性驗算 376.3墻梁設計 376.3.1基本資料 376.3.2荷載計算 376.3.3內力計算 376.3.4強度計算 377基礎設計 387.1剛架柱下獨立基礎 387.1.1地基承載力特征值和基礎材料 387.1.2基礎底面內力及基礎底面積計算 387.1.3驗算基礎變階處的受沖切承載力 397.1.4基礎底面配筋計算 397.2山墻抗風柱下獨立基礎 39結論 41參考文獻 42致謝 44PAGE01緒論PAGE392荷載計算2．1荷載取值計算2.1.1永久荷載標準值（對水平投影面）YX51-380-760型彩色壓型鋼板 0.13KN/m250mm厚保溫玻璃棉板 0.05KN/m2PVC鋁箔及不銹鋼絲網 0.02KN/m2檁條及支撐 0.10KN/m2合計 0.3KN/m22.1.2可變荷載標準值屋面活荷載：按不上人屋面考慮，取為0.50KN/m2。因剛架受荷水平投影面積21×6=126m2>60m2，故按《建筑結構荷載規(guī)范》取屋面豎向均布活荷載(按不上人屋面考慮)標準值為0.3KN/m2雪荷載：基本雪壓S0=0.35KN/m2。對于單跨雙坡屋面，屋面坡角α=3°48′51″，μr=1.0，雪荷載標準值Sk=μrS0=0.35KN/m2。取屋面活荷載與雪荷載中的較大值0.35KN/m2，不考慮積灰荷載。2.1.3風荷載標準值按《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規(guī)程》CECS102：2002附錄A的規(guī)定計算?；撅L壓ωk=1.05×0.8=0.84KN/m2，地面粗糙度類別為C類；風荷載高度變化系數(shù)按《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用，當高度小于15m時，按15m高度處的數(shù)值采用，μz=0.74。風荷載體型系數(shù)μs：迎風面柱及屋面分別為＋0.25和－1.0，背風面柱及屋面分別為＋0.55和－0.65(CECS102：2002中間區(qū))。如下圖3：圖3風載體形系數(shù)示意圖2.1.4吊車資料兩臺10t（中級工作制）橋式吊車：吊車跨度19500mm，最大輪壓11.8t，最小輪壓2.85t，起重量10t，小車重3.51t，吊車軌道高140mm，吊車寬度5290mm，輪距4050mm。（當同時考慮兩臺吊車作用時）圖4吊車支座反力影響線及豎向荷載2.1.5地震作用據(jù)《全國民用建筑工程設計技術措施—結構》中第18.8.1條建議：單層門式剛架輕型房屋鋼結構一般在抗震設防烈度小于等于7度的地區(qū)可不進行抗震計算。故本工程結構設計不考慮地震作用。2.2各部分作用的荷載標準值計算恒荷載標準值：1.8KN/m活荷載標準值：0.35×6=2.1KN/m風荷載標準值：迎風面：柱上q1=0.84×6×0.25×0.74=0.93KN/m 橫梁上q2=－0.84×6×1.0×0.74=－3.73KN/m背風面：柱上q3=－0.84×6×0.55×0.74=－2.05KN/m 橫梁上q4=－0.84×6×0.65×0.74=－2.42KN/m吊車荷載（當同時考慮兩臺吊車作用時）：吊車豎向荷載：KNKN吊車橫向荷載：KNKN吊車縱向水平荷載：KN3內力計算根據(jù)各個計算簡圖，用結構力學求解器計算，得結構在各種荷載作用下的內力圖如下：內力計算的“+、－”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側受拉為正，在彎矩圖中畫在受拉側；軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時針方向旋轉為正。圖5恒載圖(kN/m)圖6活載圖(kN/m)圖7風載圖(kN/m)圖8吊車荷載圖(kN)3.1在恒荷載作用下圖9彎矩圖(kN·m)圖10軸力圖(kN)圖11剪力圖(kN)3.2在活荷載作用下圖12彎矩圖(kN·m)圖13軸力圖(kN)圖14剪力圖(kN)3.3在風荷載作用下（以左風為例，右風同理）圖15彎矩圖(kN·m)圖16軸力圖(kN)圖17剪力圖(kN)3.4在吊車荷載作用下圖18彎矩圖(kN·m)圖19軸力圖(kN)圖20剪力圖(kN)3.5內力組合剛架結構構件按承載能力極限狀態(tài)設計，根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009－2001)的規(guī)定，采用荷載效應的基本組合：γ0S≤R。本工程結構構件安全等級為二級，γ0=1.0。對于基本組合（本工程不進行抗震驗算），荷載效應組合的設計值S從下列組合值中取最不利值確定：A．1.2×恒荷載標準值+1.4×活荷載標準值B．1.2×恒荷載標準值+1.4×風荷載標準值C．1.2×恒荷載標準值+1.4×吊車荷載標準值D．1.2×恒荷載標準值+1.4×0.9×（活荷載標準值+風荷載標準值）E．1.2×恒荷載標準值+1.4×1.0×（活荷載標準值+吊車荷載標準值）F．1.2×恒荷載標準值+1.4×0.9×（風荷載標準值+吊車荷載標準值）G．1.2×恒荷載標準值+1.4×0.9×（風荷載標準值+活荷載標準值+吊車荷載標準值）最不利內力組合的計算控制截面取柱底、牛腿處、柱頂、梁端及梁跨中截面。對于剛架梁，截面可能的最不利內力組合有：梁端截面：(1)Mmax及相應的N、V； (2)Mmin及相應的N、V梁跨中截面：(1)Mmax及相應的N、V； (2)Mmin及相應的N、V對于剛架柱，截面可能的最不利內力組合有：(1)Mmax及相應的N、V； (2)Mmin及相應的N、V(3)Nmax及相應的±Mmax、V ； (4)Nmin及相應的±Mmax、V內力組合表1（以左半跨為例）梁截面內力恒載G活載L左風F右風F吊車荷載DMmax相應的V、NMmin相應的V、N|V|max相應的M、N組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值截面4-4M(KN·m)93.7105.8180.82126.2667.22G533.51C206.55A260.56V(KN)25.621.06-36.7224.67-6.394.4821.7760.2N(KN)14.815.5625.3524.55-13.8749.94-1.6639.54截面5-5M(KN·m)4.032.1552.9739.4538.41G151.8A49.81A49.81V(KN)14.111.63-19.9713.80-6.39-0.6133.233.2N(KN)14.114.9324.2323.82-13.8747.0237.8237.82截面6-6M(KN·m)36.00.19-0.75-0.750A43.47B42.15C43.2V(KN)0.90.93.36-0.68-6.392.345.78-6.87N(KN)13.114.122.8622.75-13.8735.4647.73-3.77注：內力計算的“+、－”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側受拉為正，軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時針方向旋轉為正。內力組合表2（以左半跨為例）柱截面內力恒載G活載L左風F右風F吊車荷載DNmax相應的V、MNmin相應的V、M|M|max相應的V、N組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值截面3-3M(KN·m)-93.7-105.87180.82-126.2667.22G56.74C-18.32A-260.66V(KN)-13.114.1322.85-22.85-14.2711.31-35.74.06N(KN)14.822.0538.3326.255.4596.0925.3948.63截面2-2M(KN·m)53.162.08105.51-65.21111.45D263.15C219.75G395.77V(KN)-13.114.1325.74-16.50-14.2731.73-35.6914.74N(KN)31.022.0538.3326.25-363.94109.05-472.32-324.04截面1-1M(KN·m)-58.1-58.01-146.840.9611.70D-313.49C-53.34D-313.49V(KN)-13.1-14.1333.640.93-14.277.49-35.697.5N(KN)43.122.0538.3326.25-363.94123.57-457.79123.57注：內力計算的“+、－”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側受拉為正，軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時針方向旋轉為正。4剛架設計4.1截面形式及尺寸初選采用變截面梁：取H(500~300)×250×8×10H(300~350)×250×8×10H(350~300)×250×8×10H(300~500)×250×8×10采用等截面柱：取H700×300×10×14初選梁柱截面及截面特性見表3表3梁柱截面特性表部位截面簡圖截面特性剛架橫梁4—4截面2-250×10-480×8截面積A=88.40cm2慣心矩I=37300cmI=2606cm回轉半徑i=20.56cmi=5.42cm抵抗矩W=1495cmW=208cm5—5截面2-250×10-280×8截面積A=72.40cm2慣心矩I=11900cmI=2606cm回轉半徑i=12.86cmi=5.99cm抵抗矩W=798cmW=208cm6—6截面2-250×10-330×8截面積A=76.40cm2慣心矩I=16800cmI=2606cm回轉半徑i=14.85cmi=5.83cm抵抗矩W=962cmW=208cm剛架柱1—12—23—3截面2-300×14-672×10截面積A=151.20cm2慣心矩I=124000cmI=6305cm回轉半徑i=28.65cmi=6.45cm抵抗矩W=3546cmW=420cm4.2構件驗算4.2.1構件寬厚比驗算（1）梁翼緣（滿足要求）（2）柱翼緣（滿足要求）（3）梁腹板4—4截面（滿足要求）5—5截面（滿足要求）6—6截面（滿足要求）（4）柱腹板1-1、2-2、3-3截面（滿足要求）4.2.2有效截面特性（1）柱有效截面特性翼緣：柱受壓翼緣為一遍支承、一遍自由的均勻受壓桿件，當其只有外伸寬厚比不超過《規(guī)范》所規(guī)定的允許寬厚比時，柱受壓翼緣全截面有效。翼緣最大應力由，查表得。（滿足要求）腹板：柱腹板為兩邊支承非均勻受壓桿件，其有效寬度按、計算。柱截面腹板最大、最小應力之比腹板受壓區(qū)高度故取取，又式知，腹板全截面有效。(2)梁有效截面特性翼緣梁受壓翼緣為一遍支承、一邊自由的均勻受壓板件，當其自由外伸寬厚比不超過《規(guī)范》所規(guī)定的允許寬厚比時，梁受壓翼緣全截面有效。4—4截面(滿足要求)5—5截面(滿足要求)6—6截面(滿足要求)腹板梁腹板為兩邊支承非均勻受壓板件，其寬度按式、計算。4—4截面腹板最大、最小應力之比腹板受壓區(qū)高度故取取，又式知，腹板全截面有效。5—5截面腹板最大、最小應力之比腹板受壓區(qū)高度故取取，又式知，腹板全截面有效。6—6截面腹板最大、最小應力之比腹板受壓區(qū)高度故取取，又式知，腹板全截面有效。4.2.3剛架梁的驗算（1）抗剪承載力驗算梁截面的最大剪力考慮僅有支座加勁肋，取（2）彎剪壓共同作用下的強度驗算4—4截面驗算：M=260.56kN·m，N=39.54kN，V=60.20kN5—5截面驗算：M=151.80kN·m，N=47.02kN，V=-0.61kN6—6截面驗算：M=43.46kN·m，N=35.46kN，V=2.34kN（3）橫梁平面內的整體穩(wěn)定性驗算當斜梁坡度不超過1:5時，因軸力較小可按壓彎構件計算其強度和剛架平面外的穩(wěn)定，不計算平面內的穩(wěn)定。（4）橫梁平面外的整體穩(wěn)定性驗算考慮屋面壓型鋼板與檁條緊密連接，有蒙皮作用，檁條可作為平面外的支承點，但為了安全起見計算長度按兩個檁條或隅撐間距考慮，及因，可不需計算斜梁平面外整體穩(wěn)定。4.2.4剛架柱驗算（1）抗剪承載力驗算柱截面的最大剪力考慮僅有支座加勁肋，?。?）彎剪壓共同作用下的強度驗算M=219.75kN·m，N=472.32kN，V=-35.69kN（3）剛架柱平面內整體穩(wěn)定驗算剛架柱高H=11600m，梁長L=21000m，可計算的梁柱線剛度比：柱為等截面，查的柱的長度系數(shù)平面的計算長度，查表得，?。?）剛架柱平面外整體穩(wěn)定驗算考慮壓型鋼板墻面與墻梁緊密連接，起到蒙皮作用，與柱連接的墻梁可作為柱平面外的支承點，但為了安全起見，計算長度按連個墻梁或隅撐間距考慮，即對等截面構件4.2.5位移計算柱頂水平位移驗算，梁、柱平均慣性矩如下：柱頂水平位移滿足要求。4.3節(jié)點設計4.3.1梁柱節(jié)點設計梁柱節(jié)點形式見下圖21圖21梁柱節(jié)點圖（1）連接螺栓計算：采用10.9級，M20摩擦型高強螺栓，構件接觸面經噴砂后涂無機富鋅漆。預拉力P=155kN，抗滑移系數(shù)查表得。M=260.56kN·m,V=60.204kN,N=39.54kN頂排螺栓的拉力為第2排螺栓第3排螺栓第4排螺栓第5排螺栓②端板計算第1排螺栓位置端板厚度第2排螺栓位置端板第3排螺栓位置端板取端板厚度為t=16mm③節(jié)點域剪應力驗算④端板螺栓處腹板強度驗算因為4.3.2梁梁節(jié)點設計（1）5—5截面設計圖22梁梁節(jié)點圖1采用10.9級，M20摩擦型高強螺栓，構件接觸面經噴砂后涂無機富含鋅漆。預拉力P=155kN，抗滑移系數(shù)查表得。M=151.80kN·m,V=-0.61kN,N=47.02kN頂排螺栓的拉力為第2排螺栓第3排螺栓第4排螺栓②端板計算第1排螺栓位置端板厚度第2排螺栓位置端板厚度取端板厚度為t=16mm（6）6—6截面設計圖23梁梁節(jié)點圖2采用10.9級，M20摩擦型高強螺栓，構件接觸面經噴砂后涂無機富含鋅漆。預拉力P=155kN，抗滑移系數(shù)查表得。M=43.46kN·m,V=2.34kN,N=35.46kN頂排螺栓的拉力為第2排螺栓第3排螺栓第4排螺栓②端板計算第1排螺栓位置端板厚度第2排螺栓位置端板厚度取端板厚度為t=10mm4.3.3剛接柱腳節(jié)點設計圖24剛接柱腳節(jié)點圖柱底板，地腳錨固栓采用Q235，地腳錨固栓選用M39，基礎材料采用C20混凝土,,柱底軸力N=457.79kN,剪力V=35.69kN，彎矩M=53.34kN·m柱腳底板面積A=1030×530=545900mm2。柱腳底板應力驗算

由于為負值底板與基礎開始脫離，柱腳另一端為拉應力，現(xiàn)計算錨栓。錨栓拉力故選用直徑d=44、M39錨固栓，一側的錨固栓的數(shù)目是3，每個錨栓的受拉承載力設計值156.9kN,3470.7>，錨板厚度t=25mm。底板與基礎頂面摩擦力應設置抗剪鍵。5吊車梁及牛腿設計5.1吊車梁設計1、吊車梁內力計算（采用簡支吊車梁）圖25吊車梁設計圖吊車荷載（當只考慮一臺吊車作用時）：吊車豎向荷載：KNKN吊車橫向荷載：KNKN吊車縱向水平荷載：KN（1）最大彎矩(2)最大剪力2、吊車梁截面選擇（1）根據(jù)容許撓度確定吊車梁截面選用H550×300×10×14。(2)按剪力確定吊車梁腹板采用Q345鋼。(3)按經驗公式確定吊車梁腹板綜上所述三種情況,初選吊車梁截面為:H550×300×10×14截面積A=136.20cm2慣心矩I=72190cmI=6305cm回轉半徑i=23.02cmi=6.8cm抵抗矩W=2625cmW=420cm圖26吊車梁截面3、吊車梁穩(wěn)定性驗算（1）整體穩(wěn)定驗算:1）彎矩計算軌道及吊車梁自重產生的彎矩（軌道采用24kg/m輕軌）：最大輪壓產生的彎矩設計值:2）水平彎矩3）整體穩(wěn)定系數(shù)整體穩(wěn)定滿足滿足要求。局部穩(wěn)定驗算按構造配置橫向加加勁肋,按最大間距配置，，在腹板兩側成對配置。加勁板尺寸為：外伸，?。缓穸?，取。4、吊車梁的強度驗算（1）上翼緣的正應力計算滿足要求。（2）下翼緣的正應力計算（3）吊車梁支座處截面的剪應力設計值1）吊車梁及軌道自重產生的剪力設計值2）最大輪壓產生的剪力設計值：面積矩S：滿足要求。(4)局部承壓強度驗算經驗算:吊車梁截面選用H550×300×10×145.2牛腿設計圖27牛腿設計圖（1）拉應力計算牛腿根部彎矩；牛腿根部截面慣性矩；牛腿根部截面抗彎模量；最大拉應力；,滿足要求。（2）剪應力計算力作用點處腹板中點剪應力最大。截面慣性矩；腹板中點以上截面面積矩；最大剪應力；,滿足要求。（3）折算應力計算驗算牛腿根部腹板與翼板相交點折算應力。該點以上截面面積矩；該點剪應力該點拉應力；該點折算應力f=,滿足要求。（4）焊縫計算角焊縫抗拉，抗剪強度設計值。翼板周邊角焊縫長；腹板周邊角焊縫長；翼板角焊縫高度；腹板角焊縫高度。取抗彎驗算抗剪驗算腹板邊緣的折算應力則折算應力為滿足要求。6其它構件設計6.1隅撐設計隅撐按軸心受壓構件設計。軸心力N按下式計算：連接螺栓采用普通C級螺栓M14。隅撐的計算長度取兩端連接螺栓中心的距離：l0=600mm。選用L50×4，截面特性：A=3.90cm2，Iu=14.69cm4，Wu=4.16cm3，iu=1.94cm，iv=0.99cmλu=l0/iu=600/19.4=30.92<[λ]=200，b類截面，查表得ψu=0.927單面連接的角鋼強度設計值乘以折減系數(shù)αy：λ=600/9.9=60.61，αy=0.6+0.0015λ=0.696，滿足要求。6.2檁條設計6.2.1基本資料檁條選用冷彎薄壁卷槽形鋼，按單跨簡支構件設計。屋面坡度1/15，檁條跨度6m，于跨中設一道拉條，水平檁距1.5m。材質為鋼材Q235。6.2.2荷載及內力考慮永久荷載與屋面活荷載的組合為控制效應。檁條線荷載標準值：Pk=(0.27+0.5)×1.5=1.155KN/m檁條線荷載設計值：Pk=(1.2×0.27+1.4×0.5)×1.5=1.536KN/mPx=Psinα=0.153KN/m，Py=Pcosα=1.528KN/m；彎距設計值：Mx=Pyl2/8=1.528×62/8=6.88KN·mMy=Pxl2/8=0.153×62/32=0.17KN·m6.2.3截面選擇及截面特性選用C200×70×2.0×2.5Ix=538.21cm4，Wx=53.82cm3，ix=7.74cm；Iy=56.27cm4，Wymax=28.18cm3，Wymin=11.25cm3，iy=2.50cm，z0=2.0cm；先按毛截面計算的截面應力為：（壓）（壓）（拉）(2)受壓板件的穩(wěn)定系數(shù)A．腹板腹板為加勁板件，ψ=σmin/σmax=－127.83/133.87=－0.95>－1，k=7.8－6.29ψ+9.78ψ2=21.743B．上翼緣板上翼緣板為最大壓力作用于部分加勁板件的支承邊，ψ=σmin/σmax=112.72/133.87=－0.85>－1，kc=5.89－11.59ψ+6.68ψ2=0.864(3)受壓板件的有效寬度A．腹板k=21.743，kc=0.863，b=200mm，c=70mm，t=2.5mm，σ1=133.87N/mm2板組約束系數(shù)k1=0.11+0.93/(ξ－0.05)2=0.367由于ψ=σmin/σmax<0，取α=1.15，bc=b/(1－ψ)=200/(1+0.85)=108.11mmb/t=200/2.5=8018αρ=18×1.15×3.49=72.24，38αρ=38×1.15×3.49=152.5所以18αρ<b/t<38αρ則截面有效寬度be1=0.4be=0.4×102.25=40.9mm，be2=0.6be=0.6×102.25=61.35mmB．上翼緣板k=0.864，kc=21.743，b=70mm，c=200mm，σ1=133.87N/mm2板組約束系數(shù)由于ψ=σmin/σmax>0，則α=1.15－0.15ψ=1.15－0.15×0.85=1.02，bc=b=70mm，b/t=70/2.5=2818αρ=18×1.02×0.69=12.67，38αρ=38×1.02×0.69=52.71所以18αρ<b/t<38αρ則截面有效寬度be1=0.4be=0.4×65.75=26.3mm，be2=0.6be=0.6×65.75=39.45mmC．下翼緣板下翼緣板全截面受拉，全部有效。(4)有效凈截面模量上翼緣板的扣除面積寬度為：70－65.75=4.25mm；腹板的扣除面積寬度為：108.11－102.25=5.86mm，同時在腹板的計算截面有一φ13拉條連接孔（距上翼緣板邊緣35mm），孔位置與扣除面積位置基本相同。所以腹板的扣除面積按φ13計算。有效凈截面模量為： Wenx/Wx=0.943，Wenymax/Wymax=0.985，Wenymin/Wymin=0.7256.2.4強度計算按屋面能阻止檁條側向失穩(wěn)和扭轉考慮：滿足要求。6.2.5穩(wěn)定性驗算6.3墻梁設計6.3.1基本資料本工程為單層廠房，剛架柱距為6m；外墻高11.6m，標高1.200m以上采用彩色壓型鋼板。墻梁間距1.5m，跨中設一道拉條，鋼材為Q235。6.3.2荷載計算墻梁采用冷彎薄壁卷邊C型鋼C220×75×20×2.5，自重g=7kg/m；墻重0.22KN/m2；風荷載基本風壓ω0=1.05×0.8=0.84KN/m2，風荷載標準值按CECS102：2002中的圍護結構計算：ωk=μsμzω0，μs=－1.1（+1.0）本工程外墻為落地墻，計算墻梁時不計墻重，另因墻梁先安裝故不計拉條作用。qx=1.2×0.07=0.084KN/m，qy=－1.1×0.84×1.5×1.4=－1.94KN/m6.3.3內力計算Mx=0.084×62/8=0.378KN·m，My=1.94×62/8=8.73KN·m6.3.4強度計算墻梁C220×75×20×2.5，平放，開口朝上Ix=703.76cm4，Wx=63.95cm3，ix=8.50cm；Iy=68.66cm4，Wymax=33.11cm3，Wymin=12.65cm3，iy=2.66cm，z0=2.07cm；參考屋面檁條的計算結果及工程實踐經驗，取Wenx=0.9Wx，Weny=0.9Wy在風吸力下拉條位置設在墻梁內側，并在柱底設斜拉條。此時壓型鋼板與墻梁外側牢固相連，可不驗算墻梁的整體穩(wěn)定性。7基礎設計7.1剛架柱下獨立基礎7.1.1地基承載力特征值和基礎材料本工程地質情況如下：根據(jù)工程地質勘測報告，擬建場地地勢平坦，表面為平均厚度0.5m左右的雜填土，，以下為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質粘土層，，其承載力的特征值為250kN/m2，可作為天然地基持力層，基礎埋深1.5m。平均地下水位-5.0M以下，土壤凍結深度不考慮。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007－2002),假定基礎寬度小于3m，即按3m考慮，埋深1.5m，持力層粉質粘土的空隙比e=0.94(>0.85),查得基礎采用C20混凝土，fc=9.6