彈塑性力學(浙江大學課件)

工程彈塑性力學浙江大學建筑工程學院工程彈塑性力學浙江大學建筑工程學院緒論0.1課程研究對象、研究任務(wù)0.2基本假定0.3幾個基本概念0.4參考書目緒論0.1課程研究對象、研究任務(wù)0.1彈塑性力學的研究對象和任務(wù)彈塑性力學:研究可變形固體受到外荷載、溫度變化及邊界約束變動等作用時、彈塑性變形和應力狀態(tài)的科學。固體力學的一個分支學科研究對象:對實體結(jié)構(gòu)、板殼結(jié)構(gòu)、桿件的進一步分析。PPP0.1彈塑性力學的研究對象和任務(wù)彈塑性力學:研究可變形固研究方法:材料力學、結(jié)構(gòu)力學:簡化的數(shù)學模型研究任務(wù):彈塑性力學:較精確的數(shù)學模型建立并給出用材料力學、結(jié)構(gòu)力學方法無法求解的問題的理論和方法。給出初等理論可靠性與精確度的度量。學習目的:確定一般工程結(jié)構(gòu)的彈塑性變形與內(nèi)力的分布規(guī)律。確定一般工程結(jié)構(gòu)的承載能力。為研究一般工程結(jié)構(gòu)的強度、振動、穩(wěn)定性打下理論基礎(chǔ)。研究方法:材料力學、結(jié)構(gòu)力學:簡化的數(shù)學模型研究任務(wù):彈塑性0.2基本假定1).假定固體材料是連續(xù)介質(zhì)——連續(xù)性假定2).物體為均勻的各向同性的3).物體的變形屬于小變形4).物體原來是處于一種無應力的自然狀態(tài)0.2基本假定1).假定固體材料是連續(xù)介質(zhì)——連續(xù)性假定0.3幾個基本概念張量的概念只需指明其大小即足以被說明的物理量，稱為標量溫度、質(zhì)量、力所做的功除指明其大小還應指出其方向的物理量，稱為矢量物體的速度、加速度在討論力學問題時，僅引進標量和矢量的概念是不夠的如應力狀態(tài)、應變狀態(tài)、慣性矩、彈性模量等張量關(guān)于三維空間，描述一切物理恒量的分量數(shù)目可統(tǒng)一地表示成：M=rn=3n標量:n=0,零階張量矢量:n=1,一階張量應力,應變等:n=2,二階張量二階以上的張量已不可能在三維空間有明顯直觀的幾何意義。0.3幾個基本概念張量的概念只需指明其大小即足以被說明的0.3幾個基本概念為了書寫上的方便，在張量的記法中，都采用下標字母符號來表示和區(qū)別該張量的所有分量。這種表示張量的方法，就稱為下標記號法。下標記號法:不重復出現(xiàn)的下標符號,在其變程N(關(guān)于三維空間N＝3)內(nèi)分別取數(shù)1，2，3，…，N重復出現(xiàn)的下標符號稱為啞標號,取其變程N內(nèi)所有分量，然后再求和，也即先羅列所有各分量，然后再求和。自由標號:啞標號:0.3幾個基本概念為了書寫上的方便，在張量的記法中，都采0.3幾個基本概念當一個下標符號在一項中出現(xiàn)兩次時，這個下標符號應理解為取其變程N中所有的值然后求和，這就叫做求和約定。求和約定:dij記號：Kroneker-delta記號0.3幾個基本概念當一個下標符號在一項中出現(xiàn)兩次時，這個0.3幾個基本概念凡是同階的兩個或兩個以上的張量可以相加(減），并得到同階的一個新張量，法則為：張量的計算:1、張量的加減第一個張量中的每一個分量乘以第二個張量中的每一個分量，從而得到一個新的分量的集合—新張量，新張量的階數(shù)等于因子張量的階數(shù)之和。2、張量的乘法張量導數(shù)就是把張量的每個分量都對坐標參數(shù)求導數(shù)。3、張量函數(shù)的求導0.3幾個基本概念凡是同階的兩個或兩個以上的張量可以相加0.4主要參考書目《FoundationsofSolidMechanics》1、Y.C.Fung(馮元楨)2、楊桂通3、徐秉業(yè)《Afirstcourseincontinuummechanics》《固體力學導論》《連續(xù)介質(zhì)力學導論》《彈塑性力學》《應用彈塑性力學》0.4主要參考書目《FoundationsofSol第一章彈塑性力學基礎(chǔ)1.1應力張量1.2偏量應力張量1.3應變張量1.4應變速率張量1.5應力、應變Lode參數(shù)第一章彈塑性力學基礎(chǔ)1.1應力張量1.1應力張量～力學的語言yxzO正應力剪應力過C點可以做無窮多個平面K不同的面上的應力是不同的到底如何描繪一點處的應力狀態(tài)?1).一點的應力狀態(tài)1.1應力張量～力學的語言yxzO正應力剪應力過C點可以一點的應力狀態(tài)yxzOtyxtyzsytyxtyzsytzxtzysztxytxzsxtxytxzsxtzxtzyszPABC1.1應力張量一點的應力狀態(tài)可由過該點的微小正平行六面體上的應力分量來確定。應力張量數(shù)學上，在坐標變換時，服從一定坐標變換式的九個數(shù)所定義的量叫做二階張量。用張量下標記號法下標1、2、3表示坐標x1、x2、x3即x、y、z方向(1.1)(1.2)一點的應力狀態(tài)yxzOtyxtyzsytyxtyzsytzx1.1應力張量2).一點斜面上的應力(不計體力)i：自由下標；j為求和下標（同一項中重復出現(xiàn)）。斜截面外法線n的方向余弦:令斜截面ABC的面積為1(1.3)(1.4)1.1應力張量2).一點斜面上的應力(不計體力)i：自1.1應力張量斜截面OABC上的正應力:斜截面OABC上的剪應力:(1.5)(1.6)1.1應力張量斜截面OABC上的正應力:斜截面OABC上1.1應力張量3).主應力及其不變量主平面:剪應力等于零的截面主應力--λ:主平面上的正應力代入采用張量下標記號Kronekerdelta記號(1.7)(1.8)(1.9)1.1應力張量3).主應力及其不變量主平面:剪應力等于零1.1應力張量dij記號：Kroneker-delta記號方向余弦滿足條件：采用張量表示聯(lián)合求解l1,l2,l3：l1,l2,l3不全等于0(1.10)(1.11)(1.12)(1.13)1.1應力張量dij記號：Kroneker-delta記1.1應力張量聯(lián)合求解l1,l2,l3：行列式展開后得：簡化后得(1.14)(1.15)式中:是關(guān)于λ的三次方程，它的三個根，即為三個主應力，其相應的三組方向余弦對應于三組主平面。主應力大小與坐標選擇無關(guān)，故J1,J2,J3也必與坐標選擇無關(guān)。1.1應力張量聯(lián)合求解l1,l2,l3：行列式展開后得1.1應力張量若坐標軸選擇恰與三個主坐標重合：(1.16)主剪應力面：平分兩主平面夾角的平面，數(shù)值為：(1.17)主剪應力面(t1)213t1213t11.1應力張量若坐標軸選擇恰與三個主坐標重合：(1.161.1應力張量最大最小剪應力：取主方向為坐標軸取向,則一點處任一截面上的剪應力的計算式:消去l3：由極值條件1.1應力張量最大最小剪應力：取主方向為坐標軸取向,則一1.1應力張量最大最小剪應力：第一組解：第二組解：第三組解：它們分別作用在與相應主方向成45o的斜截面上因為：1.1應力張量最大最小剪應力：第一組解：第二組解：第三組1.1應力張量4).八面體上的應力s1s2s3沿主應力方向取坐標軸，與坐標軸等傾角的八個面組成的圖形，稱為八面體。(1.19)八面體的法線方向余弦：八面體平面上應力在三個坐標軸上的投影分別為：八面體（每個坐標象限1個面）或(1.20)1.1應力張量4).八面體上的應力s1s2s3沿主應力方1.1應力張量4).八面體上的應力s1s2s3八面體面上的正應力為:八面體面上的剪應力為：八面體（每個坐標象限1個面）(1.23)(1.21)八面體面上的應力矢量為：(1.22)平均正應力1.1應力張量4).八面體上的應力s1s2s3八面體面上1.1應力張量例題:已知一點的應力狀態(tài)由以下一組應力分量所確定,即x＝3,y＝0,z＝0,xy＝1,yz

＝2,zx

＝1,應力單位為MPa。試求該點的主應力值。代入式(1.14)后得:解:解得主應力為:1.1應力張量例題:已知一點的應力狀態(tài)由以下一組應力分量1.2應力偏量張量1).應力張量分解物體的變形(1.32)體積改變形狀改變由各向相等的應力狀態(tài)引起的材料晶格間的移動引起的球應力狀態(tài)/靜水壓力彈性性質(zhì)塑性性質(zhì)球形應力張量偏量應力張量1.2應力偏量張量1).應力張量分解物體的變形(1.321.2應力偏量張量1).應力張量分解(1.31)球形應力張量偏量應力張量其中:平均正應力/靜水壓力1.2應力偏量張量1).應力張量分解(1.31)球形應力1.2應力偏量張量2).主偏量應力和不變量(1.31)二階對稱張量其中:剪應力分量始終沒有變化主偏量應力(1.33)1.2應力偏量張量2).主偏量應力和不變量(1.31)二1.2應力偏量張量證明偏應力狀態(tài)的主方向與原應力狀態(tài)的主方向重合例:設(shè)原應力狀態(tài)主方向的方向余弦為l1,l2,l3，則由式(1.9)得證明：顯然，方向余弦l1,l2,l3將由式(a)中的任意兩式和l12+l22+l32=1所確定。(a)若設(shè)偏應力狀態(tài)主方向的方向余弦為l1’,l2’,l3’，則由式(1.9)同樣得：顯然，方向余弦l1’,l2’,l3’將由式(b)中的任意兩式和l1’2+l2’2+l3’2=1所確定。(b)由于:l1=l1’;l2=l2’;l3=l3’可見式(a)與式(b)具有相同的系數(shù)，且已知l12+l22+l32=l1’2+l2’2+l3’2=11.2應力偏量張量證明偏應力狀態(tài)的主方向與原應力狀1.2應力偏量張量2).主偏量應力和不變量(1.33)偏應力狀態(tài)的主方向與原應力狀態(tài)的主方向一致,主值為:滿足三次代數(shù)方程式：(1.34)式中J1’,J2’,J3’為不變量(1.35)1.2應力偏量張量2).主偏量應力和不變量(1.33)偏1.2應力偏量張量(1.40)利用J1’=0，不變量J2’還可寫為:(1.38)1.2應力偏量張量(1.40)利用J1’=0，不變量J21.2應力偏量張量(1.43)3).等效應力(應力強度)在彈塑性力學中，為了使用方便，將乘以系數(shù)后，稱之為等效應力(1.41)簡單拉伸時:“等效”的命名由此而來。各正應力增加或減少一個平均應力，等效應力的數(shù)值不變，這也說明等效應力與球應力狀態(tài)無關(guān)1.2應力偏量張量(1.43)3).等效應力(應力強度)1.2應力偏量張量(1.42)4).等效剪應力(剪應力強度)“等效”的命名由此而來。1.2應力偏量張量(1.42)4).等效剪應力(剪應力強例題：已知結(jié)構(gòu)內(nèi)某點的應力張量如右式，試求該點的球形應力張量、偏量應力張量、等效應力及主應力數(shù)值。

解：1.2應力偏量張量例題：已知結(jié)構(gòu)內(nèi)某點的應力張量如右式，試求該點的球形應力張量等效應力:1.2應力偏量張量等效應力:1.2應力偏量張量關(guān)于主應力的方程為:由主應力求等效應力:1.2應力偏量張量關(guān)于主應力的方程為:由主應力求等效應力:1.2應力偏量張1.3應變張量1).一點應變狀態(tài)位移剛性位移變形位移物體內(nèi)各點的位置雖然均有變化，但任意兩點之間的距離卻保持不變。物體內(nèi)任意兩點之間的相對距離發(fā)生了改變。要研究物體在外力作用下的變形規(guī)律，只需要研究物體內(nèi)各點的相對位置變動情況，也即研究變形位移位移函數(shù)位置坐標的單值連續(xù)函數(shù)1.3應變張量1).一點應變狀態(tài)位移剛性位移變形位移物體1.3應變張量微小六面體單元的變形當物體在一點處有變形時，小單元體的尺寸(即單元體各棱邊的長度)及形狀(即單元體各面之間所夾直角)將發(fā)生改變。由于變形很微小，可以認為兩個平行面在坐標面上的投影只相差高階微量，可忽略不計。1.3應變張量微小六面體單元的變形當物體在一點處有變形時1.3應變張量微小六面體單元的變形B點位移分量D點位移分量A點位移分量∠xOy的改變量:1.3應變張量微小六面體單元的變形B點位移分量D點位移分1.3應變張量變形后AB邊長度的平方:M點沿X方向上的線應變:(a)(b)(c)代入(a)得:略去高階微量同理，M點沿Y方向上的線應變:1.3應變張量變形后AB邊長度的平方:M點沿X方向上的線1.3應變張量同理:∠xOy的改變量，即剪應變:1.3應變張量同理:∠xOy的改變量，即剪應變:1.3應變張量對角線AC線的轉(zhuǎn)角:剛性轉(zhuǎn)動1.3應變張量對角線AC線的轉(zhuǎn)角:剛性轉(zhuǎn)動1.3應變張量(1.44)1).一點應變狀態(tài)工程應變分量：(幾何方程/柯西幾何關(guān)系)1.3應變張量(1.44)1).一點應變狀態(tài)工程應變分量1.3應變張量(1.45)1).一點應變狀態(tài)受力物體內(nèi)某點處所取無限多方向上的線應變與剪應變(任意兩相互垂直方向所夾直角的改變量)的總和，就表示了該點的應變狀態(tài)。定義:應變張量:(1.46)1.3應變張量(1.45)1).一點應變狀態(tài)受力物體內(nèi)某1.3應變張量2).主應變及其不變量由全微分公式:M點的位移分量N點的位移分量表示剛性轉(zhuǎn)動，不引起應變，計算應變時可忽略。1.3應變張量2).主應變及其不變量由全微分公式:M點的1.3應變張量在主應變空間中:主平面法線方向的線應變主應變:1.3應變張量在主應變空間中:主平面法線方向的線應變主應1.3應變張量類似于應力張量:eij:二階對稱張量。主應變e1,e2,

e3滿足：

ei3-I1ei2-I2ei

-I3

=0

I1、I2、I3

為應變張量不變量。其中:(1.47)(1.48)平均正應變:1.3應變張量類似于應力張量:eij:二階對稱張量。主1.3應變張量偏量應變張量:(1.52)eij的主軸方向與eij

的主方向一致，主值為:e1=e1-e，e2=e2-e，e3=e3-e滿足三次代數(shù)方程式：(1.50)(1.51)I2’應用較廣,又可表達為:1.3應變張量偏量應變張量:(1.52)eij的主軸方1.3應變張量等效應變(應變強度):(1.54)等效剪應變(剪應變強度):(1.55)1.3應變張量等效應變(應變強度):(1.54)等效剪應1.4應變速率張量一般來說物體變形時，體內(nèi)任一點的變形不但與坐標有關(guān)，而且與時間也有關(guān)。如以u、v、w表示質(zhì)點的位移分量，則:設(shè)應變速率分量為:質(zhì)點的運動速度分量1.4應變速率張量一般來說物體變形時，體內(nèi)任一點的變形不1.4應變速率張量線應變速率在小變形情況下，應變速率分量與應變分量之間存在有簡單關(guān)系:剪應變速率1.4應變速率張量線應變速率在小變形情況下，應變速率分量1.4應變速率張量在小變形情況下的應變速率張量:(1.56)可縮寫為在一般情況下，應變速率主方向與應變主方向不重合，且在加載過程中發(fā)生變化。1.4應變速率張量在小變形情況下的應變速率張量:(1.51.4應變速率張量應變增量:應變增量由位移增量微分得：由于時間度量的絕對值對塑性規(guī)律沒有影響，因此dt可不代表真實時間，而是代表一個加載過程。因而用應變增量張量來代替應變率張量更能表示不受時間參數(shù)選擇的特點。(1.57)應變微分由兩時刻應變差得：泰勒級數(shù)展開高階微量忽略高階微量1.4應變速率張量應變增量:應變增量由位移增量微分得：由1.5應力和應變的Lode參數(shù)一、應力莫爾圓（表示一點應力狀態(tài)的圖形）:任一斜面上應力位于陰影線內(nèi)ms=Q2A/Q1A=(Q2Q3-Q1Q2)/Q1Q3AOsts3s1s2O3O2O1Q3Q2Q1如果介質(zhì)中某點的三個主應力的大小為已知，便可以在-平面內(nèi)繪出相應的應力圓。1.5應力和應變的Lode參數(shù)一、應力莫爾圓（表示一點應1.5應力和應變的Lode參數(shù)一、應力莫爾圓（表示一點應力狀態(tài)的圖形）:AOsts3s1s2O3O2O1Q3Q2Q1(1.61)1.5應力和應變的Lode參數(shù)一、應力莫爾圓（表示一點應1.5應力和應變的Lode參數(shù)一、應力莫爾圓（表示一點應力狀態(tài)的圖形）:AOsts3s1s2O3O2O1Q3Q2Q1(1.63)式(1.63)表明，當一點處于空間應力狀態(tài)時，過該點的任一斜截面上的一對應力分量、一定落在分別以(1-2)／2、(2-3)／2、(3-1)／2為半徑的三個圓的圓周所包圍的陰影面積(包括三個圓周)之內(nèi)。1.5應力和應變的Lode參數(shù)一、應力莫爾圓（表示一點應1.5應力和應變的Lode參數(shù)若在一應力狀態(tài)上再疊加一個球形應力狀態(tài)(各向等拉或各向等壓)，則應力圓的三個直徑并不改變，只是整個圖形沿橫軸發(fā)生平移。應力圓在橫軸上的整體位置取決于球形應力張量；而各圓的大小(直徑)則取決于偏應力張量，與球形應力張量無關(guān)。一點應力狀態(tài)中的主應力按同一比例縮小或增大(應力分量的大小有改變，但應力狀態(tài)的形式不變)，則應力圓的三個直徑也按同一比例縮小或增大，即應力變化前后的兩個應力圓是相似的。這種情況相當于偏量應力張量的各分量的大小有了改變，但張量的形式保持不變。

1.5應力和應變的Lode參數(shù)若在一應力狀態(tài)上再疊加一個1.5應力和應變的Lode參數(shù)二、應力Lode參數(shù):幾何意義:應力圓上Q2A與Q1A之比，或兩內(nèi)圓直徑之差與外圓直徑之比。球形應力張量對塑性變形沒有明顯影響，因而常把這一因素分離出來，而著重研究偏量應力張量。為此，引進參數(shù)——Lode參數(shù)：Lode參數(shù)：表征Q2在Q1與Q3之間的相對位置，反映中間主應力對屈服的貢獻。AOsts3s1s2O3O2O1Q3Q2Q1(1.64)1.5應力和應變的Lode參數(shù)二、應力Lode參數(shù):幾何1.5應力和應變的Lode參數(shù)應力Lode參數(shù)的物理意義：1、與平均應力無關(guān)；2、其值確定了應力圓的三個直徑之比；3、如果兩個應力狀態(tài)的Lode參數(shù)相等，就說明兩個應力狀態(tài)對應的應力圓是相似的，即偏量應力張量的形式相同；Lode參數(shù)是排除球形應力張量的影響而描繪應力狀態(tài)特征的一個參數(shù)。它可以表征偏應力張量的形式。(1.65)1.5應力和應變的Lode參數(shù)應力Lode參數(shù)的物理意義1.5應力和應變的Lode參數(shù)簡單應力狀態(tài)的Lode參數(shù)：Q3OQ1Q2stAQ1OQ2Q3stA單向壓縮(s1=s2=0,s3<0)單向拉伸(s1>0,s2=s3=0)ms=1ms=-11.5應力和應變的Lode參數(shù)簡單應力狀態(tài)的Lode參數(shù)1.5應力和應變的Lode參數(shù)簡單應力狀態(tài)的Lode參數(shù)：Q2OQ1Q3st純剪(s1>0,s2=0,s3=-s1):ms=01.5應力和應變的Lode參數(shù)簡單應力狀態(tài)的Lode參數(shù)1.5應力和應變的Lode參數(shù)為表征偏量應變張量的形式，引入應變Lode參數(shù)：三、應變Lode參數(shù):如果兩種應變狀態(tài)的me相等，則表明它們所對應的應變莫爾圓是相似的，也就是說，偏量應變張量的形式相同。幾何意義：應變莫爾圓上Q2A與Q1A之比(1.66)1.5應力和應變的Lode參數(shù)為表征偏量應變張量的形式，1.6彈性力學的基本方程應力分量滿足平衡方程：一、平衡方程(1.67)1.6彈性力學的基本方程應力分量滿足平衡方程：一、平衡方1.6彈性力學的基本方程彈性體的應力--應變關(guān)系服從虎克定律二、物理方程(1.72)1.6彈性力學的基本方程彈性體的應力--應變關(guān)系服從虎克1.6彈性力學的基本方程x對y，y對x求兩次偏導，有：三、應變協(xié)調(diào)方程保證物體在變形后不會出現(xiàn)‘撕裂’，‘套疊’的現(xiàn)象1.6彈性力學的基本方程x對y，y對x求兩次偏導，1.6彈性力學的基本方程類似可得三維問題的應變協(xié)調(diào)方程：(1.82)1.6彈性力學的基本方程類似可得三維問題的應變協(xié)調(diào)方程：1.6彈性力學的基本方程例題：設(shè)有應變分量如右式，其余的應變分量均為零。若它們是一種可能的應變狀態(tài)試確定各常數(shù)之間的關(guān)系。解：如果應變分量是一種可能的應變狀態(tài)，則需滿足變形協(xié)調(diào)方程。根據(jù)給定的應變分量，式(1.82)中的五個式子均恒滿足、余下必須滿足的應變協(xié)調(diào)方程為:代入給定的應變分量有:比較兩邊對應項系數(shù)有:所以解為：1.6彈性力學的基本方程例題：設(shè)有應變分量如右式，其余的第五章簡單應力狀態(tài)的彈塑性問題5.1基本實驗資料5.2應力－應變的簡化模型5.3應變的表示法5.4理想彈塑性材料的簡單桁架5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架5.6加載路徑對桁架內(nèi)應力和應變的影響第五章簡單應力狀態(tài)的彈塑性問題5.1基本實驗資料5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線（1）單向拉伸曲線123OsssaDseepee

（a）有明顯屈服流動階段拉伸試驗和靜水壓力試驗是塑性力學中的兩個基本試驗，塑性應力應變關(guān)系的建立是以這些實驗資料為基礎(chǔ)。屈服應力（b）無明顯屈服流動階段Os0.2Dseepee

CAB0.2%屈服應力如:低碳鋼,鑄鐵,合金鋼等如:中碳鋼,高強度合金鋼,有色金屬等5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線（1）單向拉伸曲線5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線經(jīng)過屈服階段后，材料又恢復了抵抗變形的能力。在第二次加載過程中，彈性系數(shù)仍保持不變，但彈性極限及屈服極限有升高現(xiàn)象，其升高程度與塑性變形的歷史有關(guān)，決定與前面塑性變形的程度。這種現(xiàn)象稱為材料的應變強化(或加工硬化)。材料在塑性階段的一個重要特點：在加載和卸載的過程中應力和應變服從不同的規(guī)律：加載卸載簡單拉伸試驗的塑性階段：5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線經(jīng)過屈服階段后，材5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線（2）拉伸與壓縮曲線的差異（一般金屬材料）O拉se壓應變<10%時，基本一致；應變10%時，較大差異。一般金屬的拉伸與壓縮曲線比較用簡單拉伸試驗代替簡單壓縮試驗進行塑性分析是偏于安全的。5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線（2）拉伸與壓縮曲5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線（3）反向加載卸載后反向加載，ss’’<ss’——Bauschinger效應BAss’s’’B’B’’O’拉伸塑性變形后使壓縮屈服極限降低的現(xiàn)象。即正向強化時反向弱化。5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線（3）反向加載卸載5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線(4)斷裂特性伸長率:標志材料的塑性特性，其值越大則材料破壞后的殘余變形越大。截面收縮率:

dk5%：塑性材料；低碳鋼dk=20%~30%

dk<5%：脆性材料。5.1基本實驗資料一、應力--應變曲線(4)斷裂特性5.1基本實驗資料塑性變形有以下特點：

(2)、由于應力—應變關(guān)系的非線性，應力與應變間不存在單值對應關(guān)系，同一個應力可對應不同的應變，反過來也是如此。這種非單值性是一種路徑相關(guān)性，即需要考慮加載歷史。

(1)、由于塑性應變不可恢復，所以外力所作的塑性功具有不可逆性，或稱為耗散性。在一個加載卸載的循環(huán)中外力作功恒大于零，這一部分能量被材料的塑性變形損耗掉了。

(3)、當受力固體產(chǎn)生塑性變形時，將同時存在有產(chǎn)生彈性變形的彈性區(qū)域和產(chǎn)生塑性變形的塑性區(qū)域。并且隨著載荷的變化，兩區(qū)域的分界面也會產(chǎn)生變化。5.1基本實驗資料塑性變形有以下特點：(2)、由于應力5.1基本實驗資料二、靜水壓力(各向均勻受壓)試驗(1)、體積變化體積應變與壓力的關(guān)系(bridgman實驗公式)體積壓縮模量派生模量銅鋁鉛a7.31x10-713.34x10-723.73x10-7b2.7x10-123.5x10-1217.25x10-12銅：當p＝1000MPa時，ap＝7.31×10-4，而bp2＝2.7×10-6。說明第二項遠小于第一項，可以略去不計。因此根據(jù)上述試驗結(jié)果，在塑性理論中常認為體積變形是彈性的。因而對鋼、銅等金屬材料，可以認為塑性變形不受靜水壓力的影響。但對于鑄鐵、巖石、土壤等材料，靜水壓力對屈服應力和塑性變形的大小都有明顯的影響，不能忽略。5.1基本實驗資料二、靜水壓力(各向均勻受壓)試驗(1)5.1基本實驗資料二、靜水壓力(各向均勻受壓)試驗(2)、靜水壓力對屈服極限的影響B(tài)ridgman對鎳、鈮的拉伸試驗表明，靜水壓力增大，塑性強化效應增加不明顯，但頸縮和破壞時的塑性變形增加了。靜水壓力對屈服極限的影響?？珊雎浴?.1基本實驗資料二、靜水壓力(各向均勻受壓)試驗(2)5.2應力應變簡化模型一般應力-應變曲線：

s=Ee

，

e<

es

(屈服前：線彈性)

s=j(e)，e>es

(屈服后)選取模型的標準：1、必須符合材料的實際性質(zhì)2、數(shù)學上必須是足夠地簡單5.2應力應變簡化模型一般應力-應變曲線：選取模型的標準5.2應力應變簡化模型1.理想彈塑性模型符號函數(shù):（軟鋼或強化率較低的材料）加載:卸載:Osssees

E為一個大于或等于零的參數(shù)5.2應力應變簡化模型1.理想彈塑性模型符號函數(shù):（軟5.2應力應變簡化模型1.理想彈塑性模型用應變表示的加載準則：加載:卸載:Osssees

E符號函數(shù):公式只包括了材料常數(shù)E和，故不能描述應力應變曲線的全部特征；在＝s處解析式有變化，給具體計算帶來困難;理想彈塑性模型抓住了韌性材料的主要特征，因而與實際情況符合得較好。缺點:優(yōu)點:5.2應力應變簡化模型1.理想彈塑性模型用應變表示的加5.2應力應變簡化模型2.線性強化彈塑性模型（材料有顯著強化率）Osssees

EE’加載:卸載:5.2應力應變簡化模型2.線性強化彈塑性模型（材料有顯5.2應力應變簡化模型2.線性強化彈塑性模型用應變表示的加載準則：Osssees

EE’加載:卸載:在許多實際工程問題中，彈性應變<<塑性應變，因而可以忽略彈性應變。5.2應力應變簡化模型2.線性強化彈塑性模型用應變表示5.2應力應變簡化模型*

剛塑性模型（忽略彈性變形）(b)線性強化剛塑性模型OssseOssse(a)理想剛塑性模型特別適宜于塑性極限載荷的分析?？倯冚^大，5.2應力應變簡化模型*剛塑性模型（忽略彈性變形）(5.2應力應變簡化模型3.一般加載規(guī)律OssseepBCAe

O1wees

w(e)=AC/AB彈性曲線與實際曲線的相對差值(5.12)5.2應力應變簡化模型3.一般加載規(guī)律Ossseep5.2應力應變簡化模型對線性強化彈性材料在加載時:(5.13)5.2應力應變簡化模型對線性強化彈性材料在加載時:(5.5.2應力應變簡化模型4.冪次強化模型在＝0處與軸相切理想彈性模型理想剛塑性模型虎克定律只有兩個參數(shù)A和n，因而也不可能準確地表示材料的所有特征。但由于解析式比較簡單，而且n可以在較大范圍內(nèi)變化，所以也經(jīng)常被采用。(5.14)5.2應力應變簡化模型4.冪次強化模型在＝0處與軸相5.2應力應變簡化模型5.Ramberg-Osgood模型(三參數(shù)模型)1，1為0.7E(初始切線模量)處的應力應變強化指數(shù)強化系數(shù)(5.15)流動應力s1取(sb+s0.2)/2。sb為抗拉強度，s0.2為工程屈服應力；流動應變e1=s1/E，E為彈性模量。例：鈦合金鋼有三個參數(shù)，能較好地代表真實材料，數(shù)學表達式簡單。5.2應力應變簡化模型5.Ramberg-Osgood5.2應力應變簡化模型1).等向強化模型拉伸和壓縮時的屈服極限相等BAss’s’’B’B’’O’2).隨動強化模型拉伸和壓縮的彈性范圍不變6.反向加載應力-應變簡化模型等向強化：OABB’’隨動強化：OABB’(5.16)例：線性強化的情形(5.17)(5.18)塑性應變按絕對值進行累積5.2應力應變簡化模型1).等向強化模型BAss5.2應力應變簡化模型BAs1.5ss-sssseCDEO-0.5ssFes解：例題：已知一單向加載過程的應力路徑為01.5ss

0

–ss

0，材料符合線性隨動強化規(guī)律，強化模量E’=E/100，試求出對應的應變路徑。應變路徑為：051ss/E49.5ss/E–ss/E

05.2應力應變簡化模型BAs1.5ss-sssseCDE5.2應力應變簡化模型BAs1.5ss-1.2sssseCDEO-0.5ssFes例2：應力路徑：01.5ss

0–1.2ss

0應變路徑：解：051es49.5es–21es

–19.8es5.2應力應變簡化模型BAs1.5ss-1.2sssse5.3應變的表示法工程應變：自然應變/對數(shù)應變：原始長度變形后長度(5.19)適用于大變形(5.20)(5.21)不適用于大變形在塑性變形較大時，用-曲線不能真正代表加載和變形的狀態(tài)。頸縮階段：應變；應力不符合材料的實際情況5.3應變的表示法工程應變：自然應變/對數(shù)應變：原始長度5.3應變的表示法工程應變與自然應變的關(guān)系：（1）小變形時，e

E；變形程度越大，誤差越大。(5.22)1.20.40.81.6-1.6-0.4-0.8-1.21.01.21.41.6Ol/l0ee=l/l0-1E=lnl/l0當變形程度小于10%時，兩值比較接近。小變形與大變形界限的由來5.3應變的表示法工程應變與自然應變的關(guān)系：（1）小變形5.3應變的表示法工程應變與自然應變的關(guān)系：（2）自然應變?yōu)榭杉討儯こ虘優(yōu)椴豢杉討?5.23)例如：l0

1.5l0

1.8l0

2l0假設(shè)某物體原長l0

，經(jīng)歷l1，l2變?yōu)閘3，總相對應變?yōu)椋焊麟A段的相應應變?yōu)椋?.3應變的表示法工程應變與自然應變的關(guān)系：（2）自然應5.3應變的表示法工程應變與自然應變的關(guān)系：（2）自然應變?yōu)榭杉討儯こ虘優(yōu)椴豢杉討?5.24)用自然應變表示變形程度：各階段的相應應變?yōu)椋?5.25)5.3應變的表示法工程應變與自然應變的關(guān)系：（2）自然應5.3應變的表示法工程應變與自然應變的關(guān)系：（3）自然應變?yōu)榭杀葢儯こ虘優(yōu)椴豢杀葢兪チ丝梢员容^的性質(zhì)可以比較5.3應變的表示法工程應變與自然應變的關(guān)系：（3）自然應5.4理想彈塑性材料的簡單桁架hhldl01Pq23三桿桁架結(jié)構(gòu)A平衡方程：如圖，三桿桁架受豎向力P作用，桿件截面均為A，試作彈塑性分析。消去N3，并用應力表示：(5.26)變形協(xié)調(diào)關(guān)系：(5.27)5.4理想彈塑性材料的簡單桁架hhldl01Pq23三桿5.4理想彈塑性材料的簡單桁架一、彈性階段（PPe）應力-應變關(guān)系：（Pe：彈性極限荷載）聯(lián)立(5.26)(5.29)(5.28)(5.29)(5.30)(5.31)當s2=ss時，桁架內(nèi)將出現(xiàn)塑性狀態(tài)，相應的荷載為彈性極限荷載Pe(5.32)對應A點位移為:(5.34)(5.33)(5.30),(5.31)變?yōu)?.4理想彈塑性材料的簡單桁架一、彈性階段（PPe5.4理想彈塑性材料的簡單桁架二、彈塑性階段（P>Pe）（塑性流動階段）約束塑性變形階段：桿2已屈服，桿1、3仍為彈性塑性流動階段：3桿均屈服,相應的荷載為塑性極限荷載點A的位移：(5.38)(5.35)(5.36)(5.37)5.4理想彈塑性材料的簡單桁架二、彈塑性階段（P>5.4理想彈塑性材料的簡單桁架彈性與塑性極限荷載（極限位移）的關(guān)系：荷載-撓度曲線：理想彈塑性線性強化d

/deP/PeP1/PePs/Pe1.0011/cos2q(5.39)5.4理想彈塑性材料的簡單桁架彈性與塑性極限荷載（極限位5.4理想彈塑性材料的簡單桁架卸載符合彈性規(guī)律。設(shè)荷載變化為DP，則由式(5.33)得三、卸載若加載至P*（Pe<P*<Ps）再卸載至零，即DP=P*，則殘余應力和應變?yōu)?5.40)整體處于彈塑性階段時桿1的應力彈性階段的應力hhldl01Pq23A(5.41)對于超靜定結(jié)構(gòu)，卸去外荷載后，殘余應變≠塑性應變，它含有彈性應變。5.4理想彈塑性材料的簡單桁架卸載符合彈性規(guī)律。設(shè)荷載變5.4理想彈塑性材料的簡單桁架從P*卸載至零的過程為彈性變形過程，從零再重復加載到P*（P*>Pe），此過程仍為彈性過程。這相當于將彈性范圍由擴大了。四、重復加載這種使其彈性范圍擴大的有利的殘余應力狀態(tài)稱為安定狀態(tài)。5.4理想彈塑性材料的簡單桁架從P*卸載至零的過程為彈性5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架聯(lián)立平衡和協(xié)調(diào)方程可求得平衡方程與協(xié)調(diào)方程不變加載過程，物理方程改變部分：1.彈性階段(PPe)：與理想彈塑性相同2.約束塑性變形階段(PPe)：(5.42)(5.43)5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架聯(lián)立平衡和協(xié)調(diào)方程可求5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架(桿1、3進入屈服)3.塑性流動階段(PPe)：(5.44)與理想彈塑性材料的比較：(5.45)如考慮中等強化情形:說明這時理想塑性的近似還是比較好的，考慮強化對它的影響不大。5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架(桿1、3進入屈服)35.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架考慮隨動強化，加載應力范圍為2ss

，即要求Ds22ss，4.卸載：仍按彈性規(guī)律變化卸載后桿2轉(zhuǎn)為壓應力，是否會進入壓縮塑性狀態(tài)？最大安定荷載5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架考慮隨動強化，加載應力5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架aN1bPN2圖示等截面桿，截面積為A，在x=a(a<b)處作用集中力P，試求彈性極限荷載Pe和塑性極限荷載Ps。若加載至Pe<P*<Ps時卸載，試求殘余應力和殘余應變。材料分別為:(1)理想彈塑性；(2)線性強化彈塑性。例題：解：平衡方程：變形協(xié)調(diào)方程：5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架aN1bPN2圖示等截5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架(1)理想彈塑性彈性階段：代入變形協(xié)調(diào)方程，可得：聯(lián)立平衡方程，可得：5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架(1)理想彈塑性彈性階5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架彈塑性階段：由s1=ss，并利用平衡方程得：卸載：加載至Pe<P*<Ps時卸載，即DP=P*。因卸載符合彈性規(guī)律，故5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架彈塑性階段：由s1=s5.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架殘余應力和應變?yōu)?.5線性強化彈塑性材料的簡單桁架殘余應力和應變?yōu)?.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案①hhl0=h

1P45o23OQOPsPQQs①②Oδx①②δe2δeδy時:(5.46)5.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案①hhl0=h5.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案①由從零開始增加Q，P將相應改變,對應的應力增量和應變增量的平衡方程：(5.47)(5.48)保持δy不變，即Δδy=0；施加Q，則Δδx>0桿1，2仍保持塑性狀態(tài)桿3卸載5.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案①由從零開始增5.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案①從(5.47)可得：(5.49)當Δ3=-2s；使3=-s時，桿3進入壓縮屈服，整個桁架進入塑性流動階段疊加上初始值后：5.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案①從(5.47保持的比例，一直加載到方案一的最終狀態(tài)5.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案②彈性階段最大對應的應力和位移保持的比例，一直加載到方案一的最終狀態(tài)5再繼續(xù)加載5.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案②對應的應力和位移(5.50)再繼續(xù)加載5.6加載路徑對桁架應力應變的影響加載方案②對第六章屈服條件和加載條件6.1基本假設(shè)6.2屈服條件概念6.3屈服曲面6.4Tresca和Mises屈服條件6.5Tresca和Mises屈服條件的比較6.6屈服條件的實驗驗證6.7加載條件和加載曲面6.8Mohr-Coulomb和Drucker-Prager屈服條件第六章屈服條件和加載條件6.1基本假設(shè)6.1基本假定對一般應力狀態(tài)的塑性理論，作以下基本假設(shè)：忽略時間因素的影響(蠕變、應力松弛等)

；連續(xù)性假設(shè)；靜水壓力部分只產(chǎn)生彈性的體積變化(不影響塑性變形規(guī)律)；在初次加載時，單向拉伸和壓縮的應力-應變特性一致；材料特性符合Drucker公設(shè)(只考慮穩(wěn)定材料)；變形規(guī)律符合均勻應力應變的實驗結(jié)果。6.1基本假定對一般應力狀態(tài)的塑性理論，作以下基本假設(shè)：1).單向拉壓應力狀態(tài)的屈服條件6.2屈服條件的概念(6.1)(6.2)ss：屈服應力

2).復雜應力狀態(tài)的屈服函數(shù)(6.3)或者:(6.4)應力空間、應變空間：分別以應力分量和應變分量為坐標軸組成的空間，空間內(nèi)的任一點代表一個應力狀態(tài)或應變狀態(tài)。應力路徑、應變路徑：應力和應變的變化在相應空間繪出的曲線。屈服面：應力空間內(nèi)各屈服點連接成的，區(qū)分彈性和塑性狀態(tài)的分界面。引入的概念：1).單向拉壓應力狀態(tài)的屈服條件6.2屈服條件的概念(6.2屈服條件的概念3).屈服條件/屈服函數(shù)(描述屈服面的數(shù)學表達式)：材料處于彈性狀態(tài)：材料開始屈服進入塑性狀態(tài)屈服條件應與方向無關(guān)，故屈服條件可用三個主應力或應力不變量表示：(6.6)(6.7)靜水壓力部分對塑性變形的影響可忽略，故屈服條件也可用主偏量應力或其不變量表示：各向同性材料:(6.8)(6.9)6.2屈服條件的概念3).屈服條件/屈服函數(shù)(描述屈服6.3屈服曲面一、主應力空間(6.10)(以主應力s1,s2,s3為坐標軸而構(gòu)成的應力空間)OQNPp平面L直線s1s2s3任一應力狀態(tài)靜水應力矢量主偏量應力矢量主應力空間、L直線、p平面與s1,s2,s3軸的夾角相等在主應力空間內(nèi)，過原點且和三個坐標軸夾角相等的直線。方程：s1=s2=s3L直線：主應力空間內(nèi)過原點且和L直線垂直的平面。方程：s1+s2+s3=0p平面：總在平面上6.3屈服曲面一、主應力空間(6.10)(以主應力s1,6.3屈服曲面一、主應力空間即直線方程1.球應力狀態(tài)或靜水應力狀態(tài)幾種特殊的應力狀態(tài)在主應力空間中的軌跡：應力偏量為零，即它的軌跡是經(jīng)過坐標原點并與l、2、3三坐標軸夾角相同的等傾斜直線2.平均應力為零平均應力為零，即m=0，應力偏量Sij不等于零。3.應力偏量為常量應力偏量為常量，即Sl＝C1，S2＝C2，S3＝C3軌跡是與等傾線平行但不經(jīng)過坐標原點的直線在主應力空間中，它的軌跡是一個平面，該平面通過坐標原點并與等傾直線相垂直。6.3屈服曲面一、主應力空間即直線方程1.球應力狀態(tài)或靜6.3屈服曲面二、屈服曲面屈服曲面F(s1,s2,s3)=0：為一平行L直線的柱面；屈服曲線f(J2’,J3’)=0：屈服曲面與p平面的交線——對應無靜水壓力部分的情況。6.3屈服曲面二、屈服曲面屈服曲面F(s1,s2,s36.3屈服曲面三、矢量OP在p平面上的投影Oyx2’qs1’3’rs30o坐標軸s1，s2，s3在p平面上的投影O1’、O2’、O3’互成120；矢量OP在p平面上的x，y坐標值為：矢量OP在p平面上的極坐標值為：(6.13)(6.14)(6.15)6.3屈服曲面三、矢量OP在p平面上的投影Oyx2’qs6.3屈服曲面由于12矢量與平面平行,故矢量OP在x,y平面上的坐標為：(6.13)O2’1’3’120o30ox坐標變換：6.3屈服曲面由于12矢量與平面平行,故矢量OP在x,6.3屈服曲面引進極坐標的關(guān)系:可見Lode參數(shù)為：(6.14)O2’1’3’120o30ox(6.15)(6.16)6.3屈服曲面引進極坐標的關(guān)系:可見Lode參數(shù)為：(66.3屈服曲面幾種典型應力狀態(tài)在p平面上的極坐標值：(6.17)在純剪切時：在單向拉伸時：在單向壓縮時：6.3屈服曲面幾種典型應力狀態(tài)在p平面上的極坐標值：(66.3屈服曲面四、屈服曲面的特征純剪純拉p平面上的屈服曲線(1)、屈服曲線為一封閉曲線，原點在曲線內(nèi)部；(2)、對各向同性材料，若(S1,S2,S3)或(s1,s2,s3)屈服，則各應力分量互換也會屈服，故屈服曲線關(guān)于s1’,s2’,s3’軸均對稱；(3)、對拉伸和壓縮屈服極限相等的材料，若應力狀態(tài)(S1,S2,S3)屈服，則(-S1,-S2,-S3)也會屈服，故屈服曲線為關(guān)于垂直于s1’,s2’,s3’軸的直線也對稱。6.3屈服曲面四、屈服曲面的特征純剪純拉p平面上的屈服曲6.4Tresca和Mises屈服條件歷史上關(guān)于材料進入塑性狀態(tài)原因的不同假設(shè)第一個假設(shè)：材料進入塑性狀態(tài)是由最大主應力引起的，即當最大主應力達到s時，材料即進入塑性狀態(tài)。GalilMo在17世紀時提出在各向相等壓縮時．壓應力可以遠遠超過屈服極限s，而材料并未進入塑性狀態(tài)，也未破壞。被實驗所推翻原因：第二個假設(shè)：最大的主應變能使材料進入塑性狀態(tài)St-Venant提出被實驗所推翻第三個假設(shè)：Beltrami提出當最大彈性能達到一定值時，材料即開始屈服與實驗相抵觸6.4Tresca和Mises屈服條件歷史上關(guān)于材料進入6.4Tresca和Mises屈服條件一、Tresca屈服條件認為最大剪應力達到極限值時開始屈服:(6.18)(材料力學的第三強度理論)金屬材料在屈服時，可以看到接近于最大剪應力方向的細痕紋(滑移線)，因此塑性變形可以是由于剪切應力所引起的晶體網(wǎng)格的滑移而引起的。1864年，Tresca作了一系列的擠壓實驗來研究屈服條件：四個強度理論:第一強度理論：最大拉應力理論第二強度理論：最大伸長線應變理論第三強度理論：最大剪應力理論第四強度理論：形狀改變比能理論屈服破壞理論脆斷破壞理論6.4Tresca和Mises屈服條件一、Tresca屈6.4Tresca和Mises屈服條件一、Tresca屈服條件p平面上的屈服曲線在p平面上，式(6.18)可表示為：在-30°qs30°（即s1s2s3)范圍內(nèi)為一平行y軸的直線，對稱拓展后為一正六角形。xyp平面上的屈服曲線(正六角形)6.4Tresca和Mises屈服條件一、Tresca屈6.4Tresca和Mises屈服條件一、Tresca屈服條件(正六邊形柱面)主應力空間內(nèi)的屈服條件:2k2k2k2k平面應力狀態(tài)的屈服條件（s3=0）:(6.19)(6.20)平面應力的Tresca屈服線6.4Tresca和Mises屈服條件一、Tresca屈6.4Tresca和Mises屈服條件一、Tresca屈服條件常數(shù)K值的確定:(6.23)Tresca屈服條件的完整表達式由簡單拉伸實驗確定：因s1=ss，s2=s3=0，s1-s3=0，故由純剪實驗確定：因s1=ts，s2=0，s3=-ts，故k=ss/2

k=tsss=2ts對多數(shù)材料只能近似成立(6.24)(6.25)6.4Tresca和Mises屈服條件一、Tresca屈6.4Tresca和Mises屈服條件二、Mises屈服條件(6.27)Tresca六邊形的六個頂點由實驗得到，但頂點間的直線是假設(shè)的。Mises指出：用連接p平面上的Tresca六邊形的六個頂點的圓來代替原來的六邊形，即：Mises屈服條件：(6.26)Mises屈服面考慮(6.14)式6.4Tresca和Mises屈服條件二、Mises屈服6.4Tresca和Mises屈服條件二、Mises屈服條件常數(shù)C的確定：(6.28)由簡單拉伸實驗確定：因s1=ss，s2=s3=0，s1-s3=0，故由純剪實驗確定：因s1=ts，s2=0，s3=-ts，故C=J2’=ss2/3C=J2’=ts2對多數(shù)材料符合較好6.4Tresca和Mises屈服條件二、Mises屈服6.4Tresca和Mises屈服條件二、Mises屈服條件兩種屈服條件的關(guān)系：(6.29)TrescaTrescaMises圓純剪單向拉伸Tresca和Mises屈服線若規(guī)定簡單拉伸時兩種屈服條件重合，則Tresca六邊形內(nèi)接于Mises圓，且若規(guī)定純剪時兩種屈服條件重合，則Tresca六邊形外接于Mises圓，且(6.30)6.4Tresca和Mises屈服條件二、Mises屈服6.4Tresca和Mises屈服條件二、Mises屈服條件兩種屈服條件的關(guān)系：(6.31)s1sss2ssO平面應力問題的Tresca和Mises屈服線

（主應力平面上）在主應力空間中，Mises屈服面將是圓柱面，在3=0的平面應力情形,Mises屈服條件可寫成:Tresca屈服條件內(nèi)接于Mises圓從Mises屈服條件可以看出，靜水壓力狀態(tài)并不影響材料屈服，而且滿足互換原則，因此與實驗相符。6.4Tresca和Mises屈服條件二、Mises屈服6.5Tresca和Mises屈服條件的比較一、簡單應力狀態(tài)下的比較單向拉伸:(6.36)Tresca條件:Tresca屈服條件：是基于某種韌性金屬的最大剪應力達到一定值時，材料開始進入塑性狀態(tài)，也就是說只有最大和最小的主應力對屈服有影響，忽略了中間主應力對屈服的影響。(6.37)純剪切:(6.38)Tresca條件:(6.39)簡單拉伸和純剪時最大剪應力為同樣的數(shù)值6.5Tresca和Mises屈服條件的比較一、簡單應力6.5Tresca和Mises屈服條件的比較一、簡單應力狀態(tài)下的比較單向拉伸:(6.41)Mises屈服條件:(6.40)純剪切:(6.43)(6.44)基于某種金屬屈服時(6.42)簡單拉伸和純剪時最大剪應力的數(shù)值不同6.5Tresca和Mises屈服條件的比較一、簡單應力6.5Tresca和Mises屈服條件的比較一、簡單應力狀態(tài)下的比較單向拉伸:(6.41)純剪時比較兩個剪應力:(6.47)兩個條件的計算結(jié)果相差不大Tresca條件:(6.45)Mises條件:(6.46)6.5Tresca和Mises屈服條件的比較一、簡單應力6.5Tresca和Mises屈服條件的比較一、簡單應力狀態(tài)下的比較純剪時s1/sss1=-s2s2/ss-1O-111按最大剪切應力條件計算:按形變能量條件計算:Mises條件與Tresca條件的比較6.5Tresca和Mises屈服條件的比較一、簡單應力6.5Tresca和Mises屈服條件的比較二、屈服曲面的比較垂直于軸線的平面與屈服面相交:Mises條件與Tresca條件的比較(6.48)TrescaMiseshRO正六邊形Tresca條件是正六邊形:6.5Tresca和Mises屈服條件的比較二、屈服曲面6.5Tresca和Mises屈服條件的比較s1s1=-s2s2OEFABCDG2G1H1H2-s1=s2平面應力狀態(tài)塑性條件的圖形表示B點和E點：表示二向等拉或等壓的應力狀態(tài)A、C、D、F點：表示單向應力狀態(tài)按最大剪切應力條件計算:按形變能量條件計算:二、屈服曲面的比較6.5Tresca和Mises屈服條件的比較s1s1=6.6屈服條件的實驗驗證一、薄壁圓管受拉力P和內(nèi)壓力p作用PPpp設(shè)圓筒壁厚為t,平均半徑為r。t<<rLode參數(shù):Mises屈服條件:(6.49)6.6屈服條件的實驗驗證一、薄壁圓管受拉力P和內(nèi)壓力p作6.6屈服條件的實驗驗證一、薄壁圓管受拉力P和內(nèi)壓力p作用Mises屈服條件:(6.50)從Lode參數(shù)可得:(6.51)(6.52)6.6屈服條件的實驗驗證一、薄壁圓管受拉力P和內(nèi)壓力p作6.6屈服條件的實驗驗證一、薄壁圓管受拉力P和內(nèi)壓力p作用(6.53)代入Mises條件Mises屈服條件:6.6屈服條件的實驗驗證一、薄壁圓管受拉力P和內(nèi)壓力p作6.6屈服條件的實驗驗證一、薄壁圓管受拉力P和內(nèi)壓力p作用(6.54)Trescda屈服條件:Mises屈服條件表示一條拋物線；Trescda屈服條件表示平行橫坐標的直線實驗證明Mises屈服條件有較好的正確性6.6屈服條件的實驗驗證一、薄壁圓管受拉力P和內(nèi)壓力p作6.6屈服條件的實驗驗證二、薄壁圓管受拉力P和扭矩M作用PPMM設(shè)圓筒壁厚為t,平均半徑為a。t<<a應力:(6.55)主應力:(6.56)6.6屈服條件的實驗驗證二、薄壁圓管受拉力P和扭矩M作用6.6屈服條件的實驗驗證二、薄壁圓管受拉力P和扭矩M作用(6.57)(6.58)Mises屈服條件:Tresca屈服條件:Mises屈服條件:Tresca屈服條件:(6.59)(6.60)6.6屈服條件的實驗驗證二、薄壁圓管受拉力P和扭矩M作用6.6屈服條件的實驗驗證二、薄壁圓管受拉力P和扭矩M作用實驗結(jié)果及與兩種屈服條件的比較:1OTrescaMises實驗結(jié)果更接近于Mises屈服條件簡單拉伸時兩個屈服條件重合純剪切時兩個屈服條件相差最大6.6屈服條件的實驗驗證二、薄壁圓管受拉力P和扭矩M作用6.6屈服條件的實驗驗證三、應力應變關(guān)系的實驗驗證0.20.40.60.8+1-1O+1μμ復雜應力狀態(tài)下如何考慮應力分量與應變分量的關(guān)系？考慮應力應變的Lode參數(shù)應力Mohr圓和應變Mohr圓相似由左圖相似性可得：應力主軸和應變主軸一致6.6屈服條件的實驗驗證三、應力應變關(guān)系的實驗驗證0.26.6屈服條件的實驗驗證例題：薄壁圓筒受拉力P和扭矩M的作用，寫出該情況的Tresca和Mises屈服條件。若已知r=50mm，t=3mm，ss=400MPa，P=150kN，M=9kNm，試分別用兩種屈服條件判斷圓筒是否進入屈服狀態(tài)。解：先求應力：用Tresca屈服條件判斷：用Mises屈服條件判斷：屈服未屈服6.6屈服條件的實驗驗證例題：薄壁圓筒受拉力P和扭矩M的6.7加載條件和加載曲面應力強化：交叉效應：加載條件：加載曲面：在簡單拉壓時，經(jīng)過塑性變形后，屈服應力提高的現(xiàn)象拉伸塑性變形，使壓縮屈服應力降低(Bauschinger效應),并且還影響剪切屈服應力等的現(xiàn)象。材料經(jīng)過初次屈服后，后繼的屈服條件將與初始條件不同。這種發(fā)生變化了的后繼屈服條件稱為加載條件。應力空間內(nèi)與加載條件對應的曲面概念：進一步發(fā)生塑性變形的條件：理想塑性材料：加載面屈服面加載面還依賴于塑性應變的過程。即它與此刻的ijp狀態(tài)有關(guān)，還依賴于整個應變歷史(K)。因此，一般加載面為：(6.62)6.7加載條件和加載曲面應力強化：交叉效應：加載條件：加6.7加載條件和加載曲面一、等向強化模型(6.65)單向拉壓情況：令:(6.63)(6.64)復雜應力狀態(tài)：假定加載面就是屈服面做相似擴大應變歷史及強化程度的參數(shù)6.7加載條件和加載曲面一、等向強化模型(6.65)單向6.7加載條件和加載曲面一、等向強化模型在Mises屈服條件下：(6.66)等效塑性應變增量按(1.54)式(6.67)加載面為(6.68)退化到一維時與(6.64)一致表示成依賴于塑性功的參數(shù)：(6.69)6.7加載條件和加載曲面一、等向強化模型在Mises屈服6.7加載條件和加載曲面二、隨動強化模型(6.70)推廣到復雜應力狀態(tài)屈服條件:(6.71)表示屈服條件在Mises屈服條件下：(6.72)可根據(jù)簡單拉伸試驗來定6.7加載條件和加載曲面二、隨動強化模型(6.70)推廣6.7加載條件和加載曲面二、隨動強化模型(6.72)在簡單拉伸下：式(6.72)對于線性強化材料(6.73)6.7加載條件和加載曲面二、隨動強化模型(6.72)在簡6.7加載條件和加載曲面二、隨動強化模型AOO’-112初始屈服面一次二次三次后繼屈服面兩種強化形式Ivey的拉扭實驗結(jié)果6.7加載條件和加載曲面二、隨動強化模型AOO’-1126.8Mohr-Coulomb

和Drucker-Prager屈服條件一、Mohr-Coulomb屈服條件(6.74)粘聚力內(nèi)摩擦角巖石和土質(zhì)破裂面上的剪應力破裂面上的正應力OC由左圖得:(6.75)代入(6.74)6.8Mohr-Coulomb和Drucker-Pra6.8Mohr-Coulomb

和Drucker-Prager屈服條件一、Mohr-Coulomb屈服條件靜水應力對屈服條件的影響(6.75)EODCBAFxy靜水應力(1+2)/2的函數(shù)平面上的Mohr-Coulomb屈服條件在平面上可表示為:6.8Mohr-Coulomb和Drucker-Pra6.8Mohr-Coulomb

和Drucker-Prager屈服條件一、Mohr-Coulomb屈服條件(6.76)EODCBAFxy若123，則求出的圖形對應于-30306.8Mohr-Coulomb和Drucker-Pra6.8Mohr-Coulomb

和Drucker-Prager屈服條件二、Drucker-Prager屈服準則(6.77)在一般應力狀態(tài)下，考慮到靜水壓力影響的最簡單推廣形式是Mises條件上加一個靜水壓力因子。OO平面主應力空間6.8Mohr-Coulomb和Drucker-Pra第七章塑性本構(gòu)關(guān)系7.1彈性本構(gòu)關(guān)系7.2塑性全量理論7.3Drucker公設(shè)7.4加載和卸載準則7.5塑性增量理論7.6簡單加載定律第七章塑性本構(gòu)關(guān)系7.1彈性本構(gòu)關(guān)系7.0緒論塑性本構(gòu)關(guān)系：從宏觀上討論變形固體在塑性狀態(tài)下的應力-應變關(guān)系，反映材料進入塑性以后的力學特性。兩類塑性本構(gòu)關(guān)系:全量理論/形變理論增量理論/流動理論建立在彈塑性小變形