02燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)原理解讀課件

*第二章

燃?xì)猓羝?lián)合循環(huán)原理*第二章

燃?xì)猓羝?lián)合循環(huán)原理*

一、聯(lián)合循環(huán)的基本方案余熱鍋爐型；排氣補(bǔ)燃型；增壓燃燒鍋爐型；加熱鍋爐給水型*一、聯(lián)合循環(huán)的基本方案*聯(lián)合循環(huán)的基本方案1、余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)(HRSG:HeatRecoverySteamGenerator)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案1、余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)(HRSG:He*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)在余熱鍋爐前增加煙道補(bǔ)燃器在鍋爐中加入燃料燃燒—排氣助燃型*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)在余熱鍋爐前增加煙*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)優(yōu)點(diǎn)由于補(bǔ)燃，鍋爐的蒸發(fā)量增大，汽輪機(jī)的功率明顯增加；蒸汽的初參數(shù)不受燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度的牽制；可以提高蒸汽部分的循環(huán)效率；只改變汽輪機(jī)的功率來(lái)改變聯(lián)合循環(huán)的輸出功率，使部分負(fù)荷下的效率較高；當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)因故障停機(jī)后，可用備用風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)使鍋爐中燃料繼續(xù)燃燒，汽輪機(jī)仍能正常運(yùn)行。*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)優(yōu)點(diǎn)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)但是，由于補(bǔ)燃燃料的能量?jī)H在蒸汽部分的循環(huán)中被利用，未實(shí)現(xiàn)能源的梯級(jí)利用，致使聯(lián)合循環(huán)的效率一般低于余熱鍋爐型。*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)優(yōu)點(diǎn)：傳熱面積減少，質(zhì)量、尺寸減少；材料廠房投資低；啟動(dòng)快；過(guò)量空氣系數(shù)減少，壓縮機(jī)負(fù)功少。缺點(diǎn)：有爐膛密封問(wèn)題，難以燃用煤粉。所用金屬比一般貴重，功率大小受一定限制。*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)優(yōu)點(diǎn)：傳熱面*聯(lián)合循環(huán)的基本方案4、加熱鍋爐給水型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案4、加熱鍋爐給水型聯(lián)合循環(huán)*二、余熱鍋爐型燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的主要性能指標(biāo)頂部循環(huán)（前置循環(huán)）底部循環(huán)（后置循環(huán)）*二、余熱鍋爐型燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的主要性能指標(biāo)頂部循環(huán)底部*（一）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的功率Paux:燃?xì)?、蒸汽部分所有輔機(jī)所耗功率*（一）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的功率Paux:燃?xì)?、蒸汽部分?（二）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的比功

聯(lián)合循環(huán)比功是以燃?xì)廨啓C(jī)壓氣機(jī)進(jìn)口的空氣單位流量為基準(zhǔn)折算的總功率。*（二）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的比功*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率

余熱鍋爐的當(dāng)量效率定義為余熱鍋爐的有效輸出熱量與輸入熱量之比*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率蒸燃功比：聯(lián)合循環(huán)中汽輪機(jī)所輸出的功率同燃?xì)廨啓C(jī)所輸出的功率之比蒸功百分率：指汽輪機(jī)的輸出占聯(lián)合循環(huán)總輸出的百分率蒸空比：聯(lián)合循環(huán)中新蒸汽質(zhì)量流量同壓氣機(jī)進(jìn)口空氣質(zhì)量流量之比*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率蒸燃功比：聯(lián)合循環(huán)中汽輪機(jī)所*聯(lián)合循環(huán)的基本方案三、聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(一）燃?xì)廨啓C(jī)的能量平衡關(guān)系燃?xì)廨啓C(jī)的效率QHRSGQ1：相當(dāng)于1kg/h燃料，吸入燃?xì)廨啓C(jī)的空氣所攜帶的熱能；Hu：燃料低位發(fā)熱量；LGT：燃機(jī)軸端功率的熱當(dāng)量；QA1：燃機(jī)對(duì)外泄漏的空氣所攜帶的熱能；QHRSG：燃機(jī)排入余熱鍋爐燃?xì)鈹y帶的熱量。*聯(lián)合循環(huán)的基本方案三、聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析燃?xì)廨啓C(jī)的效率*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(二）余熱鍋爐的能量平衡關(guān)系余熱鍋爐的當(dāng)量效率：QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(二）余熱鍋爐的能量平衡關(guān)系余熱鍋爐*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(三）汽輪機(jī)的能量平衡關(guān)系汽輪機(jī)的效率：QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(三）汽輪機(jī)的能量平衡關(guān)系汽輪機(jī)的效*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(四）聯(lián)合循環(huán)的熱效率QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(四）聯(lián)合循環(huán)的熱效率QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(五）部件效率對(duì)聯(lián)合循環(huán)裝置熱效率的影響*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(五）部件效率對(duì)聯(lián)合循環(huán)裝置熱效率的*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(五）聯(lián)合循環(huán)的蒸燃功比通常，汽輪機(jī)的輸出功率大致占總功率的1／3左右。QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(五）聯(lián)合循環(huán)的蒸燃功比通常，汽輪機(jī)*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*二

注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)定義：將余熱鍋爐產(chǎn)生的蒸汽回注至燃?xì)廨啓C(jī)中，與燃?xì)饣旌虾筮M(jìn)入透平膨脹作功，增大了透平中的工質(zhì)流量而提高了出力，形成注蒸汽循環(huán)，或稱雙工質(zhì)循環(huán)、程氏（大猷）循環(huán)。*二注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)定義：*一、注蒸汽循環(huán)的組成1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)目的水或蒸汽燃燒室降低燃燒過(guò)程中產(chǎn)生的NOx量航空燃?xì)廨啓C(jī)夏季在燃燒室中噴水以增大推力*一、注蒸汽循環(huán)的組成目的水或蒸汽燃燒室降低燃燒過(guò)程中產(chǎn)生的*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)注蒸汽位置燃燒室中壓氣機(jī)出口處透平中間級(jí)雙壓余熱鍋爐*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)注蒸汽位置燃燒室中壓氣機(jī)出口處透平中間*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)

注蒸汽循環(huán)機(jī)組的排氣流量中增加了蒸汽流量，余熱鍋爐中可回收的熱量增加，能產(chǎn)生更多的蒸汽，同時(shí)在燃燒室中注入蒸汽后，保持T3＊不變時(shí)燃料量要增加，故機(jī)組的功率可增加得更多。計(jì)算表明，對(duì)圖⒉26所示機(jī)組，功率比原燃?xì)廨啓C(jī)可增加75％左右，高于余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)的增加量。至于效率的提高，則與余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)的相近，可能達(dá)到相對(duì)提高40％～50％。*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)注蒸汽循環(huán)機(jī)組的排氣流*注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)，余熱鍋爐中產(chǎn)生的蒸汽在作功后成為排氣的一部分排入大氣，難以回收，因而余熱鍋爐的給水耗量大，使運(yùn)行費(fèi)用增加。*注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)，余熱鍋爐中產(chǎn)生的蒸汽在作功后成為排氣的一*2、注蒸汽循環(huán)的熱力過(guò)程*2、注蒸汽循環(huán)的熱力過(guò)程*

二、注蒸汽循環(huán)的熱力性能壓比和溫比的影響轉(zhuǎn)折點(diǎn)*二、注蒸汽循環(huán)的熱力性能轉(zhuǎn)折點(diǎn)*2、注汽率的影響*2、注汽率的影響*3、燃?xì)廨啓C(jī)本體

注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)目前都是用現(xiàn)有燃?xì)廨啓C(jī)改型而成的。考慮因素透平通流部分的面積轉(zhuǎn)子的強(qiáng)度*3、燃?xì)廨啓C(jī)本體注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)目前都是用*改型的兩種考慮原則第一種是盡可能地按dηmax來(lái)確定注汽量，以更多地提高效率和增大功率，因而在調(diào)整通流部分以增加面積的同時(shí)，一般要提高轉(zhuǎn)子的強(qiáng)度，改動(dòng)的工作量較大。第二種是在原有機(jī)組的強(qiáng)度允許范圍內(nèi)注入適量的蒸汽，這時(shí)只需適當(dāng)增大透平通流部分的面積。按這種原則改型時(shí)，轉(zhuǎn)子部分的結(jié)構(gòu)可保持原狀，改型方便，周期較短。當(dāng)然，改型后機(jī)組效率和功率的提高將低于上面一種。*改型的兩種考慮原則*舉例：

用LM5000三軸燃?xì)廨啓C(jī)改型得到的機(jī)組，注蒸汽分為高壓和低壓兩個(gè)部分（由雙壓余熱鍋爐供給），注汽率分別為7％和4.3％（注入蒸汽流量與壓氣機(jī)出口空氣流量之比），高壓蒸汽注入壓氣機(jī)出口和燃燒室中，低壓蒸汽注入低壓透平中。注蒸汽后機(jī)組功率由33210kw增至51520kw，增加55％，機(jī)組效率由36.4％提高到43.2％，相對(duì)提高18.7％。

該LM5000注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)，在去掉低壓蒸汽注入而保留高壓蒸汽注入時(shí)，功率變?yōu)?6890kw，效率變?yōu)?1.7％，均低于同時(shí)注入低壓蒸汽時(shí)之值。*舉例：用LM5000三軸燃?xì)廨啓C(jī)改型得到的*缺點(diǎn)：注入的蒸汽隨排氣排至大氣，現(xiàn)還未解決回收問(wèn)題，故水耗量大，增加了運(yùn)行成本；為防止注入蒸汽所含雜質(zhì)在高溫下對(duì)透平葉片的腐蝕，對(duì)給水處理的要求很高，實(shí)踐表明，即使在達(dá)到嚴(yán)格要求的條件下，透平葉片的壽命也要縮短，燃?xì)廨啓C(jī)高溫燃?xì)馔ǖ罊z修的間隔時(shí)間將縮短很多。*缺點(diǎn)：*燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)的分類給水加熱型余熱鍋爐型整體煤氣化燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)（IGCC）增壓流化床燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)（PFBC-CC）核電站TD循環(huán)燃料電池聯(lián)合循環(huán)其它*燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)的分類給水加熱型*給水加熱型聯(lián)合循環(huán)*給水加熱型聯(lián)合循環(huán)*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)一拖一：GT+HRSG+ST多拖一：GTs+HRSG+ST單軸聯(lián)合循環(huán)多軸聯(lián)合循環(huán)單壓雙壓三壓再熱非再熱*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)一拖一：GT+HRSG+ST*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)(單軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)(單軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)（多軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)（多軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)電廠(多軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)電廠(多軸）*****整體煤氣化燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)（IGCC）*整體煤氣化燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)（IGCC）*增壓流化床蒸汽--燃?xì)饴?lián)合循環(huán)PFBC—CC*增壓流化床蒸汽--燃?xì)饴?lián)合循環(huán)PFBC—CCPFBCombinedcycleSorbentCoalCombustorvesselSteamturbineStackFilterAshsiloMikerPastepumpCondenserGasturbineCyclonesAshcoolersLowpressurepreheatersBedreinjectionAirInter-coolerAshcoolersHighpressurepreheatersFeedwaterpumpDeaeratorEconomiserWaterPFBCombinedcycleSorbentCo815～925℃537～815℃半焦蒸汽輪機(jī)煤

增壓流化床980～1092℃空氣脫硫劑顆粒控制燃燒器燃?xì)廨啓C(jī)裂解氣化爐第二代增壓流化床系統(tǒng)示意圖815～925℃537～815℃半焦蒸汽輪機(jī)煤增壓流化床9*核電站TD循環(huán)*核電站TD循環(huán)*燃料電池聯(lián)合循環(huán)*燃料電池聯(lián)合循環(huán)*燃料電池聯(lián)合循環(huán)*燃料電池聯(lián)合循環(huán)*燃?xì)廨啓C(jī)熱電冷聯(lián)供系統(tǒng)*燃?xì)廨啓C(jī)熱電冷聯(lián)供系統(tǒng)*微型燃?xì)廨啓C(jī)*微型燃?xì)廨啓C(jī)*燃?xì)廨啓C(jī)裝置的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性裝置體積小、重量輕單機(jī)功率范圍大熱效率高比投資低環(huán)境污染程度小節(jié)省水、電、潤(rùn)滑油。啟動(dòng)快、自動(dòng)化程度高維修快、運(yùn)行可靠燃料成本高*燃?xì)廨啓C(jī)裝置的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性裝置體積小、重量輕*研究開發(fā)現(xiàn)狀（發(fā)電用）國(guó)際先進(jìn)水平單機(jī)功率：>300MW熱效率：簡(jiǎn)單循環(huán)~43%

聯(lián)合循環(huán)~60%燃?xì)獬鯗兀簙1450°C壓比：~24

組裝GE公司9F機(jī)組:單機(jī)功率：>200MW熱效率：簡(jiǎn)單循環(huán)~40%燃?xì)獬鯗兀簙1250°C零部件全部進(jìn)口*研究開發(fā)現(xiàn)狀（發(fā)電用）國(guó)際先進(jìn)水平組裝GE公司9F機(jī)組:*第二章

燃?xì)猓羝?lián)合循環(huán)原理*第二章

燃?xì)猓羝?lián)合循環(huán)原理*

一、聯(lián)合循環(huán)的基本方案余熱鍋爐型；排氣補(bǔ)燃型；增壓燃燒鍋爐型；加熱鍋爐給水型*一、聯(lián)合循環(huán)的基本方案*聯(lián)合循環(huán)的基本方案1、余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)(HRSG:HeatRecoverySteamGenerator)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案1、余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)(HRSG:He*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)在余熱鍋爐前增加煙道補(bǔ)燃器在鍋爐中加入燃料燃燒—排氣助燃型*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)在余熱鍋爐前增加煙*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)優(yōu)點(diǎn)由于補(bǔ)燃，鍋爐的蒸發(fā)量增大，汽輪機(jī)的功率明顯增加；蒸汽的初參數(shù)不受燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度的牽制；可以提高蒸汽部分的循環(huán)效率；只改變汽輪機(jī)的功率來(lái)改變聯(lián)合循環(huán)的輸出功率，使部分負(fù)荷下的效率較高；當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)因故障停機(jī)后，可用備用風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)使鍋爐中燃料繼續(xù)燃燒，汽輪機(jī)仍能正常運(yùn)行。*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)優(yōu)點(diǎn)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)但是，由于補(bǔ)燃燃料的能量?jī)H在蒸汽部分的循環(huán)中被利用，未實(shí)現(xiàn)能源的梯級(jí)利用，致使聯(lián)合循環(huán)的效率一般低于余熱鍋爐型。*聯(lián)合循環(huán)的基本方案2、排氣補(bǔ)燃型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)優(yōu)點(diǎn)：傳熱面積減少，質(zhì)量、尺寸減少；材料廠房投資低；啟動(dòng)快；過(guò)量空氣系數(shù)減少，壓縮機(jī)負(fù)功少。缺點(diǎn)：有爐膛密封問(wèn)題，難以燃用煤粉。所用金屬比一般貴重，功率大小受一定限制。*聯(lián)合循環(huán)的基本方案3、增壓燃燒鍋爐型聯(lián)合循環(huán)優(yōu)點(diǎn)：傳熱面*聯(lián)合循環(huán)的基本方案4、加熱鍋爐給水型聯(lián)合循環(huán)*聯(lián)合循環(huán)的基本方案4、加熱鍋爐給水型聯(lián)合循環(huán)*二、余熱鍋爐型燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的主要性能指標(biāo)頂部循環(huán)（前置循環(huán)）底部循環(huán)（后置循環(huán)）*二、余熱鍋爐型燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的主要性能指標(biāo)頂部循環(huán)底部*（一）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的功率Paux:燃?xì)狻⒄羝糠炙休o機(jī)所耗功率*（一）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的功率Paux:燃?xì)?、蒸汽部分?（二）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的比功

聯(lián)合循環(huán)比功是以燃?xì)廨啓C(jī)壓氣機(jī)進(jìn)口的空氣單位流量為基準(zhǔn)折算的總功率。*（二）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的比功*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率

余熱鍋爐的當(dāng)量效率定義為余熱鍋爐的有效輸出熱量與輸入熱量之比*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率蒸燃功比：聯(lián)合循環(huán)中汽輪機(jī)所輸出的功率同燃?xì)廨啓C(jī)所輸出的功率之比蒸功百分率：指汽輪機(jī)的輸出占聯(lián)合循環(huán)總輸出的百分率蒸空比：聯(lián)合循環(huán)中新蒸汽質(zhì)量流量同壓氣機(jī)進(jìn)口空氣質(zhì)量流量之比*（三）燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)的效率蒸燃功比：聯(lián)合循環(huán)中汽輪機(jī)所*聯(lián)合循環(huán)的基本方案三、聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(一）燃?xì)廨啓C(jī)的能量平衡關(guān)系燃?xì)廨啓C(jī)的效率QHRSGQ1：相當(dāng)于1kg/h燃料，吸入燃?xì)廨啓C(jī)的空氣所攜帶的熱能；Hu：燃料低位發(fā)熱量；LGT：燃機(jī)軸端功率的熱當(dāng)量；QA1：燃機(jī)對(duì)外泄漏的空氣所攜帶的熱能；QHRSG：燃機(jī)排入余熱鍋爐燃?xì)鈹y帶的熱量。*聯(lián)合循環(huán)的基本方案三、聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析燃?xì)廨啓C(jī)的效率*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(二）余熱鍋爐的能量平衡關(guān)系余熱鍋爐的當(dāng)量效率：QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(二）余熱鍋爐的能量平衡關(guān)系余熱鍋爐*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(三）汽輪機(jī)的能量平衡關(guān)系汽輪機(jī)的效率：QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(三）汽輪機(jī)的能量平衡關(guān)系汽輪機(jī)的效*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(四）聯(lián)合循環(huán)的熱效率QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(四）聯(lián)合循環(huán)的熱效率QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(五）部件效率對(duì)聯(lián)合循環(huán)裝置熱效率的影響*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(五）部件效率對(duì)聯(lián)合循環(huán)裝置熱效率的*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(五）聯(lián)合循環(huán)的蒸燃功比通常，汽輪機(jī)的輸出功率大致占總功率的1／3左右。QHRSG*聯(lián)合循環(huán)裝置的性能分析(五）聯(lián)合循環(huán)的蒸燃功比通常，汽輪機(jī)*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*四、燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)性能對(duì)聯(lián)合循環(huán)的影響燃?xì)庖徽羝?lián)合循環(huán)原理*二

注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)定義：將余熱鍋爐產(chǎn)生的蒸汽回注至燃?xì)廨啓C(jī)中，與燃?xì)饣旌虾筮M(jìn)入透平膨脹作功，增大了透平中的工質(zhì)流量而提高了出力，形成注蒸汽循環(huán)，或稱雙工質(zhì)循環(huán)、程氏（大猷）循環(huán)。*二注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)定義：*一、注蒸汽循環(huán)的組成1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)目的水或蒸汽燃燒室降低燃燒過(guò)程中產(chǎn)生的NOx量航空燃?xì)廨啓C(jī)夏季在燃燒室中噴水以增大推力*一、注蒸汽循環(huán)的組成目的水或蒸汽燃燒室降低燃燒過(guò)程中產(chǎn)生的*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)注蒸汽位置燃燒室中壓氣機(jī)出口處透平中間級(jí)雙壓余熱鍋爐*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)注蒸汽位置燃燒室中壓氣機(jī)出口處透平中間*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)

注蒸汽循環(huán)機(jī)組的排氣流量中增加了蒸汽流量，余熱鍋爐中可回收的熱量增加，能產(chǎn)生更多的蒸汽，同時(shí)在燃燒室中注入蒸汽后，保持T3＊不變時(shí)燃料量要增加，故機(jī)組的功率可增加得更多。計(jì)算表明，對(duì)圖⒉26所示機(jī)組，功率比原燃?xì)廨啓C(jī)可增加75％左右，高于余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)的增加量。至于效率的提高，則與余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)的相近，可能達(dá)到相對(duì)提高40％～50％。*1、注蒸汽循環(huán)的特點(diǎn)注蒸汽循環(huán)機(jī)組的排氣流*注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)，余熱鍋爐中產(chǎn)生的蒸汽在作功后成為排氣的一部分排入大氣，難以回收，因而余熱鍋爐的給水耗量大，使運(yùn)行費(fèi)用增加。*注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)，余熱鍋爐中產(chǎn)生的蒸汽在作功后成為排氣的一*2、注蒸汽循環(huán)的熱力過(guò)程*2、注蒸汽循環(huán)的熱力過(guò)程*

二、注蒸汽循環(huán)的熱力性能壓比和溫比的影響轉(zhuǎn)折點(diǎn)*二、注蒸汽循環(huán)的熱力性能轉(zhuǎn)折點(diǎn)*2、注汽率的影響*2、注汽率的影響*3、燃?xì)廨啓C(jī)本體

注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)目前都是用現(xiàn)有燃?xì)廨啓C(jī)改型而成的?？紤]因素透平通流部分的面積轉(zhuǎn)子的強(qiáng)度*3、燃?xì)廨啓C(jī)本體注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)目前都是用*改型的兩種考慮原則第一種是盡可能地按dηmax來(lái)確定注汽量，以更多地提高效率和增大功率，因而在調(diào)整通流部分以增加面積的同時(shí)，一般要提高轉(zhuǎn)子的強(qiáng)度，改動(dòng)的工作量較大。第二種是在原有機(jī)組的強(qiáng)度允許范圍內(nèi)注入適量的蒸汽，這時(shí)只需適當(dāng)增大透平通流部分的面積。按這種原則改型時(shí)，轉(zhuǎn)子部分的結(jié)構(gòu)可保持原狀，改型方便，周期較短。當(dāng)然，改型后機(jī)組效率和功率的提高將低于上面一種。*改型的兩種考慮原則*舉例：

用LM5000三軸燃?xì)廨啓C(jī)改型得到的機(jī)組，注蒸汽分為高壓和低壓兩個(gè)部分（由雙壓余熱鍋爐供給），注汽率分別為7％和4.3％（注入蒸汽流量與壓氣機(jī)出口空氣流量之比），高壓蒸汽注入壓氣機(jī)出口和燃燒室中，低壓蒸汽注入低壓透平中。注蒸汽后機(jī)組功率由33210kw增至51520kw，增加55％，機(jī)組效率由36.4％提高到43.2％，相對(duì)提高18.7％。

該LM5000注蒸汽的燃?xì)廨啓C(jī)，在去掉低壓蒸汽注入而保留高壓蒸汽注入時(shí)，功率變?yōu)?6890kw，效率變?yōu)?1.7％，均低于同時(shí)注入低壓蒸汽時(shí)之值。*舉例：用LM5000三軸燃?xì)廨啓C(jī)改型得到的*缺點(diǎn)：注入的蒸汽隨排氣排至大氣，現(xiàn)還未解決回收問(wèn)題，故水耗量大，增加了運(yùn)行成本；為防止注入蒸汽所含雜質(zhì)在高溫下對(duì)透平葉片的腐蝕，對(duì)給水處理的要求很高，實(shí)踐表明，即使在達(dá)到嚴(yán)格要求的條件下，透平葉片的壽命也要縮短，燃?xì)廨啓C(jī)高溫燃?xì)馔ǖ罊z修的間隔時(shí)間將縮短很多。*缺點(diǎn)：*燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)的分類給水加熱型余熱鍋爐型整體煤氣化燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)（IGCC）增壓流化床燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)（PFBC-CC）核電站TD循環(huán)燃料電池聯(lián)合循環(huán)其它*燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)的分類給水加熱型*給水加熱型聯(lián)合循環(huán)*給水加熱型聯(lián)合循環(huán)*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)一拖一：GT+HRSG+ST多拖一：GTs+HRSG+ST單軸聯(lián)合循環(huán)多軸聯(lián)合循環(huán)單壓雙壓三壓再熱非再熱*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)一拖一：GT+HRSG+ST*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)(單軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)(單軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)（多軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)（多軸）*余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)電廠(多軸）*余熱鍋爐