物料提升機安裝方案計劃

⑥施工前要對作業(yè)人員進行口頭和書面安全技術(shù)交底。3、風險控制原則風險控制原則，應(yīng)優(yōu)先選擇消除風險的措施，其次是降低風險，再次是控制風險。4、重大危險源清單及控制措施序號活動/工序/部位可能導致的事故/傷害危險源形成原因控制措施1部件的安裝機械傷人無施工方案或方案不合理、不按方案施工安裝、拆卸前必須編制方案，并經(jīng)公司技術(shù)負責人審批同意后能施工2部件的安裝高空墜落作業(yè)人員未經(jīng)培訓上崗持證上崗，三級安全教育、安全技術(shù)交底3部件的安裝高空墜落、機械事故違反操作規(guī)程持證上崗，三級安全教育、安全技術(shù)交底4部件的安裝高空墜落、機械事故違反強制性標準無視法律法規(guī)持證上崗，三級安全教育、安全技術(shù)交底5部件的安裝高空墜落、機械事故嚴重違章、盲目指揮持證上崗，三級安全教育、安全技術(shù)交底6部件的安裝高空墜落、機械事故酒后高空作業(yè)持證上崗，三級安全教育、安全技術(shù)交底十八、井架計算書本計算書按照《龍門架及井架物料提升機安全技術(shù)規(guī)范》JGJ88-2010）、《建筑施工計算手冊》（江正榮主編）、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）編制。（1）、荷載計算1.起吊物和吊盤重力（包括索具等）GG=K(Q+q)其中K──動力系數(shù)，K=；Q──起吊物體重力，Q=kN；q──吊盤（包括索具等）自重力，q=kN；經(jīng)過計算得到G=K×(Q+q)=×+=kN。2.提升重物的滑輪組引起的纜風繩拉力SS=f0[K(Q+q)]其中f0──引出繩拉力計算系數(shù)，??；經(jīng)過計算得到S=f0×[K×(Q+q)]=×[×+]=；3.井架自重力井架自重力m；井架的總自重Nq=×=kN；風荷載標準值應(yīng)按照以下公式計算：Wk=ω0×μz×μs×βz=×××=kN/m2；其中ω0──基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB5009－2001)的規(guī)定，采用：ω0=kN/m2；μz──風壓高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB5009－2001)的規(guī)定，采用：μz=；μs──風荷載體型系數(shù)：μs=；βz──高度Z處的風振系數(shù)，βz=；風荷載的水平作用力:q=Wk×B=×=kN/m；其中Wk──風荷載水平壓力，Wk=kN/m2；B──風荷載作用寬度，架截面的對角線長度，B=m；經(jīng)計算得到風荷載的水平作用力q=kN/m；經(jīng)過計算得到由下到上各纜風繩的自重力分別為：H(1)=,T(1)=；H(2)=,T(2)=；（2）、井架計算井架簡圖1、基本假定：為簡化井架的計算，作如下一些基本假定：（1）井架的節(jié)點近似地看作鉸接；（2）吊裝時，與起吊重物同一側(cè)的纜風繩都看作不受力；（3）井架空間結(jié)構(gòu)分解為平面結(jié)構(gòu)進行計算。2、風荷載作用下井架的約束力計算3、井架軸力計算各纜風繩或附墻架與型鋼井架連接點截面的軸向力計算：經(jīng)過計算得到由下到上各纜風繩或附墻架與井架接點處截面的軸向力分別為:第1道H1=m；N1=G+Nq1+S＋∑T(1)＋∑R(1)ctgθ=11++＋＋×ctg60o=kN；第2道H2=m；N2=G+Nq2+S＋∑T(2)＋∑R(2)ctgθ=11+0+＋＋×ctg60o=kN；4.截面驗算（1）井架截面的力學特性：井架的截面尺寸為×3m；主肢型鋼采用4L80X8；一個主肢的截面力學參數(shù)為:zo=cm，Ixo=Iyo=cm4，Ao=cm2，i1=cm；綴條型鋼采用L63X6；格構(gòu)式型鋼井架截面示意圖井架的y-y軸截面總慣性矩：Iy=4[Iy0+A0(a/2-Z0)2]井架的x-x軸截面總慣性矩：Ix=4[Ix0+A0(b/2-Z0)2]井架的y＇-y＇軸和x＇-x＇軸截面總慣性矩：Iy'=Ix'=Ix×cos245°+Iy×sin245°經(jīng)過計算得到：Ix=4×+×（300/2-）2)=cm4；Iy=4×+×（150/2-）2)=cm4；Iy'=Ix'=1/2×（+）=；計算中取井架的慣性矩為其中的最小值cm4。2.井架的長細比計算：井架的長細比計算公式：λ=H/[I/(4A0)]1/2其中H--井架的總高度，取30m；I--井架的截面最小慣性矩，取；A0--一個主肢的截面面積，取。經(jīng)過計算得到λ=≤180。換算長細比計算公式：λ0=(λ2-40A/A1)1/2其中A--井架橫截面的毛截面面積，取4×cm2；A1--井架橫截面所截垂直于x-x軸或y-y軸的毛截面面積，取2×；經(jīng)過計算得到λ0=58。查表得φ=。3.井架的整體穩(wěn)定性計算：井架在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算公式：σ=N/(φ×A)+βmx×M/[W1×(1-φ×N/N'EX)]其中N--軸心壓力的計算值(kN)；A--井架橫截面的毛截面面積，取cm2；φ--軸心受壓構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù)，取φ=；βmx--等效彎矩系數(shù),取；M--計算范圍段最大偏心彎矩值(kN·m)；W1--彎矩作用平面內(nèi)，較大受壓纖維的毛截面抵抗矩,W1=I/(a/2)=(150/2)=cm3；N'EX--歐拉臨界力，N'EX=π2EA/×λ2)；N'EX=π2××105××102/×=N；經(jīng)過計算得到由上到下各纜風繩與井架接點處截面的強度分別為第1道H1=9m,N1=kN,M1=kN·m；σ=×103/××102)＋××106)/[×103×(1－××103/]=57N/mm2；第1道纜風繩處截面計算強度σ=57N/mm2≤允許強度215N/mm2,滿足要求!第2道H2=30m,N2=kN,M2=0kN·m；σ=×103/××102)＋×0×106)/[×103×(1－××103/]=27N/mm2；第2道纜風繩處截面計算強度σ=27N/mm2≤允許強度215N/mm2,滿足要求!（3）、井架基礎(chǔ)驗算1、井架基礎(chǔ)所承受的軸向力N計算N=G+Nq+S＋∑T(i)＋∑R(i)ctgθ=16+45+＋＋×ctg60o=kN；井架單肢型鋼所傳遞的集中力為：F＝N/4=kN；2、井架單肢型鋼與基礎(chǔ)的連接鋼板計算由于混凝土抗壓強度遠沒有鋼材強，故單肢型鋼與混凝土連接處需擴大型鋼與混凝土的接觸面積，用鋼板預(yù)埋，同時預(yù)埋鋼板必須有一定的厚度，以滿足抗沖切要求。預(yù)埋鋼板的面積A0計算如下：A0=F/fc=×103/=mm2；3、井架基礎(chǔ)計算單肢型鋼所需混凝土基礎(chǔ)面積A計算如下：A＝F/fa=×103/×10-3)=mm2；單肢型鋼混凝土基礎(chǔ)邊長:a=2＝mm；4.配筋計算井架單肢型鋼混凝土基礎(chǔ)計算簡圖相當于一個倒梯梁，其板底最大彎矩按下式計算：M=ql2/2式中：M--井架單肢型鋼混凝土基礎(chǔ)底板中性軸處的彎矩設(shè)計值；l--井架單肢型鋼混凝土基礎(chǔ)底板中性軸處至基底邊緣的距離，取l=a/2＝mm；q--相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面地基土單位面積凈反力，取q=××10-3=kN/m；經(jīng)過計算得M=×××10-3)2＝kN·m；