立方米球罐工藝設計

17/20課程設計任務書學院材料科學與工程專業(yè)材料成型及控制工程學生姓名班級學號課程設計題目500０m3球罐工藝設計實踐教學要求與任務:１寫出該焊接方法的幾種設計方案２確定合適的焊接參數３選擇合適的破口形式4撰寫焊接工藝工作計劃與進度安排:1熟悉設計內容2天2查閱相關資料，提出可行方案２天３上機畫各類焊縫圖1天4書寫說明書3天5整理工藝卡3天6答辯指導教師：201年月日專業(yè)負責人：20１年月日學院教學副院長:201年月日成績評定表學生姓名班級學號專業(yè)材料成型及控制工程課程設計題目５０00m3球罐工藝設計評語組長簽字:成績日期20年月日目錄ＴＯC\o＂1－3”\h\z＼u1緒論 ＰＡＧEREF_Tｏc37４6０5389＼ｈ１材料的焊接性分析 PAGＥRＥＦ_Tｏc3７4605390\ｈ11．１16MnDＲ的學成分和力學性能 PAGEＲEF_Toｃ３７4605391\h１1．216ＭnDＲ的焊接性分析 ＰAGEREF_Toc3７46０５392\h21.3焊接方法與填充材料的選擇?５393\ｈ32焊接結構制造工藝設計?PＡGEREF_Toｃ３７４6０5394\ｈ42。1球殼各帶的厚度計算?PAGERＥF_Toc37４６05３9５\h52.２焊縫的分類?PAGＥREＦ＿Ｔｏc37４605３９６\h5２。3焊接工藝參數?PAＧERＥF_Toc3７460５３9７\h６2．4球罐的焊接 ＰAGERＥF＿Toc3７4６053９8\h102.4．1施焊環(huán)境?PAＧEREF＿Ｔｏc3746０5399\h1０2.４.2焊工資格 PAGEREＦ_Ｔoc３74６０５4０0＼h10２．4．3焊前準備 PAＧEREＦ_Ｔoｃ3７4605401\h１02.4。4焊接工藝 ＰAGEREF_Toc3７４605４０2\h１13焊接結構質量檢驗 ＰAGEＲＥF_Toc3７460５403\h133.1焊縫外觀質量檢查要求 PAGEREＦ_Toc374６05404\h13３.2無損檢測?ＰAGEＲＥF_Toｃ３７46０5４０5\h1３3.3焊后修補?PAGEREＦ_Toc37４6０５406\h1３3.4焊后整體熱處理?PAＧＥＲEF_Toｃ37４６05４0７＼ｈ143。5水壓試驗和氣密性試驗?PAGERＥF＿Toc３７460５4０８\h143.5.1水壓試驗 PＡGＥREF_Ｔoc３７４6０5４０９\h143.５．2氣密性試驗 PAGＥREF_Ｔoc３74605４１0＼h１43.6去銹、涂裝 PAGERＥＦ_Ｔｏc3746054１１＼h163。7球罐成品驗收 ＰAGＥＲＥF＿Toc３７４６05412＼ｈ1６參考文獻 ＰAGEREF_Ｔｏc37４6054１3\h171緒論材料的焊接性分析１。116MnDR的化學成分和力學性能16ＭｎDR鋼是細晶粒的鐵素體型低溫鋼,細晶粒鋼通過正火或調質處理后獲得良好的綜合性能,屬低合金系統(tǒng),溫度等級為—４0℃，熱軋熱處理狀態(tài)，其中碳及其它合金元素含量較低。(１)16MｎＤR鋼的化學成分見表1-1.鋼板以熱軋、控軋或正火狀態(tài)交貨［1］.表1.116ＭnDＲ鋼板的化學成分牌號化學成分（質量分數）∕﹪CSiMnNiVNbAlｓPS不大于1６MnDR≤0．200.15~０．５01.20～1。６０———≥0。0２00。0250.0１２根據國際焊接學會(IIW)所采用的碳當量（CE）計算公式：（%）將１６MｎDR所含化學成分的相應數值代入上式，計算其碳當量.通過計算得出,16MnDR的碳當量CＥ=0.40%~0．47％。當ＣＥ=0．40%~0。60%，鋼的淬硬傾向逐漸增加，所以16MｎDR屬于有淬硬傾向的鋼。但是，當CE不超過0.５％時,淬硬傾向尚不嚴重，焊接性較好，但隨板厚增加需要采取一定的預熱措施。6５0m３液體二氧化碳球罐的球殼板厚為３8mm,所以在焊接前,為避免出現(xiàn)裂紋,應對其進行預熱,預熱溫度為100~1５0℃。16ＭnDR鋼碳當量不高，淬硬傾向小,室溫下焊接一般不易產生冷裂紋。鋼在軋制中，硫、磷含量控制較低，所以也不易產生熱裂紋（2）16MnDR鋼的力學性能見表1—2[1］表1-216MnDR鋼板的力學性能和工藝性能牌號鋼板公稱厚度／ｍｍ拉伸試驗沖擊試驗1８０°彎曲試驗彎心直徑(b≥3５mｍ)抗拉強度Rm／(N/mｍ２)屈服強度ＲeL／（N／mm2）伸長率Ａ/％溫度/℃沖擊吸收能量KＶ2／Ｊ不小于不小于16MnDＲ6~16490～62031５21－403４ｄ＝2a>1６~3６470~6002９5d=3ａ＞3６～６0460~5９0２85〉60~１00450～580275—３0３4>1０0~12０440～５7０2651．２16MｎDR的焊接性分析16MnDR鋼在焊接時,不需要采取特殊的工藝措施，當鋼板厚度較大，焊接接頭剛性拘束較大或環(huán)境溫度過低時,可在焊接前進行合理的預熱。有關資料表明,除了面心立方點陣的金屬材料（奧氏體鋼、鋁、銅等）外,一切體心立方點陣或六方點陣的金屬材料均有低溫轉脆的現(xiàn)象,而低溫鋼必須具備的，最主要的性能就是低能韌性。因此，必須在焊接過程中通過細化晶粒,合金化和提高純凈度等措施來對其焊接接頭的組織和性能加以改善.特別是以鐵素體為基的１6MｎDＲ鋼，鐵素體晶粒尺寸越細小，鋼的脆性轉變溫度將越向低溫方向移動,一定低溫下的韌性值相應提高。通過上述分析，可以清楚地認識到：通過細化晶粒來保證16MnDR鋼焊接接頭的低溫韌性,這是制定１6MnDR鋼焊接工藝的一個根本出發(fā)點。1．3焊接方法與填充材料的選擇低溫鋼16MnDＲ的主要焊接方法有焊條電弧焊、埋弧焊和氣體保護焊。對球罐焊接來說主要采用焊條電弧焊.細晶粒低溫鋼焊條的選用原則是強度與使用溫度。焊條:型號E5０１5—Ｇ（牌號示例J５07ＲH）。焊條電弧焊是手工操縱焊條進行焊接的一種電弧焊方法，俗稱手工電弧焊，屬于傳統(tǒng)的焊接工藝方法。其特點是電弧柱的溫度高于３００0℃,且熱量集中,與氣焊方法相比，熱效率較高。該方法有所需焊接設備簡單、易于操作、靈活性好等優(yōu)點[22］。J5０7ＲH是低氫鈉型藥皮的高韌性超低氫低合金鋼焊條,采用直流反接。具有良好的焊接工藝，電弧穩(wěn)定，脫渣容易，焊縫金屬有優(yōu)良的塑性、韌性和抗裂性能.可進行全位置焊接。適用于Ｅ36、D３6、A5３7等低合金鋼的重要結構焊接。如海洋平臺、船舶、壓力容器等。利用J５07RH焊條焊接時的參考電流：焊條直徑為4。0mm時，焊接電流為130～1８0A;焊條直徑為5.０mｍ時，焊接電流為1７0～240Ａ。2焊接結構制造工藝設計焊接結構制造即焊接結構生產,簡稱焊接生產.球罐的焊接結構制造工藝流程與其他焊接產品的制造流程大致相同,主要包括：生產的準備工作、備料加工工藝、裝配—焊接工藝以及焊后成品的熱處理、質量檢驗、耐壓試驗、成品的涂裝入庫等[6］.在球罐的整個制造過程中，其制造難點是：瓣片的成形及其尺寸和形狀精度的控制、罐體的裝配技術及瓣片位置精度、裝配焊接順序、夾具的合理使用、焊縫質量及其密封性、罐體焊接變形的控制等。5000m3球罐的焊接結構制造工藝流程見圖2.1.圖2。15000ｍ3球罐的焊接結構制造工藝流程2．１球殼各帶的厚度計算計算各帶壓力：P=１.6MＰａＰ=1。６+０。６6×10×（5．4－２。44）×10=1。6１9５MPa（2。1)Ｐ＝1。6１95+０.66×10×（3．5４+３．５4）×10=1.6６６2MPa（2。2）?P=1.6６6２+０。6６×10×5.4×10=1。70184ＭPa(2.3)Ｐ=１。70184+0。6６×1０×１.66×10=１。7128MPａ球殼材料采用16ＭｎDＲ，σｓ＝２7５MPa，常溫下許用應力為［σ］t=157ＭPａ取焊縫系數:φ=1。0腐蝕裕量C=2mｍ,鋼板厚度負偏差C=2ｍm，故厚度附加量Ｃ=C＋C=2ｍm[6]液柱高度Ｈ：H=K1R=１。６０8４×１0600=１710０mm（2．4）液體的靜壓力P=ρgH=664×9．8×17100×1０-９=1。113MPａ（２．5）（2.6）將（２。1）(2.２)（2。3）Ｄi及、φ、Ｃ分別帶入(2。6）并圓整后得到名義厚度=５7mm=５7mm＝59mm=63mm＝６0mｍ?2．2焊縫的分類根據國標GB—1998《鋼制壓力容器》對壓力容器主要受壓部件焊接接頭要分為A,B,Ｃ,D,E,F六類。A類焊縫（對接縫或搭接焊縫，不包括角接焊縫)A類焊縫的結構形式可以是對接焊縫或搭接焊縫,不包括角接焊縫。具體包括：①圓筒、管子或圓錐殼上的縱向焊縫;②球殼、成型封頭、平封頭、或平板、矩形截面容器各側板等上的任何焊縫，此處所說的任何焊縫指在上述各部件的任何方向、但屬A類的任何焊縫結構形式;③球形封頭與圓筒、圓錐殼等相連接的環(huán)向焊縫。Ｂ類焊縫（對接縫或搭接焊縫,不包括角接焊縫）B類焊縫的結構形式可以是對接焊縫或搭接焊縫,但不包括角接焊縫。具體包括：①圓筒、圓錐殼或接管上的環(huán)向焊縫；②成型封頭（半球形封頭除外）與圓筒、圓錐殼或管子想連接的環(huán)向焊縫。C類焊縫（對接縫或搭接焊縫或角接焊縫）C類焊縫的結構形式包括法蘭、平封頭、端蓋、管板與殼體間的搭接接頭.Ｄ類焊縫的結構形式是指接管、人孔圈、手孔蓋、加強圈、法蘭與殼體或封頭相連的Ｔ形和角接接頭.E類接頭包括吊耳、支撐、支座、及各種內件與殼體或封頭內外表面相接的角接接頭。F類接頭系在筒體、封頭、接管、法蘭和管板上的堆焊接頭［1]。2。3焊接工藝參數2.3.1焊接方法的選擇16MnDR的主要焊接方法有焊條電弧焊、埋弧焊和氣體保護焊。對球罐焊接來說主要采用焊條電弧焊.２。３。２焊條的選擇對于大厚度的焊件來說，焊條直徑應在4~5ｍm。對于背面難以清根的焊縫單面焊縫的打底焊以及封底焊道的焊接，宜采用直徑不超過4mm的焊條,以保焊透；而立焊、橫焊及仰焊的焊條直徑不超過5mm［３]。焊條型號Ｅ５015牌號J５０7，烘干溫度為3５0℃,保持時間1ｈ［２］2.3.3鋼號分類分組由《球形儲罐焊接工程技術》可知，１６MｎDＲ類別為Fe—１類，組別為2組［2].2。3.4焊前預熱焊前對球殼板進行預熱,預熱的目的是：減緩焊接接頭加熱時溫度梯度及冷卻速度,適當延長在800℃～500℃區(qū)間的冷卻時間，改善焊縫金屬和熱影響區(qū)的顯微組織，從而減少和避免產生淬硬組織,有利于氫的逸出,可防止冷裂紋的產生.熱源采用液化石油氣,定位焊和臨時焊縫采用點狀加熱器,球殼焊縫采用條狀加熱器，且應放在焊縫小坡口的一側。注意應保證加熱的均勻性，預熱溫度為１00~１50℃,實測層間溫度不得低于１00℃。溫度的測量點在距焊縫中心5０ｍm處,兩側對稱測量.在整個焊接過程中應保持此溫度。預熱寬度為焊縫中心線兩側各3倍板厚,為114～12０mｍ。預熱長度須在施焊長度兩端各延伸１50mm以上。拘束度較高的焊縫節(jié)點(如人孔、接管）或環(huán)境溫度低于5℃時，應采用較高的預熱溫度，且適當擴大預熱范圍。2。3.5電源種類及極性的選擇[2]對于像J5０7這樣的堿性焊條一般應采用直流電源且反極性焊接。2。3.6焊接電流的選擇[２]焊接電流的選擇一般根據焊條的直徑來選擇,在平焊時焊接電流與焊條直徑之間的關系見表２-1。表２－1焊條電弧焊焊條直徑與焊接電流的關系焊條直徑mm2．5３。24.0５。0焊接電流Ａ50～８0100～130１60～20０2０0~250立焊、橫焊和仰焊的電流一般比平焊電流?。?％左右。2。3。7焊接層數與焊接道數焊接層數與坡口深度、焊接直徑及焊接速度有關[2]，即n=S1/（0.8~1.2）ｄn為焊接層數S1為坡口深度(ｍｍ）d為焊條直徑(ｍｍ）2。3坡口加工采用機械加工,其加工精度高,也可以采用火焰切割或碳弧氣刨清根。對強度級別高、厚度較大的鋼材,為防止其格式產生裂紋，應按焊接的預熱工藝進行預熱。碳弧氣刨的坡口應仔細清除余碳，在坡口兩側約１0mm內，應嚴格除去水、油、銹及臟污等。[1］。2.3坡口是用來使電弧沿板厚熔入一定的深度，保證焊接接頭的焊透，坡口形式應根據母材的結構形狀，板材厚度及對焊接質量要求來設計,條件不同其接頭及坡口形式也不同。在選擇坡口形式時主要考慮一下因素：(1）是否能夠保證工件焊透和便于操作;（2）坡口的形式應容易加工；(3）盡可能提高焊接生產率和節(jié)省焊條；(4）調整焊縫金屬的化學成分。常用的坡口形式有I、V、U、X型，一般通過板厚來決定坡口.板厚為6０ｍm左右的球殼板開坡口多數為雙Ｖ形坡口［７］。2．3。10選擇合適的焊層厚度一般焊層厚度控制在3～4ｍｍ左右[７]。2.3。11焊接工藝參數[4，７]焊件工藝參數包括焊接電流、電弧電壓、焊接速度、焊接線能量等。（1)焊接電流焊接電流的大小主要根據焊條類型、焊條直徑、焊件厚度、焊縫的空間位置接頭形式、焊道層次等因素選取。焊接電流主要影響熔深.焊接中電流越大，效率越高，但飛濺大,煙熏大，容易產生咬邊、燒穿、焊瘤等缺陷，同時影響焊縫成形.電流小，熔深就小，電弧不穩(wěn)定,容易造成未焊透和夾渣等缺陷.因此，在保證不燒穿和成形良好的情況下,選用較大的焊接電流。電源極性對焊接質量也有影響，直流電源的電弧穩(wěn)定,飛濺少，焊縫質量好。在焊接重要結構件是一般選用直流焊接。交流電源較直流電源成本低，但不穩(wěn)定。（２）焊接電弧電弧電壓主要由弧長決定,弧長越長，電弧電壓越高；電弧越短，電弧電壓越低。電弧電壓主要影響焊縫的寬窄，電弧電壓高時，焊縫較寬,反之較窄。而焊縫的寬度主要由焊條的橫向擺動來控制，因此電弧電壓對焊縫的影響不是很大。電弧拉的太長時,電弧燃燒不穩(wěn)定，飛濺較大，熔池保護不好，容易引起咬邊、未焊透、氣孔等缺陷.焊接時焊接電弧不宜太長,一般電弧長度不超過焊條直徑.（３）焊接速度焊接速度主要影響焊縫成形。速度太快，成形不好,容易引起未焊透。速度太慢,容易引起焊瘤等。手工電弧焊時,電弧電壓和焊接速度可以靈活掌握,但必須保證焊縫焊透,并且達到所要求的外形尺寸和強度。（4）線能量焊接線能量是指單位長度焊縫所得到的焊接電弧熱能量。2-２16MnＤR球罐的焊接工藝參數焊接位置層次牌號焊條直徑ｍｍ焊接電流／A焊接電壓/V焊接速度（mm/ｍin）線能量（ＫJ/ｃｍ）立焊外1～2外3~7外8J5０7４５41６0~２20200～250１10～13022～24２４～2622～24５6～７６54~7450～702４.6～３4。５3７．９～52.024。7~３4．5內1內２~4內５J5０7４54１１0~１301６０～1801１0～１3022~242４~2622～2465~8554～7４5０～７022。6~28.8３7.９～5２。026。７～3７．4橫焊外1～1外2～2外3~3外4～4外5~4外６~5外7～6J50７45５5５54110～130１６0～180160～1８０１60～180160～180160~1８0１6０~18022~2424～2６24～262４～2624~262４~2624～26７５～９５９６～1１61４6～1６61２7～１47150～１７0270～２90２9０~３1019。7～２4．９24.2～２9.2１６.９~19。21９。1～22。116。5~18．5９.8~１0．49．1~9。7內1~1內２～2內３～3內4～4內5~5J507455４4１20~1401６0～１8016０～180１6０~180160~180２2~242４～2624~2624～２6２4～261１0~1３096～116170～19０1７0~1901７0～1９０1５.５～１8．３2４．2~3９。２14。7～1６。５14。7～16。５１4。7~1６.5仰(平）焊外1外２外3~7Ｊ507４90～１10110～１30１10~13022~242２～24２２～2450～７060～8045~６62２.6～31．62３.4～31。228。8～4１.6內１內2～５J507４4１20～1401６0~１8022~24２４～264８~6８58～7８29.６～44。836．０~48。４立焊外１～2外３~7外8Ｊ5０7454１60～２２０2０0～2５0110～13022~2424～２622~2456～7６54～7450～7０２4。６~34。5３7。９~52.0２４.7~34.5內1內2~4內５J5０74５41１0~１30１6０～1８0110～1３022～２4２4～26２2~２４６5～8554~7４5０~7022．6～２8。８3７。9～52。02６.7~37．42。４球罐的焊接２。4。1施焊環(huán)境當施焊環(huán)境出現(xiàn)下列任一情況,且無有效防護措施時，禁止施焊：①手工焊時風速大于１0ｍ／s；②氣體保護焊時風速大于2m/s;③相對濕度大于9０％;④雨、雪環(huán)境。尤需指出，焊接環(huán)境的溫度和相對濕度應在距球罐表面0。５~1ｍ處測量，要選擇合適的濕度和溫度測量儀器［7］。2．４.2焊工資格從事球罐焊接中受壓元件的焊縫、與受壓元件相焊的焊縫、定位焊縫、受壓元件返修焊縫的焊工，須按《鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則》進行考試，取得焊工合格證后,才能在有效期間擔任合格范圍內的工作.對停止焊接工作6個月以上的焊工，在參加施焊前，應對其重新進行技能考試.對每一個持證焊工，頒發(fā)識別鋼印.根據產品施焊記錄中的焊工姓名和鋼印,每月統(tǒng)計一次，以證實其資格的連續(xù)性[2]。2。4．3焊前準備（1）焊接工藝評定球罐焊接前，應按鋼制壓力容器焊接工藝評定進行焊接工藝評定，并且應按立焊和橫焊兩種焊接位置分別評定.然后做出有效的焊接工藝評定報告。焊條的干燥焊條貯存庫應保持干燥,相對濕度不得大于６0％，焊條使用前應按要求進行烘干，對于E5015焊條，烘干溫度為350℃～400℃，保持時間為1ｈ。烘干后的焊條應保存在１00~１50℃的恒溫箱中，藥皮應無脫落和明顯裂紋。焊條在保溫筒內不宜超過４h，超過后，應按原烘干制度重新干燥。重復烘干的次數不應超過兩次［7]。（2)定位焊和工裝夾具焊接球殼板上的定位焊采用焊條電弧焊，焊機選用ZXG－4０0型弧焊整流器,焊接時采用短弧操作，焊接位置要求平焊、仰焊、立焊、橫焊。定位焊采用間斷焊，焊縫長度為１00mm,間距300mm,焊縫高度8mm，要求焊接第一層時盡可能背面成形.其具體焊接工藝參數見表2—7。表2－７球殼板定位焊工藝參數層、道填充材料焊接電流電弧電壓(V)焊接速度（ｃm/ｍin）線能量(kJ／cm）型號直徑(mm）極性電流(A）第1層E５01５Φ3。2直流反接1２0~1４02２~２44。8～6.829。６～4４.8第2層E５０15Φ4．0直流反接160～18024~2６5．8～7。83６.0~48．4２.4．4焊接工藝（１）焊接順序總的焊接順序是：先焊縱縫，后焊環(huán)縫；先焊大坡口面焊縫，后焊小坡口面焊縫；先焊赤道帶，后焊極板。所有焊縫的大坡口，一律在球殼板的外側。球罐焊縫見圖2—2。圖2—14球罐焊縫示意圖具體的焊接順序是：赤道帶縱縫的焊接→上極帶縱縫的焊接→下極帶縱縫的焊接→上極帶大環(huán)縫的焊接→下極帶大環(huán)縫的焊接→上極帶方環(huán)縫的焊接→下極帶方環(huán)縫的焊接→上極帶極板拼縫的焊接→下極帶極板拼縫的焊接［7］。３焊接結構質量檢驗3．1焊縫外觀質量檢查要求焊縫外觀質量先由焊工自檢，合格后再由專職檢查人員進行檢驗,合格后,焊工方可離場。焊縫表面不得有裂紋、氣孔、夾渣、咬邊、弧坑、焊瘤以及飛濺物.焊縫接頭過渡應圓滑，焊縫邊緣與母材熔合處也必須圓滑過渡。焊縫余高大小坡口面全部不得大于2。5ｍｍ[7］.3。２無損檢測球罐焊縫經外觀檢查合格后，按要求進行無損檢測。要求檢測人員必須持有有效期內的無損探傷資格證，并且探傷經驗豐富.（１)射線和超聲檢測球殼的全部對接焊縫在焊接完成２4h后進行100％γ射線檢測,按JB/T4730-2005中規(guī)定Ⅱ級合格。全部對接縫(包括全部T字口部位）按２0％進行超聲波檢測復驗,按JB/T4730-2005中規(guī)定Ⅰ級合格[7]。表面檢測全部對接焊縫內、外表面、角焊縫、補焊處表面區(qū)、工卡具拆除處的焊跡表面和缺陷修磨處的表面，包括工藝附件的焊道在焊接完成24h后應實行100％滲透檢測，按JB/T47３0－２005中規(guī)定Ⅰ級合格。水壓試驗合格后全部對接縫內、外表面、角焊縫、補焊處表面區(qū)、工卡具拆除處的焊跡表面和缺陷修磨處的表面，包括工藝附件的焊道,進行20％滲透檢測［7].3．３焊后修補球殼板局部表面和焊縫表面的缺陷及工夾具焊跡，必須用砂輪修磨,修磨范圍內的斜度至少為3:10.修磨后的實際球殼厚度不得小于設計厚度3２。3ｍm,超過時應進行修補。當球殼板表面焊補深度超過3mｍ時,還應進行超聲波檢測。對球殼板表面缺陷進行焊補時,每處的焊補面積控制在50ｃｍ2以內。如有兩處以上焊補時，任何兩處的凈距應大于５0ｍm。每塊球殼板上焊補面積總和，必須小于該球殼板面積的5%.補焊后的表面須修磨平滑。焊補長度應大于50mm。對焊縫內部超標缺陷焊補時，為控制角變形,缺陷的清除深度不應超過球殼板厚度的２/3,即25mm。當清除到板厚２/3處還殘留缺陷時，應在該狀態(tài)下焊補,然后在其背面再次清除缺陷,確認缺陷已根除，將其補滿。為防止超次返修，可根據X射線、底片和超聲波儀器來正確定位缺陷,以保證缺陷徹底清除。返修焊縫的工藝應與主體焊縫相同。需預熱時，以修補處為中心在直徑300mm范圍內加熱,預熱溫度取上限，為１５0℃,補焊后立即作消氫處理［７]。3。4焊后整體熱處理本球罐球殼板材質為16MｎDＲ,板厚60mｍ左右，經無損檢測合格后，應在水壓試驗前進行焊后整體消除應力熱處理.由于球罐的體積龐大,無法在熱處理爐內進行消除應力熱處理，所以采用內燃加熱法對球罐進行整體熱處理。此法是將球罐本身作為一個燃燒爐,借助于底部開口（人孔)安裝噴火嘴，以燃油或液化石油氣為燃料，熱處理前球罐外部須包覆細纖維玻璃棉作為保溫材料，然后進行內部加熱處理.在熱處理之前，應將平臺、梯子的焊件焊好，用于固定產品銘牌和注冊銘牌的銘牌架也應在熱處理之前焊在球殼板上,并避開焊縫。經熱處理后的球罐殼體不允許再施焊。此外，在熱處理之前，還應把試板對稱地設置在球罐赤道帶外側赤道線上。在該處先焊上兩個角鋼，然后裝入試板并加楔打緊。試板焊縫與其所模擬的焊縫方向一致?？障短幖鱼~絲或銅屑填實，使傳熱改善。６５0m3球罐測溫點數為12點,測溫點應均勻布置在球殼表面各帶上,相鄰測溫點的間距在４．5m以內.距人孔與球殼板焊縫邊緣２0０mm以內及產品焊接試板上，必須設測溫點。在熱處理過程中,在40０℃以上升溫和降溫時，球殼表面相距4.5m處溫差不得大于130℃。保溫層外表面溫度不應超過6０℃.并隨時調整支柱位置,以保證其垂直度。3。５水壓試驗和氣密性試驗3。5．1水壓試驗水壓試驗時要求采用清潔的工業(yè)用水進行試驗，水溫不得低于5℃，試驗壓力為2ＭPａ。球罐進行水壓試驗時，設基礎沉降觀測點,基礎為環(huán)形基礎，要求均勻沉降,并做好實測記錄。放液后，基礎沉降差不得大于１2.3ｍm,相鄰支柱基礎沉降差不大于2mm，若超過此范圍，應采取措施處理［７］.３。5。２氣密性試驗氣密性試驗應在水壓試驗合格、經焊縫表面第二次滲透檢測合格后進行