路基上無縫線路課程設計

25/25路基上無縫線路課程設計——確定中和軌溫姓名：任闖闖學號:0班級:土木09１１學院：土木建筑工程學院路基上無縫線路課程設計——中和軌溫及預留軌縫設計中和軌溫（即無縫線路設計鎖定軌溫）是無縫線路設計的關鍵問題,涉及《鐵路軌道》這門課的主要理論。該設計目的是通過實際設計,更深入地掌握《鐵路軌道》的基本理論.一、基本內(nèi)容1）收集資料，綜合分析。通過專業(yè)書籍及相關學術期刊的學習，了解無縫線路鋪設的意義及國內(nèi)外發(fā)展的現(xiàn)狀。并對路基上無縫線路設計的基本原理、方法及步驟有較清楚的了解.2）通過計算,確定路基上無縫線路的允許降溫幅度.３）通過計算，確定路基上無縫線路的允許升溫幅度。4）通過計算，確定中和軌溫（即無縫線路設計鎖定軌溫）.中和軌溫確定是無縫線路設計的關鍵問題，涉及《鐵路軌道》這門課的主要理論。該設計的目的是通過實際設計,更深入地掌握《鐵路軌道》的基本理論（尤其是強度計算和溫度力計算理論）.二、基本要求對設計從全局上把握,思路清晰，將個人的獨立見解在設計說明書中完整地表達出來;有關計算建議上機完成，語言不限，但程序要具有通用性，即對各種參數(shù)條件都適用；并將源程序及計算結(jié)果附在課程設計書中.獨立完成，有自己的特色；設計時間1周。設計書內(nèi)容主要包括：設計任務、設計目的和意義、設計理論依據(jù)、設計參數(shù)、計算過程、設計總結(jié)(設計方案的評述、收獲及建議）、參考文獻。課程設計報告的文字部分要求詳細完整、章節(jié)清晰、計算過程詳盡、結(jié)論合理可靠。同時要求字跡工整、書面整潔。三、設計思路無縫線路中和軌溫計算的主要思路如圖:圖中揭示了該設計的主要思路。中和軌溫應根據(jù)當?shù)氐能墱貤l件(）和軌道允許的升溫幅度和降溫幅度來確定。因此確定軌道允許的升溫幅度和降溫幅度是設計的關鍵。應根據(jù)無縫線路的設計原則來確定。主要計算如下：無縫線路鋼軌強度檢算（確定允許降溫幅度）強度條件應使作用在鋼軌上的各種應力總合不超過鋼軌的允許應力［］：式中：——鋼軌動彎應力(Mpa)，計算方法參見“軌道結(jié)構(gòu)力學分析”一章；-—鋼軌溫度應力（Mｐａ)；—-鋼軌附加應力（Ｍpa）,如橋上的伸縮應力和撓曲應力、無縫道岔基本軌附加應力、列車制動等引起的附加應力等。本設計只考慮路基上由制動引起的附加應力,可取;—-鋼軌允許應力。因此允許的降溫幅度可由下式計算(4—）式中：——鋼軌動彎應力(Mpa)，取拉應力計算值.2、據(jù)穩(wěn)定性條件確定允許的升溫幅度根據(jù)穩(wěn)定性計算求得的允許溫度壓力后，可計算出允許的升溫幅度：（4－)式中：—-附加壓力,本設計可取為零（N)?！壍涝试S的最大溫度壓力;根據(jù)無縫線路穩(wěn)定性理論計算,采用“統(tǒng)一公式”［教材和參考文獻1］。中和軌溫確定根據(jù)圖，中和軌溫計算如下：四、設計參數(shù)（自己選取、組合)自己選取組合,合理即可，可不按照這個下面組合方法。主要技術指標:每個學生取家庭所在地區(qū)某段提速線路鋪設無縫線路，設計其鎖定軌溫。軌道條件鋼軌:60ｋg/ｍ,屈服強度,鋼軌斷面對水平軸的慣性矩；軌枕：III型混凝土枕，1６67根／km，軌枕間距；道床：道碴為一級道碴，面碴厚２5cm，底碴厚20cｍ。路基填料：沙粘土；鋼軌支座剛度:檢算鋼軌=3０１000(Ｎ／cm)；檢算軌下基礎=720000（Ｎ/cm）曲線最小半徑R的區(qū)段（曲線半徑R取姓名筆畫總和乘以20+40０）營條件機車：東風11內(nèi)燃機車，Vmaｘ＝160km／h，(學號最后是單號的)機車:ＳS4內(nèi)燃機車，Ｖｍaｘ=100km／ｈ,（學號最后是雙號的)輪重和軸距請查閱相關文獻。其它參數(shù)按設計要求，參見有關規(guī)則和圖書資料合理選取，并說明理由.主要參考文獻：1、教材2、《鐵路軌道》谷愛軍主編中國鐵道出版社3、《鐵路無縫線路》廣鐘巖等，中國鐵道出版社.4、鐵道工程,郝瀛主編,西南交通大學出版社。計算相關的其他問題附加速度系數(shù)附加速度系數(shù)和速度范圍kｍ/h電力機車１20V≤1６016０V≤200混凝土枕線路的初始彎曲初始彎曲５0kｇ/ｍ鋼軌60kg/ｍ鋼軌75kg／m鋼軌彈性初彎（mm）3。02.52。0塑性初彎（mm）3。０2。5２.０我國常用機車類型的計算參數(shù)機車種類機車型號輪軸名稱輪重（kN）輪距（cm)構(gòu)造速度（kｍ/ｈ）內(nèi)燃機車NＤ5第一轉(zhuǎn)向架I106255118II10６180III10６８20第二轉(zhuǎn)向架I１０6II１０618０III1０6２50東風4(DF4）第一轉(zhuǎn)向架Ｉ1１２.8１80客１２0貨100II1１２.8180IIＩ１1２.８８40第二轉(zhuǎn)向架I11２.8IＩ1１2．８１８０III1１２.８1８０東風１1（ＤＦ11）第一轉(zhuǎn)向架Ｉ112.820０客１6０II112。8200IIＩ112。8８26.7第二轉(zhuǎn)向架I１１2．8IＩ1１2.8２０0III11２．8200電力機車韶山1（SＳ１）第一轉(zhuǎn)向架I１12.8230９0IＩ１12.8２30III112。858０第二轉(zhuǎn)向架I１12.8II112。8２3０III112.8230韶山３（SS3）第一轉(zhuǎn)向架I11２．82301０0II１12。8200ＩII11２．8720第二轉(zhuǎn)向架I11２．8ＩI112.８2３0ＩＩI112。8200韶山４(SＳ4）第一轉(zhuǎn)向架I112。830０1０0II１12．85２0第二轉(zhuǎn)向架I112。８３00IＩ112。8520第三轉(zhuǎn)向架Ｉ112。８II112.8300第四轉(zhuǎn)向架I112.８520ＩI112。8300韶山8（ＳＳ8）第一轉(zhuǎn)向架I107。８29０160II1０7。8610第二轉(zhuǎn)向架I107.8II107.8290當V≤120km/h時:當１20km/h＜V≤160km/h時：當１60km/h<V≤20０ｋm／h時：路基上無縫線路課程設計(說明書）——中和軌溫和預留軌縫的設計一、設計任務中和軌溫確定是無縫線路設計的關鍵問題,涉及《鐵路軌道》這門課的主要理論。該設計的任務是通過實際設計，更深入地掌握《鐵路軌道》的基本理論(尤其是強度計算和溫度力計算理論）。通過專業(yè)書籍及相關學術期刊的學習，了解無縫線路鋪設的意義及國內(nèi)外發(fā)展的現(xiàn)狀。并對路基上無縫線路設計的基本原理、方法及步驟有較清楚的了解。1）通過計算，確定路基上無縫線路的允許降溫幅度.2）通過計算,確定路基上無縫線路的允許升溫幅度。3)通過計算，確定中和軌溫（即無縫線路設計鎖定軌溫）。重點、難點:1．無縫線路強度及穩(wěn)定性計算2。設計鎖定軌溫范圍的合理確定二、設計目的和意義所謂“無縫線路"，就是把不鉆孔、不淬火的25m長的鋼軌,在基地工廠用氣壓焊或接觸焊的辦法，焊成2０0m到500m的長軌,然后運到鋪軌地點，再焊接成１０00ｍ到2000m的長度，鋪到線路上就成為一段無縫線路。如果沒有加工、運輸、施工上的困難,從理論上講,“無縫線路"可以無限長.這種徹底消滅軌縫的辦法,我國鐵路正在一些主要干道上采用。它是當今軌道結(jié)構(gòu)的一項重要新技術，世界各國競相發(fā)展.但是無縫線路也存在一個問題就是：熱膨脹問題.鋼軌溫度每改變１℃,每根鋼軌就會承受1。64５噸的壓力或拉力。軌溫變化幅度為50℃時，一根鋼軌則要承受高達8２．25噸的壓力或拉力。但是人們在鐵路線上采用強大的線路阻力來鎖定軌道,限制了鋼軌的自由伸縮。在我國是采用高強螺栓、扣板式扣件或彈條扣件等對鋼軌進行約束。實驗表明,直徑2４mm的高強螺栓，六孔夾板接頭可提供4０至６0噸的縱向阻力。彈條扣件每根軌枕可提供1.6噸的縱向阻力.由于無縫線路中鋼軌所承受的溫度力的大小和軌溫的變化有直接關系，所以我們鎖定鋼軌時必須正確、合理地選定鎖定軌溫,以保證無縫線路鋼軌冬天不被拉斷,夏天不致脹軌跑道，危及行車安全.無縫線路是鐵路軌道現(xiàn)代化的重要內(nèi)容,經(jīng)濟效益顯著。據(jù)有關部門方面統(tǒng)計，與普通線路相比,無縫線路至少能節(jié)省15%的經(jīng)常維修費用，延長25％的鋼軌使用壽命。此外，無縫線路由于消滅了大量的接頭，因而具有行車平穩(wěn)、旅客舒適。有資料表明，在橋梁上鋪設無縫線路，可以減輕列車車論對橋梁的沖擊，改善列車和橋梁的運營條件,延長設備使用壽命,減少養(yǎng)護維修工作量.這些優(yōu)點在行車速度提高時尤為顯著.然而鋪設無縫線路是有條件的，主要是考慮氣候溫度的影響，因為萬物都有熱脹冷縮的特點，對于無縫鋼軌,溫度的影響更為明顯，只有選擇適當?shù)臏囟龋ㄎ覀兎Q為鎖定軌溫），才能盡可能的避免這方面的傷害.鎖定軌溫一般采用高于本地區(qū)的中間軌溫。我國無縫線路從195７年開始鋪設，開始時采用電弧焊法，分別在北京、上海各試鋪了1km,以后逐步擴大.后來在工廠采用氣壓焊或接觸焊將鋼軌焊成250~5００ｍ的長軌條，然后運至鋪設地點在現(xiàn)場用鋁熱焊或小型氣壓焊將其焊連成設計長度。一般情況下，一段無縫線路長度為10０0~2000m.每段之間鋪設2～4根調(diào)節(jié)軌,接頭采用高強螺栓連接。目前京廣、京滬、京沈、隴海等主要干線均已鋪設無縫線路。至今無縫線路已鋪設約2.４6萬km。9０年代開始了對超長無縫線路的研究和鋪設工作,至今已在北京、上海、鄭州等路局鋪設了超長無縫線路近千公里。三、設計理論依據(jù)無縫線路中和軌溫計算的主要思路如右圖。圖中揭示了該設計的主要思路。中和軌溫應根據(jù)當?shù)氐能墱貤l件（)和軌道允許的升溫幅度和降溫幅度來確定。因此確定軌道允許的升溫幅度和降溫幅度是設計的關鍵。應根據(jù)無縫線路的設計原則來確定.主要計算如下：1、無縫線路鋼軌強度檢算（確定允許降溫幅度)強度條件應使作用在鋼軌上的各種應力總合不超過鋼軌的允許應力[]：式中:-—鋼軌動彎應力(Mpａ），計算方法參見“軌道結(jié)構(gòu)力學分析”一章;——鋼軌溫度應力（Mpa）;-—鋼軌附加應力(Mｐa)，如橋上的伸縮應力和撓曲應力、無縫道岔基本軌附加應力、列車制動等引起的附加應力等。本設計只考慮路基上由制動引起的附加應力,可??；-—鋼軌允許應力。因此允許的降溫幅度可由下式計算式中：-—鋼軌動彎應力（Ｍｐａ）,取拉應力計算值。2、據(jù)穩(wěn)定性條件確定允許的升溫幅度根據(jù)穩(wěn)定性計算求得的允許溫度壓力后，可計算出允許的升溫幅度：(4—）式中：——附加壓力，本設計可取為零(N）?！壍涝试S的最大溫度壓力;根據(jù)無縫線路穩(wěn)定性理論計算，采用“統(tǒng)一公式”［教材和參考文獻1]。中和軌溫確定根據(jù)圖，中和軌溫計算如下:３、預留軌縫的計算（1)符號約定如下：ａ1—長軌條與標準軌之間預留軌縫值（ｍm）a２—相鄰緩沖軌間預留縫值(mm）aｇ—鋼軌接頭構(gòu)造軌縫,取18ｍｍｒ—每股鋼軌單位長度線路縱向阻力N/ｃmr2—每枕縱向阻力（KN）ａ—軌枕間距(cｍ）Pj—接頭阻力(N）Ptmaｘ—最大溫度力（Ｎ）L—緩沖軌長度（m)E—鋼軌彈性模量,取２１0GＰaF—鋼軌斷面面積（mm2）Δ長—長軌條一端伸縮量(mｍ）Δ緩—緩沖軌一端伸縮量(mm)(2)長軌條一端伸縮量Δ長由以下公式計算：（3）緩沖軌一端伸縮量Δ緩由以下公式計算:（4）根據(jù)預留軌縫的原則①冬季軌縫不應超過構(gòu)造軌縫可得:②夏季軌縫不頂緊可得：（5）伸縮區(qū)長度可按下式計算:（6）鋼軌溫度力可按下式計算：四、設計參數(shù)選取主要技術指標：南寧地區(qū)某段提速線路鋪設無縫線路?；緟?shù)選取如下：鋼軌屈服強度s45７MPa標準軌長度取2５ｍ鋼軌允許應力[］352Ｍpa附加壓力本設計可取為0（N)軌枕間距鋼軌附加應力（Mpa）10ＭPa路基填料沙粘土臨界溫升Δtk0鋼軌支座剛度D檢算鋼軌301０0０(Ｎ／cm)變形曲線弦長ｌ０４m檢算軌下基礎７2０0０0（N／ｃm)允許未被平衡超高Δh75cm曲線最小半徑R8０0m鋼的彈性模量E2．1×１０5Mpa機車類型SＳ4電力機車鋼軌的線膨脹系數(shù)α11。８×1０-６/℃設計最大速度Vmax1０0km／h.接頭阻力PH490KＮ相鄰標準軌間預留軌縫ａｇ18ｍｍ表（1）二、具體參數(shù)如下各表:1、取正線軌道類型如下:（見《軌道》—緒論表1)項目單位重型運營條件年通過總質(zhì)量Ｍt２５～50列車設計最高速度km／h100軌道結(jié)構(gòu)鋼軌Ｋg/m60混凝土枕型號——－--Ⅲ鋪枕根數(shù)根/km1６67巖石、滲水土路基雙層道渣cm面渣2５低渣２0表（2)2、鋼軌斷面尺寸特征如下:（見《軌道》—表１。1）鋼軌類型ｋg/m60鋼軌類型kg／m60每米質(zhì)量M/kg60。６4軌頭所占面積Ah／％37。4７斷面積A／ｃm２77。45軌腰所占面積Aw/%２5．29重心距軌底距離ｙ1/ｍm８1軌底所占面積Ab/％３7.2４對水平軸的慣性矩Ix/cm432１７鋼軌高度H/mm17６對豎直軸的慣性矩Iｙ/cm4524鋼軌寬度B/mm15０下部截面系數(shù)W１/ｃm３39６軌頭高度h/ｍm4８。5下部截面系數(shù)Ｗ2/ｃｍ３３39軌頭寬度b/mm７3軌底橫向撓曲斷面系數(shù)Wy/cm３７0軌腰厚度t/mm16。5表（３)3、鋼軌頭部磨耗輕傷標準如下（V=140km/ｈ）:(見《軌道》－表１．3）鋼軌kg／m總磨耗/mm垂直磨耗／mm側(cè)面磨耗/ｍｍ6014914表(4)4、混凝土枕尺寸如下：（見《軌道》－表1．7）軌枕類型主筋數(shù)量混凝土等級截面高度/mｍ截面寬度/cm底面積/cｍ2質(zhì)量／kg長度/cm軌下中間端部軌下中間７72032０２60Ⅲ10Ф７C６0２3.0１8.５30.028表（5）5、軌枕扣件技術性能如下：(見《軌道》－表１.10）扣件性能彈條Ⅱ型扣件性能彈條Ⅱ型每個彈條初始扣壓力/KN≥10彈條變形量／mm1０扣壓節(jié)點垂直靜剛度/KN/m60—８０調(diào)軌距量/mm—8～１2縱向防爬阻力/ＫN16調(diào)高量/mm≤1０表(６)6、附加速度系數(shù)如下:（見《軌道》-表3。3）附加速度系數(shù)α速度范圍ｋm/ｈ電力機車αV≤1200．６Ｖ／1０0表(7)7、橫向水平力系數(shù)ｆ如下（取最小曲線半徑R=800):（見《軌道》-表３.４）線路平面曲線半徑/m800橫向水平力系數(shù)f1.45表（8）8、南寧最高最、低及中間軌溫如下:(見《軌道》－表6。1）地區(qū)最高軌溫最低軌溫中間軌溫鄭州63．0-17。922．6表(9）注：本設計中取每千米軌枕數(shù)目為１720根/km，查表近似按１760根/km取等效道床阻力。9、等效道床阻力Q如下（線路容許彎曲矢度f=0.2ｃm）:(見《軌道》-表6.9)線路條件每千米軌枕根數(shù)碎石道床、混凝土枕混凝土軌枕肩寬40cm１6６7Q＝84N/cm表(1０）１0、混凝土枕線路的初始彎曲如下：（見《軌道結(jié)構(gòu)課程設計資料》附表２)初始彎曲60ｋg／ｍ鋼軌彈性初彎(ｍm）2。5塑性初彎（mｍ)2．5表（1１）11、機車類型為：SＳ4內(nèi)燃機車，設計速度取:Vmaｘ＝100km/ｈ韶山4(SS４)第一轉(zhuǎn)向架I112。8３0０10０ＩI1１2.８5２0第二轉(zhuǎn)向架I１12。8300II112.８5２0第三轉(zhuǎn)向架Ｉ112。８IＩ112。８300第四轉(zhuǎn)向架I112。852０II１1２。8３00１2、道床狀態(tài)參數(shù)指標如下：（見《軌道設計規(guī)范規(guī)》表３．０.１4)指標軌枕類型速度ｋm/h道床橫向阻力q(ＫN／枕）道床縱向阻力q(KN/枕)道床支承剛度(KN/mm)道床密度（ｇ/ｃｍ3）ＩII10091０701．７表(13)13.SS4軸重圖如下圖所示圖a路基上無縫線路課程設計（計算書）——中和軌溫及預留軌縫設計五、計算過程1、計算動彎矩(1）無縫線路鋼軌強度檢算ＳS4輪軸重示意圖如上頁圖a所示車輪荷載采用當量靜荷載最大可能值?？紤]速度及偏載的因素，車輛垂直當量荷載的最大可能值為：v≤１2０kｍ/hPｄ１=P0（1＋α＋β)因為鋼軌彎矩M0與車輪垂直靜荷載P0成正比，因此,在垂直當量靜荷載的最大可能值Pd作用下鋼軌動彎矩Md為:v≤120km/hＭｄ1=(1+α＋β）ｆ(2）計算鋼軌最大靜彎矩.輪載群作用下y，M,R的計算：彈性位移曲線:當量荷載:彎矩:軌枕反力：其中影響線函數(shù)：剛比系數(shù):則最大動彎矩為：Md=Ｍ0(1＋α+β）＊f速度系數(shù):內(nèi)燃機車α=0.6＊100/10０＝6偏載系數(shù)：，采用75mm(考慮最不利情況)；曲線半徑：R＝8０0ｍ可得曲線上橫向水平力系數(shù):ｆ=1.4５編程計算（源程序見附表一）用程序計算動彎矩Ｍｄ請輸入鋼軌支座剛度Ｄ:30１００請輸入鋼軌軌枕間距a：６0０請輸入鋼軌彈性模量E：２10000請輸入鋼軌截面慣性矩Ix：請輸入機車的輪重P0i：112８00請輸入機車的軸距xi:３000鋼軌基礎彈性模量u=50．１7剛比系數(shù)k=0.001167２7靜彎矩M0=23７3４１3９.08請輸入軌道允許的最高速度Vｍaｘ：100請輸入軌道的未被平衡超高值ho：75鋼軌上的動彎矩為Mｄ=60２25377．92３９38Ｐressaｎykeytocｏnｔｉnue2、根據(jù)穩(wěn)定性計算允許溫度壓力原始彈性彎曲矢度:ｆoe=2.5mm原始塑性彎曲矢度:ｆop=２.5mm線路容許彎曲矢度：f=2mｍ原始彎曲半波長：l0=40０0ｍm等效道床阻力:8４N/cｍ編程計算(源程序見附表一）用程序②計算允許溫度壓力［P]運行結(jié)果如下:請輸入彈性初始彎矩矢度ｆ0e：0．25請輸入塑性初始彎矩矢度ｆ０p:0。２５請輸入鋼軌彈性模量ｅ:請輸入鋼軌截面慣性矩iy:５２4請輸入等效道床阻力q:８4重新計算后的l=411.77545９重新計算后的ｌ=４1３.３９4４9３鋼軌允許溫度壓力p=197０815.777５24計算誤差為ｄ=1．６19０33Prｅssanykｅytocontinue計算中和軌溫(1）計算、σ頭d＝Mｄ＊f/W頭=６02２5３77N.mｍ＊１。４5/３３6*1000＝22０．5Mpａ則動彎拉應力為：σ頭d＝２2０．5Mpa(2)計算根據(jù)強度條件允許的降溫幅度[Δｔ拉］無縫線路固定區(qū)的溫度應力為：制動而引起的附加應力:安全系數(shù)：K＝1。３（新鋼軌)鋼軌容許應力由鋼軌的強度條件得:軌底σ底ｄ+σt+σ附≤[σ］＝σs／K從強度條件出發(fā)，要求無縫線路鋼軌冬季最低軌溫Tmin時,軌底總拉應力不超過允許應力［σ］,夏季最高軌溫Tmax時,軌頭產(chǎn)生的總壓應力也不超過［σ］；故強度條件允許的軌溫變化幅度為:［Δt拉]=（［σ]-σ底d－σ附）/(Eα）=（352-22０.5—10）/(21000０00＊０。００00１1８）=４9．03℃即:允許的軌降溫幅度為49.03℃（3)根據(jù)穩(wěn)定條件計算允許的升溫幅度：（4）鎖定軌溫的確定：=（63。0—17。9)/2+（49。０3—51.34）/２=21.40℃則鎖定軌溫上限為:tｍax=tｇ+5℃=26．40℃則鎖定軌溫下限為：tmｉn＝ｔg－5℃=16.40℃計算長軌和緩沖軌間預留縫a1和緩沖軌與緩沖軌間的預留縫ａ2（如下圖)(1）長軌條一端伸縮量Δ長由以下公式計算:（2)緩沖軌一端伸縮量Δ緩由以下公式計算：（3）根據(jù)預留軌縫的原則①冬季軌縫不應超過構(gòu)造軌縫可得：②夏季軌縫不頂緊可得:（４）伸縮區(qū)長度可按下式計算：（5）鋼軌溫度力可按下式計算：用程序③計算長軌和緩沖軌間預留縫a1請輸入鋼軌截面面積F:7７４5請輸入鋼軌軌枕間距a:60０請輸入鋼軌彈性模量Ｅ：2１０000請輸入鋼軌每枕縱向阻力r2：12000請輸入鋼軌的線膨脹系數(shù)w：0．00０01１8請輸入相鄰標準軌間預留軌縫lg:18請輸入鋼軌接頭阻力pH:4９0000請輸入最高軌溫Tmax：63。０請輸入最低軌溫Ｔmｉn：－17。9請輸入標準軌的長度Ｌ：25當溫度為１6.40鋼軌預留軌縫為11。078７38當溫度為１７.40鋼軌預留軌縫為1０.７4０7３１當溫度為1８.４0鋼軌預留軌縫為10.4027２５當溫度為19。40鋼軌預留軌縫為１０。06４７19當溫度為2０.4０鋼軌預留軌縫為９.7２6713當溫度為2１。40鋼軌預留軌縫為9．38870７當溫度為22．４0鋼軌預留軌縫為9．050701當溫度為2３.40鋼軌預留軌縫為8．7１２６95當溫度為24．40鋼軌預留軌縫為８.３７4603當溫度為25.40鋼軌預留軌縫為8.036683當溫度為26．４0鋼軌預留軌縫為７。６986７７Ｐrｅssanykeｙtocontinue用程序④計算緩沖軌與緩沖軌間的預留縫a2請輸入鋼軌截面面積F：7745請輸入鋼軌軌枕間距a：600請輸入鋼軌彈性模量E：2100０0請輸入鋼軌每枕縱向阻力r２：１２0０0請輸入鋼軌的線膨脹系數(shù)ｗ:0.000０1１8請輸入相鄰標準軌間預留軌縫lｇ:18請輸入鋼軌接頭阻力ｐH：4９０00０請輸入最高軌溫Tmax：６3.0請輸入最低軌溫Tmｉn:—17．9請輸入標準軌的長度L:２5當溫度為16．40鋼軌預留軌縫為９。001８１４當溫度為1７。4０鋼軌預留軌縫為9。0015１９當溫度為１8。40鋼軌預留軌縫為9。001224當溫度為１9.4０鋼軌預留軌縫為9．00０9２９當溫度為2０。４0鋼軌預留軌縫為９.0006３4當溫度為21.4０鋼軌預留軌縫為9。000３39當溫度為2２。４0鋼軌預留軌縫為9.0００044當溫度為2３。４0鋼軌預留軌縫為８．99９７49當溫度為24。4０鋼軌預留軌縫為8．99９４54當溫度為25。40鋼軌預留軌縫為８。999１59當溫度為26．4０鋼軌預留軌縫為8。998864Pressanykeytocoｎtinue附表一：源程序如下計算動彎矩Md＃iｎcｌude<stdio。ｈ＞＃iｎｃludｅ<math。ｈ〉vｏｉｄmaｉn（）｛?dｏｕbｌｅＤ，a，u,k，E，Iｘ，y0，M0,R０,Ｐ0i，xｉ，x１; douｂｌｅVｍａx，ho,ａo,bo,Mｄ；?ｐｒinｔｆ（＂請輸入鋼軌支座剛度Ｄ:＼n＂)； sｃanf（＂％lf",＆Ｄ）; ｐｒinｔf("請輸入鋼軌軌枕間距a:\ｎ＂）；?scanf（"%lｆ"，＆a）； ?ｐｒｉnｔf（”請輸入鋼軌彈性模量E：＼n");?scanf(＂％ｌf＂,＆E);? ｐrinｔf（”請輸入鋼軌截面慣性矩Ix：＼n”)； scanf（”％lｆ”，＆Ix）；??prinｔf（"請輸入機車的輪重P０i:＼n”）; scanf(”％ｌf",&P０ｉ);? pｒiｎtf（＂請輸入機車的軸距ｘｉ:＼n"); ｓcaｎf(＂%lf"，＆xi); ｕ=D/a;?x１=u/(４*E＊Ix）; k=sｑrt（sqrt(x1））;?Ｍ0=1/（4*k）＊P０ｉ*(1+ｅxp（-k＊xｉ）*（coｓ（k＊xi)-sin(k＊xｉ）)）; pｒｉntf（”鋼軌基礎彈性模量u=%７.２lf\ｎ"，ｕ)； pｒintf(”剛比系數(shù)k＝％7.8lf\n”，ｋ）； ｐrintf（＂靜彎矩Ｍ０＝％1０.２lf\ｎ”，M0）;?priｎtf（”請輸入軌道允許的最高速度Ｖmax:\ｎ"); scａnf（”%lf”,&Vmaｘ）； printf(＂請輸入軌道的未被平衡超高值ho：＼n"）；?ｓｃａｎf（”％ｌf＂，＆ho）;?ａｏ=0.6＊Ｖmax/1０0；?ｂo＝0.0０2＊ho；?Ｍd＝M0*(1+ao+bｏ）＊1．45;?printf（＂鋼軌上的動彎矩為Md＝％lｆ＼n”，Md）；}2計算允許溫度壓力＃include＜stｄio。h>#ｉｎclｕde〈math。ｈ〉＃defｉｎeK１.3＃ｄｅfineＰＡI3．141５9２６doublel0=４0０，r０,f０p,r1,r=80000，p，e，iｙ;doubｌef=０.2,q，p0０，ｃ，d,l2,f０e，l，ｆ0e1；dｏubleｂ，temｐ;voidfindL(doublea,doｕblea0）｛?doubｌea1,b1; d=fａbｓ(a0—a）;?if(d＞=2）{ ?b１=(ａ＊a*ｂ）/（400＊400）;? a１=sｑrt((1/q)*（ｃ/r1+sqrt(（c/r1)*(ｃ/r1）+ｔemp／2＊（f+b１）＊ｑ)))；??ｐrintf(＂重新計算后的l=％lf＼ｎ”，a1）； b=b1；? fｉnｄＬ(a１，ａ)；?｝}inｔｍain（）{ dｏｕblei,j； printf（＂請輸入彈性初始彎矩矢度f0e:\n”）;?scａnf（"％lf＂，&f0ｅ）; ｐrinｔｆ(”請輸入塑性初始彎矩矢度f0p：\n”）; scaｎｆ（"%lf"，&ｆ0p）； prinｔｆ(＂請輸入鋼軌彈性模量e:＼n”）； ｓcanf("％lf”，&e）;?ｐriｎｔf(”請輸入鋼軌截面慣性矩iy:\n＂）； scａnf（”％lf＂,＆ｉｙ）; prｉｎtf("請輸入等效道床阻力q：\ｎ")；?scａnf("％lf＂，＆ｑ)； temp=ｅ＊iy＊（poｗ(PAＩ,5））; r0=（ｌ0＊l0)/(8*f０p）； ｒ1＝1/（1/r0+1／ｒ）； ｃ=２*e＊iy＊ＰAI*PAI；??l2＝（１/q）＊（ｃ／r1＋sqrt（(c/ｒ1）＊（c/ｒ1)+temp／2*（f+f0e)*q)）; l=ｓqｒt（l2）；?f0e1=(l０*l０＊f0e)/（4０0*4００）； ｂ=f0e1； prinｔf（”重新計算后的l=%lf\n"，l);?ｆinｄL（l，l0);?ｉ=(temp＊(f+f０ｅ））／（2＊l2＊l２）+ｑ;?j＝(（（f+f0e）*（ｐow(PAI，3)))/（4*l２)）+(1/r1)； p=i/ｊ；??ｐ0０=p/K; ｐｒinｔｆ（＂鋼軌允許溫度壓力p=％lｆ\n”，ｐ00);?printf（"計算誤差為ｄ=%lf\n",d);? rｅturｎ0；｝３計算長軌和緩沖軌間預留縫＃ｉｎcｌｕde<stｄiｏ.ｈ＞＃ｉnｃludｅ<ｍath．ｈ＞voidmａiｎ(）｛?doｕｂleT［11］={16.400０00，17．400000，1８。40000０,1９。400０00,２0．4000０0，21。400０0０，22.４00００0,23。40０000,2４。400000,2５。４0００00,26。40０000｝, double?a,r，ｒ2，E，F(xiàn),ｗ,pｔ1，pｔ2,pH，ｌc1,ld1,lｃ2，ld２，ｌ1,ｌ2，l，lg,Tmaｘ，Ｔmin，L； inｔi; priｎtｆ（＂請輸入鋼軌截面面積Ｆ：\n＂）;?scanf（＂％ｌｆ"，&F); ?printｆ(”請輸入鋼軌軌枕間距a：\n”）；?scanf（”％ｌf＂,&a）；??prinｔf（＂請輸入鋼軌彈性模量Ｅ：\n”)；?sｃａnf（"%ｌf”,＆E);??prｉnｔｆ（＂請輸入鋼軌每枕縱向阻力r2:\n")； ｓｃａnｆ（"%lf”，&ｒ2）； printｆ("請輸入鋼軌的線膨脹系數(shù)w：＼ｎ”); scａnf("%lf＂，＆w）； ?prｉntf(”請輸入相鄰標準軌間預留軌縫ｌg：\n");?scａnf(”%ｌf”，&ｌg）；? ｐrinｔf("請輸入鋼軌接頭阻力pH：＼n＂）； ｓｃａnf(＂％lｆ”，＆ｐH）；? ｐrintf(”請輸入最高軌溫Ｔmax：\n")； ｓｃanf（”％lｆ”,&Tｍax）； ?ｐrｉnｔf(”請輸入最低軌溫Ｔmin：＼n"); scanf("%lf＂，＆Ｔmin); prinｔｆ(”請輸入標準軌的長度L:\ｎ＂）; sｃａnf（"％lf”，&L）；r=r2／(2＊a）；?for(i=０；i〈１1；ｉ++）{?ｐt１=F*E*