第二篇分離過程原理(new)

華虹環(huán)境工程原理第二篇分離過程原理2023/2/22第二篇分離過程原理混合物的分離是環(huán)境工程領(lǐng)域的主要操作之一?；旌衔锵稻喾蔷嗳芤海罕健妆?；乙醇—水等混合氣體：空氣等氣相非均系：液相非均系：含塵氣體；含霧氣體等懸浮液；乳濁液；泡沫液等2023/2/23機(jī)械分離傳質(zhì)分離常用分離技術(shù)沉降過濾吸收吸附萃取膜分離第二篇分離過程原理2023/2/24機(jī)械分離——用于除去氣體或液體中懸浮微粒的分離操作。

如沉降、過濾、離心分離等。機(jī)械分離原理：遵守流體力學(xué)的基本規(guī)律。機(jī)械分離的目的：

1．凈化流體2．回收有用物質(zhì)

第二篇分離過程原理2023/2/25第二篇分離過程原理污泥處理與處置基本流程2023/2/26§1沉降分離的基本概念沉降重力沉降離心沉降電沉降慣性沉降擴(kuò)散沉降一、沉降分離的一般原理和類型第五章沉降2023/2/27二、流體阻力與阻力系數(shù)（一）單顆粒的幾何特性參數(shù)

表示顆粒大小的參數(shù)：粒徑：dp體積：Vp表面積：A

三個(gè)參數(shù)之間的關(guān)系：

球形顆粒的比表面積：第五章沉降§1沉降分離的基本概念2023/2/281．顆粒的大小及形狀球形顆粒——球形顆粒的物理參數(shù)顆粒以球體計(jì)算非球形顆?！乔蛐晤w粒物理參數(shù)參照球體并以當(dāng)量直徑計(jì)。球形顆粒與非球形顆粒的差異以形狀系數(shù)表征。

（球形顆粒的φ

=1）與非球形顆粒同體積的球形顆粒表面積非球形顆粒表面積第五章沉降§1沉降分離的基本概念2023/2/29形狀不規(guī)則顆粒的當(dāng)量直徑表示方式：

等體積當(dāng)量直徑

等表面積當(dāng)量直徑

等比表面積當(dāng)量直徑第五章沉降§1沉降分離的基本概念2023/2/210形狀不規(guī)則顆粒的表征：

體積

表面積

比表面積第五章沉降§1沉降分離的基本概念2023/2/2112．顆粒群的特性顆粒群——不同粒徑粒子組成的集合體。①粒度（粒徑）分布不同粒徑范圍內(nèi)所含粒子的個(gè)數(shù)。通常用篩分的方法測(cè)定粒徑分布。采用一套標(biāo)準(zhǔn)篩進(jìn)行測(cè)量，根據(jù)篩余量得到篩分的基本數(shù)據(jù)。篩過量：篩余量：則粒徑分布：如，目數(shù)400，孔徑0.0015英寸（38μm）的標(biāo)準(zhǔn)篩。第五章沉降§1沉降分離的基本概念2023/2/212②顆粒的平均粒徑di粒徑段內(nèi)顆粒的質(zhì)量分率篩分直徑平均比表面直徑3．粒子的密度真密度(ρs)——粒子的體積不包括顆粒之間的空隙。堆積密度(ρb)——粒子的體積包括顆粒之間的空隙。，kg/m3第五章沉降§1沉降分離的基本概念2023/2/2134.顆粒床層的特性①床層空隙率ε顆粒堆積成的床層疏密程度。ε=————————床層體積–

顆粒體積床層體積一般亂堆床層的空隙率大致在0.47-0.70之間。②床層的比表面積ab單位床層體積具有的顆粒表面積。ab=(1-ε

)a床層比表面積顆粒比表面積第五章沉降§1沉降分離的基本概念2023/2/214③床層的各向異性

工業(yè)上小顆粒的床層用亂堆的方法堆成，非球形顆粒的定向是隨機(jī)的，故可認(rèn)為床層是各向異性的。（二）流體阻力（三）阻力系數(shù)（《流體力學(xué)》課程中學(xué)習(xí)。）第五章沉降§1沉降分離的基本概念2023/2/215§2重力沉降沉降——利用連續(xù)相與分散相的密度差在力（重力或離心力）的作用下使之發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)而分離的過程。一、重力沉降——由地球引力作用而發(fā)生的顆粒沉降(gravitysettling)。第五章沉降2023/2/216自由沉降：?jiǎn)蝹€(gè)顆粒在流體中沉降，或者顆粒群在分散程度較好而顆粒之間互不碰撞的條件下沉降。干擾沉降：實(shí)際的非均相物系中有許多顆粒，沉降時(shí)必定互相干擾。第五章沉降§2重力沉降2023/2/217（一）沉降速度1．球形顆粒的自由沉降

重力流體的浮力

阻力當(dāng)顆粒在靜止流體中沉降時(shí)顆粒本身所受到的力有：顆粒相對(duì)流體的降落速度顆粒在垂直于運(yùn)動(dòng)方向的平面上的投影面積阻力系數(shù)，第五章沉降§2重力沉降2023/2/218沉降開始時(shí)：

ut

=0,阻力=0。在下降的瞬間，微粒作加速運(yùn)動(dòng)，隨ut↑，F(xiàn)D↑，達(dá)到阻力=凈重力時(shí)，微粒作等速沉降，

FD+Fb=Fg

即：

CD(π/4)dp2ρut2/2+(π/6)dp3ρg=(π/6)dp3ρpg

整理得：

式中，ut為球形粒子的重力沉降速度。

第五章沉降§2重力沉降2023/2/219

Rep=dp

utρ/μ

CD

-

Rep的關(guān)系由實(shí)驗(yàn)測(cè)定。

CD

-

Rep關(guān)系曲線。圖6.1.3（φs=1曲線）滯流區(qū)(10-4<Rep≤2)CD

=24/Rep(Stokes區(qū))過渡區(qū)(2<Rep<1000)CD

=18.5/Rep0.6

(Allen區(qū))湍流區(qū)(103<Rep<2×105)CD

=0.44(Newton區(qū))（其中，Stokes區(qū)的計(jì)算式是準(zhǔn)確的，其他兩個(gè)區(qū)計(jì)算是近似的。）2．阻力系數(shù)CD

CD是顆粒與流體相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)Rep的函數(shù)。

第五章沉降§2重力沉降2023/2/220

CD

-

Rep關(guān)系曲線（球粒）第五章沉降§2重力沉降2023/2/221

將上述CD的計(jì)算式分別代入ut通式，便可分別得到三個(gè)不同區(qū)域的顆粒沉降速度公式：滯流區(qū)(Stokes公式)

過渡區(qū)(Allen公式)

湍流區(qū)(Newton公式)第五章沉降§2重力沉降2023/2/222

上述自由沉降速度ut計(jì)算公式的條件①D容器>100dp以上②dp不能太細(xì)3．ut的計(jì)算方法試差法摩擦數(shù)群法例題：試計(jì)算直徑為95μm，密度為3000kg/m3的固體顆粒分別在20℃的空氣和水中的自由沉降速度。第五章沉降§2重力沉降2023/2/223解：（試差法）

（1）在20℃水中的沉降，沉降操作所涉及的粒徑往往很小，常在Stokes定律區(qū)進(jìn)行沉降，故先假設(shè)顆粒在滯流區(qū)內(nèi)沉降，沉降速度可用公式由附錄5查得，20℃時(shí)水：第五章沉降§2重力沉降2023/2/224核算流型：原設(shè)滯流區(qū)正確，求得的沉降速度有效。滯流區(qū)上限第五章沉降§2重力沉降2023/2/225摩擦數(shù)群法：已知將則可消去。令（無因次數(shù)群）重力沉降速度公式則第五章沉降§2重力沉降2023/2/226因是的已知函數(shù)，則也是的已知函數(shù)。關(guān)系圖見p.217圖6.2.2。以下用兩種方法求解。

利用無因次數(shù)群K值判別流型利用關(guān)系圖計(jì)算第五章沉降§2重力沉降2023/2/227解法一：先利用無因次數(shù)群K值判別流型，再選用相應(yīng)的公式計(jì)算ut，從而避免用試差法。如，將代入Re準(zhǔn)數(shù)定義式得當(dāng)時(shí)，此值為Stokes定律區(qū)上限。同理可得出Newton區(qū)下限K值為第五章沉降§2重力沉降2023/2/228由附錄4查得，20℃時(shí)空氣：所以，沉降在過渡區(qū)，可利用Allen公式計(jì)算。第五章沉降§2重力沉降2023/2/229（2）求20℃空氣中的沉降（利用K值判別流型）第五章沉降§2重力沉降2023/2/230解法二：根據(jù)關(guān)系式，利用關(guān)系圖計(jì)算。設(shè)顆粒為球形（曲線），查關(guān)系圖得

與前一種方法求得的ut相差不大。第五章沉降§2重力沉降2023/2/231（2）求20℃空氣中的沉降（利用關(guān)系圖計(jì)算）（縱軸）（橫軸）練習(xí)：求直徑為10μm，密度為2000kg/m3的塵粒在20℃的空氣中的自由沉降速度。練習(xí)：已知球形石英微粒ρ=2650kg/m3，在20℃的空氣中自由沉降。計(jì)算：①在滯流區(qū)沉降的顆粒最大d=?②在湍流區(qū)沉降的顆粒最小d=?第五章沉降§2重力沉降2023/2/232解：①亦即而滯流區(qū)比較可知第五章沉降§2重力沉降2023/2/233解：②或而湍流區(qū)比較可知第五章沉降§2重力沉降2023/2/234（二）重力沉降設(shè)備常用的有：降塵室，沉降槽（沉砂池），分級(jí)器等。

1．降塵室——利用重力沉降從氣流中分離塵粒的設(shè)備。①原理

水平速度沉降速度第五章沉降§2重力沉降2023/2/235分析：含塵氣體凈化氣體uiutblh塵粒（dc）塵粒從氣體中分離的條件是停留時(shí)間≥沉降時(shí)間≥沉降速度水平流速第五章沉降§2重力沉降2023/2/236得若含塵氣體的處理量為qV（體積流量），m3/s

則或降塵室面積沉降速度

降塵室的生產(chǎn)能力qV與沉降面積bl和沉降速度ut有關(guān)，與降塵室高度h無關(guān)。第五章沉降§2重力沉降2023/2/237②設(shè)備多層降塵室

qV≤(n＋1)blutn——水平隔板數(shù)，n+1——通道數(shù)。以分離出來的最小粒子算第五章沉降§2重力沉降2023/2/238例：多層降塵室除某爐氣塵粒，其臨界直徑dc=8μm，ρp=4000kg/m3。需除塵的氣體溫度為427℃，

μ=3.4×10-5Pa·s，

ρ=0.5kg/m3。要求處理的爐氣量qV=1m3/s（標(biāo)態(tài)）。若降塵室的l=5m,b=1.8m，氣流的速度ui

=0.5m/s。

試求：隔板間距h及隔板數(shù)n。第五章沉降§2重力沉降2023/2/239解：根據(jù)≥有假定在滯流區(qū)內(nèi)能通過沉降除去的顆粒由Stokes公式求ut第五章沉降§2重力沉降2023/2/240校核符合假設(shè)。則根據(jù)則（層）第五章沉降§2重力沉降2023/2/2412沉降槽——利用重力差別使液體中固體顆粒沉降的設(shè)備2023/2/242①原理第五章沉降§2重力沉降2023/2/243要求：

u<ut

（清液流速）<（顆粒沉降速度）②設(shè)備連續(xù)式沉降槽（圓形敞口容器）平流式沉淀池（p.220圖6.2.3）

例題：p.222，

例題6.2.3。

第五章沉降§2重力沉降2023/2/244§3離心沉降

將顆粒從懸浮系統(tǒng)（氣體或液體）中分離，利用離心力比利用重力有效許多。rur（徑向）uT（切向）離心加速度旋轉(zhuǎn)半徑顆粒變量不是常數(shù)第五章沉降2023/2/245向心力Fb阻力FD離心力Fc顆粒旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力Fc

=mar流體維持圓周運(yùn)動(dòng)，則向心力Fb顆粒在流體介質(zhì)中運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的阻力FD

當(dāng)三種力達(dá)到平衡時(shí)，顆粒作高速運(yùn)動(dòng)，此時(shí)顆粒的徑向速度ur即為離心沉降速度utc。第五章沉降§3離心沉降2023/2/246離心沉降速度常數(shù)變量與的關(guān)系：的方向——

徑向，向外。第五章沉降§3離心沉降2023/2/247離心沉降也多采用滯流區(qū)的沉降，CD=24/Rep代入上式得

現(xiàn)將離心沉降速度與重力沉降速度比較離心沉降速度utc(uT2/r)uT2

重力沉降速度ut

g

r

g——————=—=———=——=Kc或Kc=

rω2g——離心分離因素例：r=0.4，uT=20m/s則即，同一顆粒在相同條件下第五章沉降§3離心沉降2023/2/248將離心沉降操作用于非均相物系分離的設(shè)備叫旋風(fēng)（旋液,旋流）分離器。二、離心沉降設(shè)備1.旋風(fēng)分離器

——利用離心力作用從氣流中分離出塵粒或液滴的設(shè)備。第五章沉降§3離心沉降2023/2/249示意圖：Bh含塵氣體入口管出口管外殼錐底灰塵上部下部2023/2/250旋風(fēng)除塵器的特點(diǎn)：（1）構(gòu)造簡(jiǎn)單，無運(yùn)動(dòng)部件；（2）分離效率高；（3）氣流中粒子對(duì)器壁損壞較大，且氣流阻力

損失造成的壓力降較大；（4）不能用于黏性粉塵，含濕量高的粉塵和腐

蝕性的粉塵分離且細(xì)塵粒也不能充分除凈。第五章沉降§3離心沉降2023/2/251DD1ShD2H1H2塵粒含塵氣體凈化氣體B

標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器各部分的尺寸都是圓筒直徑D的倍數(shù)。2023/2/252標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)除塵器：2.旋風(fēng)分離器的性能評(píng)價(jià)指標(biāo)：（1）臨界粒徑，dc分離器能夠100%除去的最小粒徑。

臨界粒徑計(jì)算公式推導(dǎo)。三點(diǎn)假設(shè)：

①進(jìn)入旋風(fēng)分離器的氣流在器內(nèi)按入口的形狀（寬度為B）沿圓筒旋轉(zhuǎn)n圈，沉降距離為B，即由內(nèi)旋轉(zhuǎn)半徑r=(0.5D-B)沉降到D/2處；第五章沉降§3離心沉降2023/2/253②器內(nèi)顆粒與氣流的流速相同，它們的平均切向流速等于進(jìn)口氣速ui；③顆粒的沉降運(yùn)動(dòng)服從Stockes定律。

則粒徑為dp

的顆粒向筒壁半徑方向的沉降速度為

對(duì)于氣流以切向流入的旋風(fēng)分離器：時(shí)間t

=0時(shí)，顆粒在(0.5D-B)處；時(shí)間t

=tt時(shí)，顆粒沉降到器壁，即D/2處則有第五章沉降§3離心沉降2023/2/254積分得沉降時(shí)間若氣流旋轉(zhuǎn)半徑取平均旋轉(zhuǎn)半徑，又因，則沉降時(shí)間為第五章沉降§3離心沉降2023/2/255當(dāng)氣流有效旋轉(zhuǎn)圈為N時(shí)，顆粒的停留時(shí)間為顆粒停留時(shí)間停

氣流中有各種不同粒徑的塵粒，若有一種粒徑的塵粒所需沉降時(shí)間tt

恰好等于停留時(shí)間t

停，則該顆粒的粒徑就是理論上能完全分離的最小粒徑，即臨界粒徑。第五章沉降§3離心沉降2023/2/256即，當(dāng)時(shí)，停有臨界粒徑dc越小，分離效果越好。標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器N通常取5第五章沉降§3離心沉降2023/2/257（2）

壓力損失（壓強(qiáng)降）

氣體通過旋風(fēng)分離器的壓力損失，可用進(jìn)口氣體動(dòng)壓的某一倍數(shù)表示。標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)除塵器CD=8.0式中：

h——?dú)怏w入口矩形高；

L——圓筒高度；

H——圓錐高度；

D——圓筒直徑；

D1——?dú)怏w出口直徑。

旋風(fēng)分離器設(shè)計(jì)中各部分的尺寸都是D

的倍數(shù)，所以只要進(jìn)氣速ui相同，不管多大的旋風(fēng)分離器，其壓力損失都相同。因此壓力損失相同時(shí)，由于小型分離器的B值較小，由臨界直徑表達(dá)式可知，小型分離器的臨界粒徑較小。故，由若干個(gè)小型分離器并列組成一個(gè)分離器組來代替一個(gè)大分離器可以提高分離效率。第五章沉降§3離心沉降2023/2/258有二種表示方法。（3）分離效率①總效率η0——進(jìn)入旋風(fēng)分離器的全部顆粒中被分離下來的質(zhì)量分率。進(jìn)口氣體含塵量kg/m3出口氣體含塵量kg/m3優(yōu)點(diǎn)：測(cè)定方便；缺點(diǎn)：不能表明分離器對(duì)各種尺寸粒子的不同分離效果。第五章沉降§3離心沉降2023/2/259②分效率；粒級(jí)效率ηi按各種粒度分別表明其被分離下來的質(zhì)量分率。或，粒徑為di

的顆粒被分離下來的比例。式中：1——進(jìn)口；2——出口。粒級(jí)效率與顆粒粒徑的關(guān)系曲線稱為粒級(jí)曲線，，p.228，圖6.3.3。總效率與粒級(jí)效率的關(guān)系：第五章沉降§3離心沉降2023/2/260

標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器d50的估算公式：

將旋風(fēng)分離器的繪制成函數(shù)曲線，給旋風(fēng)分離器效率估算帶來很大方便。

（p.228圖6.3.4）第五章沉降§3離心沉降2023/2/261d50——粒級(jí)效率恰為50%的顆粒直徑。稱為分割粒徑。例：溫度為20℃、壓力為0.101MPa、流量為2.5m3/s的含塵空氣，用旋風(fēng)分離器除塵。塵粒的密度為2500kg/m3，最大允許壓力損失為2.0kPa時(shí)，試求：（1）分離器尺寸；（2）若N取5，求臨界粒徑；

（3）若需分離的6μm塵粒，試計(jì)算該分離器的粒級(jí)效率。該旋風(fēng)分離器的尺寸比例為：第五章沉降§3離心沉降2023/2/262解：查附錄4，得20℃，0.101MPa時(shí)空氣的密度（1）計(jì)算阻力系數(shù)求尺寸→DqV→ui由壓降公式可求，但阻力系數(shù)待求第五章沉降§3離心沉降2023/2/2632023/2/264由壓力損失（壓強(qiáng)降）計(jì)算式得氣體流量解得該旋風(fēng)分離器的其他尺寸：第五章沉降§3離心沉降2023/2/265（2）求臨界直徑（3）求查p.228，圖6.3.3，得，。第五章沉降§3離心沉降2023/2/266例：用標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)除塵器除去氣流中所含的固體顆粒。已知固體密度為1100kg/m3，顆粒直徑為4.5μm；氣體密度為1.2kg/m3，黏度為1.8×10-5Pa·s，流量為0.4m3/s；允許壓強(qiáng)降為1780Pa。試估算采用以下方案時(shí)的設(shè)備尺寸及分離效率。（1）一臺(tái)旋風(fēng)分離器；（2）四臺(tái)相同的旋風(fēng)分離器串聯(lián)；（3）四臺(tái)相同的旋風(fēng)分離器并聯(lián)。第五章沉降§3離心沉降2023/2/267解：（1）一臺(tái)旋風(fēng)分離器

已知，標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器的阻力系數(shù)CD=8.0，根據(jù)公式可求出進(jìn)口速度ui解得ui=19.26m/s。

標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器進(jìn)口截面積為同時(shí)故設(shè)備直徑為已知：2023/2/268計(jì)算分割粒徑查p.228圖6.3.4，得已知：2023/2/269（2）四臺(tái)旋風(fēng)分離器串聯(lián)當(dāng)四臺(tái)相同的旋風(fēng)分離器串聯(lián)時(shí)，若忽略級(jí)間連接管的阻力，則每臺(tái)旋風(fēng)分離器允許的壓強(qiáng)降為則各級(jí)旋風(fēng)分離器的進(jìn)口氣速為已知：2023/2/270每臺(tái)旋風(fēng)分離器的直徑為查p.228圖6.3.4，得每臺(tái)分離器效率為22%則串聯(lián)四級(jí)旋風(fēng)分離器的總粒級(jí)效率為已知：2023/2/271（3）四臺(tái)旋風(fēng)分離器并聯(lián)

當(dāng)四臺(tái)旋風(fēng)分離器并聯(lián)時(shí)，每臺(tái)旋風(fēng)分離器的氣體流量為而每臺(tái)旋風(fēng)分離器的允許壓強(qiáng)降仍為1780Pa，則進(jìn)口氣速仍為因此每臺(tái)分離器的直徑為已知：2023/2/272查p.228圖6.3.4，得計(jì)算結(jié)果表明，在處理氣量及壓強(qiáng)相同的條件下，本例中四臺(tái)旋風(fēng)分離器采用串聯(lián)和并聯(lián)方式的效率大體相同，但并聯(lián)時(shí)所需的設(shè)備小、投資省。已知：2023/2/273

旋風(fēng)分離器分離氣體的粒徑一般為為了能分離含塵氣體中不同大小的塵粒，一般由重力降塵室、旋風(fēng)分離器及袋濾器組成除塵系統(tǒng)。

含塵氣體在降塵室中除去較大的塵粒，然后在旋風(fēng)分離器中除去大部分塵粒，最后在袋濾器中除去較小塵粒。也可根據(jù)塵粒的粒度分布及除塵要求，省去其中某個(gè)除塵設(shè)備。第五章沉降§3離心沉降2023/2/274車間內(nèi)負(fù)壓吸塵裝置布袋除塵器第五章沉降§3離心沉降2023/2/275

過濾是使含固體顆粒的非均相物系通過布、網(wǎng)等多孔性材料分離出固體顆粒的操作。通常所說的過濾是指懸浮液的過濾。一、過濾操作概述

1．過濾原理第六章過濾2023/2/276

在推動(dòng)力（重力、壓力或真空）作用下，使懸浮液中的固體（分散相）被截留，液體（連續(xù)相）通過多孔介質(zhì)（過濾介質(zhì)）。分離操作目的：得到濾餅或?yàn)V液。懸浮液（濾漿、料漿）濾渣（濾餅）過濾介質(zhì)濾液第六章過濾

一、過濾操作概述2023/2/27777帶式壓濾機(jī)2023/2/2782023/2/278第七章過濾板框壓濾機(jī)2023/2/2792.過濾介質(zhì)要求：有孔隙，有足夠的強(qiáng)度及盡可能小的阻力。種類：織物介質(zhì)天然織物合成織物金屬絲棉、毛、麻、絲……化纖……各種金屬絲、網(wǎng)……多孔性固體介質(zhì)多孔陶瓷板、管，多孔塑料板……堆積介質(zhì)細(xì)砂、小石、炭屑、玻璃棉……第六章過濾

一、過濾操作概述2023/2/2803.濾餅（濾渣）

由懸浮液中的固體粒子構(gòu)成，隨過濾操作進(jìn)行，濾餅的厚度增加，同時(shí)過濾的阻力也增大。不可壓縮濾餅特點(diǎn)：當(dāng)濾餅兩邊壓差增大時(shí)顆粒形狀及間隙無明顯變化，阻力可認(rèn)為恒定?？蓧嚎s濾餅特點(diǎn)：當(dāng)濾餅兩邊壓差增大時(shí)

顆粒變形，間隙變窄，阻力增大，過濾困難。（膠狀物質(zhì)）第六章過濾

一、過濾操作概述2023/2/2814.助濾劑助濾劑的作用：改善濾餅結(jié)構(gòu)，以形成較為疏松的濾餅，使濾液暢流。助濾劑通常由質(zhì)堅(jiān)、不可壓縮的硅藻土、球光粉等固體組成，化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定，不溶解，用量一般為固相的1~10%，預(yù)先涂在過濾介質(zhì)上或混入懸浮液中。第六章過濾

一、過濾操作概述2023/2/282第六章過濾二、過濾速率基本方程1.過濾速率單位時(shí)間內(nèi)濾過的濾液體積，m3/s。過濾速度：?jiǎn)挝贿^濾面積的過濾速率，m/s。設(shè)過濾面積為A；過濾時(shí)間為dt；濾液體積為dV，則過濾速率為，過濾速度為；過濾速度

∝推動(dòng)力／阻力過濾操作的推動(dòng)力和阻力分別是什么？2023/2/2832.過濾推動(dòng)力作用在懸浮液上的壓力降?p。?p=?pc+?pm

?pc——濾液通過濾餅的壓降；?pm——濾液通過過濾介質(zhì)的壓降。L?pc?pm?p第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/284（1）濾餅阻力濾餅中有許多細(xì)微孔道，濾液通過孔道的流速很小其流動(dòng)屬滯流，故借用流體在圓管內(nèi)滯流流動(dòng)的哈根-泊素葉方程

①

d

為毛細(xì)孔道的平均直徑，對(duì)一定性質(zhì)的濾餅層為定值，但無法測(cè)量，因此并入常數(shù)項(xiàng)。3.過濾阻力

包括濾餅阻力和過濾介質(zhì)阻力。式中：——圓管內(nèi)滯流流體

的平均流速，m/s；——流體通過管道時(shí)產(chǎn)

生的壓降,Pa；——管內(nèi)徑，m；——管道長(zhǎng)度，m；——流體黏度，Pa·s。第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/285②u為濾液在毛細(xì)孔道內(nèi)的流速，與過濾速度成正比。③l與濾餅厚度L成正比，濾餅厚度L又與單位過濾面積的干濾餅質(zhì)量成正比，故哈根-泊素葉方程可改寫為比例系數(shù)濾餅阻力,Rc單位體積濾液可得干濾餅的質(zhì)量,kg/m3此式表明：任一瞬間的過濾速度與濾餅兩側(cè)的壓力差成正比，而與當(dāng)時(shí)的濾餅厚度及濾液黏度成反比。2023/2/28686④濾餅阻力計(jì)算式

Rc——為獲得V體積濾液而形成的單位過濾面積

A上干濾餅質(zhì)量為wV時(shí)的濾餅阻力，m-1；

γ

——比例系數(shù)，單位過濾面積的干濾餅質(zhì)量為

1kg/m2時(shí)的阻力。

γ

稱為濾餅比阻，m/kg。

一般濾餅阻力正比于濾餅厚度，可表達(dá)為。濾餅比阻。單位厚度濾餅的阻力。m-2第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/287濾餅比阻γ

的計(jì)算公式：顆粒比表面(m2/m3)空隙率

比阻γ

是單位厚度濾餅的阻力，它在數(shù)值上等于黏度為1

Pa·s的濾液以1m/s的平均流速通過厚度為1m的濾餅層時(shí)所產(chǎn)生的壓強(qiáng)降。

比阻γ

反映了顆粒形狀、尺寸及床層空隙率對(duì)濾液流動(dòng)的影響。

床層空隙率ε

越小，顆粒比表面a越大，床層越致密，則γ

越大，對(duì)流體的阻滯作用也越大。第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/288（2）過濾介質(zhì)阻力

可看作獲得當(dāng)量濾液量Ve時(shí)所形成的濾餅層阻力。過濾介質(zhì)阻力可表達(dá)為為方便起見，設(shè)想以一層厚度為L(zhǎng)e的濾餅代替過濾介質(zhì)，而過程仍能完全按原來的速率進(jìn)行，則這層濾餅的阻力應(yīng)與過濾介質(zhì)阻力相當(dāng)，即第六章過濾

二、過濾速率基本方程由于很難劃定過濾介質(zhì)和濾餅之間的分界面，更難測(cè)定分界面處的壓強(qiáng)，所以過濾操作中總是把過濾介質(zhì)與濾餅聯(lián)合起來考慮。2023/2/289總之，濾液通過濾餅及過濾介質(zhì)的總壓降（總推動(dòng)力），及總阻力分別為：總推動(dòng)力

總阻力濾餅阻力+過濾介質(zhì)阻力或第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/290對(duì)于一定過濾過程，過濾速度=過濾推動(dòng)力過濾阻力過濾速度：過濾速率：過濾速率=過濾推動(dòng)力過濾阻力第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/291但，過濾過程中濾餅層的厚度L是一個(gè)變量，因此，設(shè)：每獲得到1m3的濾液所形成的濾餅體積為fm3則任一瞬間的濾餅厚度L與當(dāng)時(shí)已獲得的濾液體積V之間的關(guān)系應(yīng)為任一瞬間濾餅的體積m3濾液體積m3每過濾1m3濾液得到的濾餅體積，m3/m3。則第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/2924.過濾基本方程前已述及，濾餅按性質(zhì)可分為不可壓縮濾餅；可壓縮濾餅。對(duì)于可壓縮濾餅，當(dāng)濾餅兩側(cè)?p增加，顆粒變形，間隙變窄時(shí)，阻力加大。因此，濾餅的比阻γ

是?p的函數(shù)，由經(jīng)驗(yàn)公式估算。s——濾餅的壓縮性指數(shù)，無因次。

s=0~1，不可壓縮濾餅s=0γ0——單位壓強(qiáng)下濾餅的比阻，m-1·Pa-1。

第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/293典型物料的壓縮指數(shù)物料硅藻土碳酸鈣鈦白（絮凝）高嶺土滑石粘土硫酸鋅氫氧化鋁s0.010.190.270.330.510.56~0.60.690.9第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/294綜合上述分析得或過濾基本方程p.244，式7.2.10第六章過濾

二、過濾速率基本方程2023/2/295第六章過濾1.

恒速過濾

過濾過程中，過濾速度u保持不變，過濾量q與過濾時(shí)間t成正比?；虺?shù)即，恒速過濾時(shí)，V（或q）與t的關(guān)系是通過原點(diǎn)的直線。三、過濾過程計(jì)算2023/2/296代入過濾基本方程得恒速過濾方程或若忽略過濾介質(zhì)阻力，則上二式簡(jiǎn)化為：（7.2.17a）（7.2.17b）（7.2.18a）（7.2.18b）第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2972.恒壓過濾過濾操作在恒定壓降（?p

）條件下進(jìn)行。濾液體積與過濾時(shí)間的關(guān)系第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/298

對(duì)上述方程積分可得V與t的定量關(guān)系。因?yàn)?p

為常數(shù)，則對(duì)一定的懸浮液和懸浮介質(zhì)，γ0μw及Ve也均為常數(shù)，分離變量后積分式可表達(dá)為過濾速率方程為討論：第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/299積分得常數(shù)令上式可表達(dá)為若過濾介質(zhì)阻力可忽略，則Ve=0,te=0。上式可簡(jiǎn)化為V

2=KA2

t（7.2.14a）（7.2.13a）第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2100則（7.2.13a）式（7.2.14a）式分別可表達(dá)為

q2=Kt

（7.2.14b）

q2+2qeq=Kt（7.2.13b）

若令q=V/A,qe=Ve/Aq為通過單位過濾面積的濾液體積。如果恒壓過濾是在濾液量已達(dá)到V1，即濾餅厚度已達(dá)到L1的條件下開始，則對(duì)過濾基本方程從t:0→t，V：V1→V

積分，得或第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2101式中：

K稱為過濾常數(shù)，與物料特性和過濾壓強(qiáng)差有關(guān)，m2/s；

qe

為反映介質(zhì)阻力大小的常數(shù)，亦稱為介質(zhì)常數(shù)，m3/m2。二者皆由實(shí)驗(yàn)測(cè)定。恒壓過濾方程當(dāng)介質(zhì)阻力可以忽略時(shí)當(dāng)起始條件

時(shí)第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2102過濾常數(shù)的測(cè)定（1）過濾常數(shù)K和介質(zhì)常數(shù)qe的關(guān)系

根據(jù)恒壓過濾方程積分式，有

即，恒壓條件下t/q~

q為線性關(guān)系。斜率為1/K，截距為2qe/K。（2）壓縮指數(shù)s的確定根據(jù)K和?p的關(guān)系式有為線性關(guān)系，實(shí)驗(yàn)測(cè)得相應(yīng)數(shù)據(jù)代入上式可求s。第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2103例題：含有CaCO3質(zhì)量分?jǐn)?shù)為13.9的水懸浮液，用板框壓濾機(jī)在20℃下進(jìn)行過濾實(shí)驗(yàn)。過濾面積為0.1m2。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見下表。試求過濾常數(shù)K與

qe。例題：p.246，

例7.2.1，例7.2.2。表壓?p/Pa濾液量V/dm3過濾時(shí)間t/s表壓?p/Pa濾液量V/dm3過濾時(shí)間t/s3.43×1042.927.8014688810.3×1042.459.8050660第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2104①表壓為時(shí)解：根據(jù)恒壓過濾方程，為線性關(guān)系第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2105因?yàn)閷?shí)驗(yàn)只有兩點(diǎn)，不必畫圖直接用K的表達(dá)式解出

K與qe解得：②表壓為時(shí)，用同樣的方法可求得第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2106例：擬在的恒定壓強(qiáng)差下過濾某種懸浮液。已知水的黏度為，過濾介質(zhì)阻力可以忽略，過濾時(shí)形成不可壓縮濾餅，其空隙率為60%，若顆粒的直徑為0.1mm，濾餅體積與濾液體積之比為0.333m3/m3。試求：（1）每平方米過濾面積上獲得1.5m3

濾液所需的過濾時(shí)間；（2）若將過濾時(shí)間延長(zhǎng)一倍，可再得濾液多少？第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2107分析：已知，（1）每平方米過濾面積上獲得1.5m3

濾液所需的過濾時(shí)間，即已知求（2）若將過濾時(shí)間延長(zhǎng)一倍，可再得濾液多少，即若求2023/2/2108解：（1）求過濾時(shí)間已知過濾介質(zhì)阻力可以忽略時(shí)的恒壓過濾公式為：已知單位面積上所得濾液量過濾常數(shù)的計(jì)算式對(duì)不可壓縮濾餅常數(shù)=?

已知，√??2023/2/2109而球形顆粒的體積：球形顆粒的表面積：顆粒的比表面積：已知，2023/2/2110s=0所以已知，2023/2/2111（2）過濾時(shí)間加倍時(shí)增加的濾液量則所以，增加的濾液量為增加時(shí)間一倍則每平米過濾面積將再得到0.62m3濾液。已知，2023/2/2112在實(shí)際操作中增大推動(dòng)力的方法有：（1）增高懸浮液本身的液柱壓力，也稱重力過

濾。（2）加壓過濾，增加懸浮液上方的壓力，可達(dá)

500kPa。（3）真空過濾，在介質(zhì)下面抽真空。（4）離心過濾，通過離心力作用，使液體產(chǎn)生徑向壓差，通過濾餅、濾網(wǎng)及濾筐而流出。第六章過濾

三、過濾過程計(jì)算2023/2/2113第六章過濾作業(yè)：pp.235-237，6.2；6.3；6.8；6.12；pp.262-263，7.2；7.3；7.5。2023/2/2114吸收萃取吸附離子交換膜分離基于傳質(zhì)原理的分離操作……物質(zhì)的傳遞第七章質(zhì)量傳遞2023/2/2115§1環(huán)境工程中的傳質(zhì)過程A氣相液相相界面物質(zhì)在一相內(nèi)的傳遞物質(zhì)在相界面的傳遞B,C,…第七章質(zhì)量傳遞2023/2/2116第七章質(zhì)量傳遞一、傳質(zhì)機(jī)理

§2質(zhì)量傳遞的基本原理傳質(zhì)基本方式溶質(zhì)（氣相或液相）分子擴(kuò)散對(duì)流擴(kuò)散（渦流擴(kuò)散）二、分子擴(kuò)散與費(fèi)克(Fick)定律（一）分子擴(kuò)散當(dāng)流體內(nèi)部某組分存在濃度差時(shí)，因分子無規(guī)則熱運(yùn)動(dòng)使組分從濃度高處傳至濃度低處的現(xiàn)象。2023/2/2117AB第七章質(zhì)量傳遞§2質(zhì)量傳遞的基本原理2023/2/2118分子擴(kuò)散的推動(dòng)力——物質(zhì)的濃度差

傳遞——分子的無規(guī)熱運(yùn)動(dòng)（二）Fick定律單位時(shí)間在z方向上通過單位面積擴(kuò)散的物質(zhì)量稱為擴(kuò)散通量（擴(kuò)散速率）。擴(kuò)散時(shí)任一點(diǎn)處組分A的擴(kuò)散通量（速率）與其濃度梯度成正比。

A組分在z方向上擴(kuò)散的濃度梯度kmol/m4A組分在擴(kuò)散方向上的分子擴(kuò)散通量（速率）kmol/m2?s分子擴(kuò)散系數(shù)m2/s第七章質(zhì)量傳遞§2質(zhì)量傳遞的基本原理2023/2/2119Fick定律的其他表達(dá)形式A的組成以摩爾分?jǐn)?shù)表示A的組成以質(zhì)量分?jǐn)?shù)表示摩爾分?jǐn)?shù)質(zhì)量分?jǐn)?shù)混合物的密度A的組成以質(zhì)量濃度表示質(zhì)量濃度第七章質(zhì)量傳遞§2質(zhì)量傳遞的基本原理2023/2/2120（三）分子擴(kuò)散系數(shù)單位濃度梯度下的擴(kuò)散通量（擴(kuò)散速率）。

能表達(dá)某組分在介質(zhì)中擴(kuò)散的快、慢，是物質(zhì)的一種傳遞屬性。不同條件下擴(kuò)散系數(shù)的換算第七章質(zhì)量傳遞§2質(zhì)量傳遞的基本原理2023/2/2121三、渦流擴(kuò)散在有濃度差存在的條件下，憑借湍流產(chǎn)生的漩渦進(jìn)行傳質(zhì)的一種擴(kuò)散。渦流擴(kuò)散速率渦流質(zhì)量擴(kuò)散系數(shù)。表示渦流擴(kuò)散能力的大小，不是物性常數(shù)。仿Fick定律，渦流擴(kuò)散速率表達(dá)式可寫成平均濃度梯度第七章質(zhì)量傳遞§2質(zhì)量傳遞的基本原理（是一種由流體質(zhì)點(diǎn)宏觀運(yùn)動(dòng)引起的擴(kuò)散）2023/2/2122第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)靜止流體中的質(zhì)量傳遞（以物質(zhì)在氣相中的傳遞為例）

氣液界面pz設(shè)：流體在氣液界面的氣相一側(cè)有一厚度為z

的靜止氣層，混合氣體中A能溶于液相而B不能。氣層內(nèi)總壓保持不變。則有，傳質(zhì)方向2023/2/2123靜止流體中的質(zhì)量傳遞：

等分子反向擴(kuò)散傳遞方式傳遞類型分子擴(kuò)散單向擴(kuò)散第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2124

例：A的摩爾氣化潛熱＝B的摩爾氣化潛熱1mol

B(g)→1mol

B(l)1molA(g)←1molA(l)

這樣，兩組分就以方向相反而摩爾數(shù)相等的速度擴(kuò)散——等分子反向擴(kuò)散。

第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)一、等分子反向擴(kuò)散等分子反向擴(kuò)散是一種穩(wěn)定的分子擴(kuò)散。

2023/2/2125定義：在任一固定的空間位置上單位時(shí)間內(nèi)通過單位面積的A物質(zhì)量稱為A的傳遞速率，以NA表示，則等分子反向擴(kuò)散時(shí)組分A的傳質(zhì)速率應(yīng)等于A的擴(kuò)散通量。即當(dāng)總壓不太高時(shí)，組分A在氣相的濃度cA可以分壓p表示。即，將代入上式（一）擴(kuò)散通量第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2126（二）濃度分布在穩(wěn)定條件下分子擴(kuò)散的濃度（壓力）分布為直線ppA0pB0pBipAi0z第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)得2023/2/2127上圖表示，在從氣相主體到相界面的穩(wěn)定

氣層中，總壓p不變，組分A從氣相向液相擴(kuò)散（pA0>pAi)。若氣層厚度從氣相主體至相界面為z，

則或第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2128例：1225℃，101.3kPa0.61mdi24.4mm已知：求：1.單位時(shí)間內(nèi)自容器1向2傳遞的NH3量；

2.連通管中與截面1相距0.305m處的。第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2129解：

單位時(shí)間內(nèi)由截面1向截面2傳遞的NH3量為第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2130二、單向擴(kuò)散混合氣體（g）（l）界面ABA+B第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2131A分子擴(kuò)散JAB反向分子擴(kuò)散JBNANA氣相主體液相主體界面p一定A+B（一）擴(kuò)散通量氣相中A通過“停滯的”B向液相擴(kuò)散，而液相中沒有物質(zhì)向氣相擴(kuò)散——單向擴(kuò)散?；騈yANyB總體流動(dòng)第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2132組分A（1）組分B凈傳遞通量為零（2）討論：第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2133求組分A通過“停滯”組分B的單向擴(kuò)散速率式中（3）根據(jù)（1）式，第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2134將（3）代入（1）組分A的總傳質(zhì)通量=分子擴(kuò)散通量+總體流動(dòng)所帶動(dòng)的傳質(zhì)通量第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2135一組分通過另一“停滯”組分的擴(kuò)散通量也可以下式表達(dá)（課本p.188式5.3.5）即，組分A的總傳質(zhì)通量=分子擴(kuò)散通量+總體流動(dòng)所帶動(dòng)的傳質(zhì)通量對(duì)于單向擴(kuò)散，NB=0，故上式可寫成第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2136結(jié)論：①單向擴(kuò)散中NA比等分子反向擴(kuò)散大②dpA/dz不是定值，故pA的分布為曲線（二）濃度分布第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2137將上式沿傳質(zhì)方向積分pB0pBi（4）第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2138由于傳質(zhì)在靜止流體中進(jìn)行（如，氣層中總壓不變）有即乘以（4）式第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2139令惰性氣體B在相界面和氣相主體間的對(duì)數(shù)平均分壓。第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2140則有討論：（1）氣相主體到相界面的傳質(zhì)推動(dòng)力傳質(zhì)阻力（2）“漂流因數(shù)”，第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2141例：如圖，若設(shè)法改變條件，使聯(lián)通管中發(fā)生NH3通過停滯的N2從截面1向截面2穩(wěn)定擴(kuò)散，再求，（1）單位時(shí)間內(nèi)傳遞的NH3量；（2）聯(lián)通管中與截面1相距0.305m處的NH3的分壓。1225℃，101.3kPa0.61mdi24.4mm已知：第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2142解：①必須考慮“總體流動(dòng)”第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2143？？②穩(wěn)定傳質(zhì)中分析：

上式可寫成代入上式有第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2144而即亦即則解之得第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2145例：用溫克爾曼法（Winkelmann’sMethod）測(cè)定CCl4蒸氣在空氣中的擴(kuò)散系數(shù)?？諝饪諝鈠CCl4(l)實(shí)驗(yàn)條件：溫度T=321(K)=48℃壓強(qiáng)p=101.3kPa測(cè)：第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2146

空氣在橫管中快速地流過，以保證豎管口處而空氣在管口處傳遞凈通量可看作零。因此，CCl4(g)由液面向管口的傳遞可看作是CCl4通過停滯的空氣層的擴(kuò)散，液面上隨時(shí)處于平衡狀態(tài)，同時(shí)隨著氣化的進(jìn)行液面下降。液面下降速率∝CCl4氣化速率

＝豎管內(nèi)CCl4(g)向管口傳遞速率第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2147CCl4(g)向管口傳遞的速率NA液面下降的速率與CCl4氣化速率NA的關(guān)系CCl4傳遞速率kmol/m2sCCl4氣化速率kmol/m2s量綱分析：代入上式，得A

B管口液面第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2148根據(jù)上述關(guān)系有合并常數(shù)并分離變量液面下降速率∝CCl4氣化速率=CCl4向管口傳遞速率第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2149

t

：z

：區(qū)間積分在得擴(kuò)散有效距離實(shí)際很難測(cè)量第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2150數(shù)學(xué)處理：代入上式，并整理，可得試驗(yàn)：測(cè)定不同時(shí)間t下(z-z0)的值，作直線，求出斜率S第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2151或第七章質(zhì)量傳遞§3分子傳質(zhì)2023/2/2152第七章質(zhì)量傳遞一、對(duì)流傳質(zhì)過程的機(jī)理及傳質(zhì)邊界層§4

對(duì)流傳質(zhì)渦流擴(kuò)散系數(shù)，不是物性常數(shù)。（一）渦流擴(kuò)散（二）對(duì)流擴(kuò)散渦流擴(kuò)散（湍動(dòng)主流）對(duì)流擴(kuò)散分子擴(kuò)散（滯流邊界層）2023/2/2153第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)流動(dòng)邊界層：

當(dāng)流體流過固體表面時(shí)，沿表面法線方向（y方向）不同距離各點(diǎn)x方向的速度u迅速增大，經(jīng)過厚度為δ的薄層，u達(dá)到主流速度。我們把y=δ的薄層稱為流動(dòng)邊界層，δ稱為邊界層厚度，但由于這個(gè)位置難于確定，故把接近達(dá)到主流速度即u/u∞=0.99處離表面的垂直距離定義為邊界層，或稱為有限邊界層厚度。濃度邊界層：

湍流在靠近壁面處總有一薄層流體保持層流狀態(tài)，傳質(zhì)的阻力主要集中在這一邊界層中。即相對(duì)于湍流主體，邊界層的濃度梯度較大。

定義邊界層的厚度為時(shí)的y值。（三）傳質(zhì)邊界層2023/2/2154具有濃度梯度的流體層稱為傳質(zhì)邊界層（濃度邊界層）。u0,cA0δCcAcAi傳質(zhì)方向yx流動(dòng)邊界層傳質(zhì)邊界層流體流過平壁面的對(duì)流傳質(zhì)δ第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)2023/2/2155傳質(zhì)邊界層與流動(dòng)邊界層的關(guān)系δC與

δ

一般不相等Schmidt準(zhǔn)數(shù)類似于Pr準(zhǔn)數(shù)，Sc準(zhǔn)數(shù)是表示動(dòng)量傳遞與質(zhì)量傳遞影響比較的準(zhǔn)則數(shù)。則兩種邊界層相等。第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)動(dòng)量傳遞系數(shù)質(zhì)量傳遞系數(shù)2023/2/2156以濕壁塔為例討論：壁氣體液體ZG′接近界面的氣相滯流膜層第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)二、對(duì)流傳質(zhì)速率方程（一）對(duì)流傳質(zhì)速率方程的一般形式2023/2/2157第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)塔中任一截面上氣相濃度的變化界面分壓曲線ZG

稱為有效滯流膜層2023/2/2158整個(gè)有效膜層的傳質(zhì)推動(dòng)力為氣相主體與相界面處的分壓差氣相中的傳質(zhì)速率液相中的傳質(zhì)速率常數(shù)，令為kG，稱為氣相傳質(zhì)分系數(shù)常數(shù)，令為kL，稱為液相傳質(zhì)分系數(shù)第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)2023/2/2159上述兩種傳質(zhì)速率方程可分別寫成：①氣相組成以分壓表示②液相組成以體積摩爾濃度表示第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)2023/2/2160若組分的組成用摩爾分率表示，則上述兩式可分別表達(dá)為：③氣相組成以摩爾分率表示④液相組成以摩爾分率表示kmol/m2·skmol/m2·s第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)2023/2/2161（二）單相傳質(zhì)中對(duì)流傳質(zhì)系數(shù)的表達(dá)形式

（p.199-201）第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)2023/2/2162三、典型情況下的對(duì)流傳質(zhì)系數(shù)k由于對(duì)流傳質(zhì)機(jī)理的復(fù)雜性，工程上用類比的方法導(dǎo)出對(duì)流傳質(zhì)系數(shù)。傳熱過程：表示對(duì)流傳熱系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)——Nu傳質(zhì)過程：表示對(duì)流傳質(zhì)系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)——Sh第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)2023/2/2163特征尺寸，m對(duì)流擴(kuò)散系數(shù)，m/s分子擴(kuò)散系數(shù)，m2/sSherwood準(zhǔn)數(shù)與Nu準(zhǔn)數(shù)類似，Sh準(zhǔn)數(shù)通過經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式計(jì)算。見課本p.203-204。第七章質(zhì)量傳遞§4對(duì)流傳質(zhì)2023/2/2164§1吸收的基本概念1.吸收的定義與應(yīng)用吸收——利用各組分溶解度（或化學(xué)反應(yīng)活性）

不同而分離氣體混合物的操作。

吸收劑（S）——

具有吸收能力的液體

吸收質(zhì)（A）——

被吸收的氣體組分

惰性組分（B）——

不被吸收劑吸收的組分

吸收液（S,A）——

吸收操作得到的溶液

尾氣（B,殘余A）——

吸收操作排出的氣體第八章吸收2023/2/21652.吸收操作的目的（應(yīng)用）①回收混合氣體中的有用物質(zhì)②除去有害成分以凈化氣體③制取液體產(chǎn)品第八章吸收§1吸收的基本概念2023/2/21663.吸收的類型物理吸收、化學(xué)吸收單組分吸收、多組分吸收等溫吸收、非等溫吸收本章重點(diǎn)討論低濃度，單組分，等溫物理吸收。第八章吸收