某加油站工程高支模計算書高.m

****加油站加油亭高支模方案編制單位：編制人：編制日期：審核：審核日期：一．工程概況：****加油站加油亭頂棚為現(xiàn)澆鋼筋砼結構，梁板結構，尺寸如圖1。梁底與板底平，標高為5.90米，梁截面尺寸分別為200×850、250×850、300×850、400×850，板厚150mm。擬采用滿堂頂架的支模方案。二．安裝要求：材料要求：本頂架所用的木板、木方、牽桿、支立桿、縱橫水平，拉水所用的材料必須要有足夠的強度，不得采用久置或多次使用而致腐朽、開裂、截面變損的材料，以及新購置而截面厚度不足的材料，材料使用前須經(jīng)現(xiàn)場技術管理人員詳細檢查，合符要求方可使用。樓面木板：樓面木板采用20mm厚木板。面板滿鋪在支承木枋木上，并與木枋接觸良好，如有離空須調(diào)整平水或塞以木條頂緊，面板與木枋要用鐵釘釘牢。木枋：木枋采用截面面積為80×80mm2。木枋支承在牽桿上、沿牽桿的縱向間距為300mm。受荷跨度在梁底處為800mm。在板底處分別為1020mm及1050mm。見圖（2）、（3）牽桿：截面尺寸同木枋。牽桿的排置沿梁底縱向位置兩側各對稱排放一行，間距為800mm，在板底處5米跨的板中等跨排放三行，間距為1050mm，4米跨的板中等跨排放兩行，間距為1020mm。牽桿與支承立桿接觸處要用木板作牛耳狀兩側釘牢。見圖（2）、（3）支立桿：采用整長杉圓木，尾徑≥60mm；沿牽桿的縱向位置間距為600mm。見圖（2）、（3）水平拉桿：采用尾徑≥40mm的干燥篙竹，拉桿要沿立桿的縱橫向搭設，拉桿的間距離地500mm設一道，以上每隔800mm設一道，拉桿與立桿用肢笏要綁牢。每節(jié)點綁扎的澆數(shù)不少于很迅速澆，拉桿的搭接要頭尾相接，搭接長度≥1.5米，且要錯開接口位置。斜撐桿：由于頂棚的砼柱較少，水平拉桿的端點與結構物的撐緊，頂牢受到局限，為確保頂架的整體穩(wěn)定性，需在每排支立桿縱橫向設置斜撐桿，斜撐桿間距為6米。支承頂架搭設前：該部位地面須按道路的施工要求做好路基，即鋪填300mm厚角石灌實，面鋪150mm厚水泥石粉層壓實。支立桿底端墊以250×250mm、厚200mm的木板。頂架的安裝過程：現(xiàn)場技術管理人員要全過程檢查、監(jiān)督、并經(jīng)有關單位驗收后方可使用。頂架的安裝除上面要求外，還必須按照有關的安全技術要求施工。三．模板驗算模板安裝如圖（2）、（3）所示，樓面模板擬采用枋木，支桿采用本地產(chǎn)杉木，要模板強度設計值、抗彎強度設計值fm=9N/mm2，抗剪強度設計值fv=1.4N/mm2，[ν]=EQ\F(l,400)，抗壓強度設計值fc=9N/mm2(一).樓面模板驗算已知條件：樓面模板跨度取等同支承模板的木楞間距l(xiāng)=300，該層樓板因梁、板底平，驗算板位置取梁底板，板底寬按400×800計算；b=400，板厚h=20mm荷載取值：木模板自重500×0.4=200N/m新澆砼自重25000×0.85×0.4=8500N/m鋼筋自重1500×0.85×0.4=510N/m振動荷載（取振動與施工、設備自重最大值）2500N/m2則梁底板所受的線荷載：q1=(200+8500+510)×1.2+2500×0.4×1.4=12452N/mq2=(200=8500=510)×1.2=11052N/m內(nèi)力計算；按等三跨連續(xù)梁計、計算圖如下圖當q1滿載作用下時三等跨連梁時.最大彎矩：Μmax=-0.1×q1×l2=-0.1×12452×0.32=-112.068Nm最大剪力：θmax=-0.6×q1×l=-0.6×11052×0.3=-1989.36N抗彎強度驗算：W=EQ\F(bh2,6)=EQ\F(400×202,6)=26666mm3δEQ\F(Mmax,W)=EQ\F(112.068×103,26666)=4.2N/mm2<fm=9N/mm2抗剪強度驗算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(3×1989.36,2×400×20)=0.37N/mm2剛度驗算：I=EQ\F(bh3,12)=EQ\F(400×203,12)=266666mm4q2=11052N/m=11.052N/mmν=0.677×EQ\F(q2l4,100EI)=0.677×EQ\F(11.052×3004,100×9500×266666)=0.24mm<[ν]=EQ\F(l,400)=EQ\F(300,400)=0.75mm模板滿足要求。（二）木枋強度驗算1.梁底木枋強度驗算（取400×850梁截面）已知條件：木枋截面尺寸60×80，跨度l=800，間距300（1）荷載取值木模板自重：500×0.3=150N/m新澆砼自重：25000×0.3×0.85=6375N/m鋼筋自重：1500×0.3×0.85=3825N/m振動荷載：2500×0.3=750N/m則楞木所受線荷載：q1=（1500+6375+382.5）×1.2+750×1.4=9364N/mq2=（150+6375+382.5）×1.2=8314N/m（2）內(nèi)力計算（按簡支梁計算，簡圖如下）a=200c=400l=800γ=EQ\F(c,L)=EQ\F(400,800)=0.5Μmax=EQ\F(q1cl,8)（2-γ）=EQ\F(9364×0.4×0.8,8)（2-0.5）=561.84N/mθmax=EQ\F(q1c,2)=EQ\F(9364×0.4,2)=1872.8N抗彎強度驗算:W=EQ\F(bh2,6)=EQ\F(60×80h2,6)=64000mm3δ=EQ\F(Μmax,W)=EQ\F(561840,64000)=8.7N/mm2<fm=9.0N/mm2抗剪強度驗算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(2×1872.8,2×60×80)=0.4N/mm2<fv=1.4N/mm2剛度驗算：I=EQ\F(bh3,12)=EQ\F(60×803,12)=2560000mm4νmax=EQ\F(q2cl2,384EI)(3-4γ2+γ3)=EQ\F(8.314×400×8003,384×9500×2560000)×(3-4×0.52+0.53)=0.4mm<[ν]=EQ\F(l,400)=EQ\F(800,400)=2mm滿足要求。2．板底木枋強度驗算（取枋木最大跨度l=1.05米計算，木枋截面取80×80荷載取值木模板自重：300×0.3=90N/m新澆砼自重：25000×0.3×0.15=1125N/m鋼筋自重：1100×0.15×0.3=49.5N/m均布施工荷載：2500×0.3=750N/m集中荷載：2500Nq1=（90=1125+49.5）×1.2+750×1.4=2567.4N/mq2=（90=1125+49.5）×1.2=1517.4N/m內(nèi)力P計算（如右圖）情況1.在q1作用下Μmax=EQ\F(q1l2,8)=Μmax=EQ\F(2567.4×1.052,8)=353.82N·mθmax=EQ\F(q1l,2)=EQ\F(2567.4×1.05,2)=1348N情況2.Μmax=EQ\F(q2l2,8)+EQ\F(Pl,4)=EQ\F(1517.4×1.052,8)+EQ\F(2500×1.05,4)=865.1N·mθmax=EQ\F(q2l,2)+EQ\F(P,2)=EQ\F(1517.4×1.05,2)+EQ\F(2500,2)2046NW=EQ\F(bh2,6)=EQ\F(80×802,6)=85333mm3δ=EQ\F(Μmax,W)=EQ\F(865100,85333)=10.13N/mm2<fm=9×1.15=10.35N/mm2(模板是臨時性結構，容許應力可提高15％)抗剪強度驗算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(3×2046,2×80×80)=0.5N/mm2<fv=1.4N/mm2剛度驗算：I=EQ\F(bh3,12)=EQ\F(80×803,12)=3413333mm4νmax=EQ\F(5q2l4,384EI)=EQ\F(5×1517.4×10504,384×9500×3413333)=0.8mm<[ν]=EQ\F(l,400)=EQ\F(1050,400)=2.6N滿足要求。（三）牽桿強度驗算1.板底牽桿強度驗算已知條件：牽桿采用80×80松木枋，計算跨度取支立桿間距荷載取值模板自重：500N/m2新澆砼自重：25000×0.15=3750N/m2鋼筋自重：1100×0.15=165N/m2施工荷載：1500N/m（2）內(nèi)力計算（按向支梁計算，簡圖如下）P=（500+3750+165）×1.05×0.3×1.2+1500×0.3×1.05×1.4=1668+661.5=2329.5NΜmax=0.175×PL=0.175×2329.5×0.6=245N·mθmax=-0.65P=-0.65×2329.5=-1514.2N抗彎強度驗算:δ=EQ\F(Μmax,W)=EQ\F(245000,85333)=3.0N/mm2<fm=9.0N/mm2抗剪強度驗算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(3×1514.2,2×80×80)=0.35N/mm2<fv=1.4N/mm2剛度驗算：νmax=1.146×EQ\F(PL3,100EI)=1.146×EQ\F(2329.5×6003,100×9500×3413333)=0.2mm<[ν]=EQ\F(L,400)=EQ\F(600,400)=1.5mm滿足要求。2.梁底牽桿強度驗算已知條件：同上(1)荷載取值、同時受梁底枋木及板底枋木荷載P=2046+EQ\F(2329.5,2)=3210.7N(2)內(nèi)力計算Μmax=0.175×PL=0.175×3210.7×0.6=337.12N·mθmax=-0.65P=-0.65×3210.7=-2087N抗彎強度驗算:δ=EQ\F(Μmax,W)=EQ\F(337120,85333)=4.0N/mm2<fm=9.0N/mm2抗剪強度驗算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(3×2087,2×80×80)=0.5N/mm2<fv=1.4N/mm2剛度驗算：νmax=1.146×EQ\F(PL3,100EI)=1.146×EQ\F(3210.7×6003,100×9500×3413333)=0.24mm<[ν]=1.5mm滿足要求。（四）支立桿強度驗算已知：支立桿采用杉圓木，屋徑≥60mm，支立桿的縱模水平拉桿間距為800，考慮到拉桿的實際約束力難以估算，立桿的計算自由高度取3道拉桿的距離；即L0=2.4米1.荷載取值板底支立桿所受集中力2329.5×2=4659N梁底支立桿所受集中力3210.7×2=6421.4N取最大值：N=6421.4N2.截面的回轉半徑厚木沿其長度直徑變化率按每米9mm計，則2.4米內(nèi)中部直徑D=60+EQ\F(2.4,2)×9=70.8mm回轉半徑r=0.25D=0.25×70.8=18mm3．計算彎內(nèi)條數(shù)θ值λ=EQ\F(L0,r)=EQ\F(2400,18)=133>80θ=EQ\F(3000,λ2)=EQ\F(3000,1332)=0.169