框剪結(jié)構(gòu)住宅樓模板施工方案

2013年XXX廉租房和公租房模板工程施工方案建設(shè)單位：施工單位：編制人：審核人：審批人：編制日期：目錄HYPERLINK\l"_Toc383586998"一、工程概況5HYPERLINK\l"_Toc383586999"二、模板的選材及加工制作5HYPERLINK\l"_Toc383587000"三、模板安裝5HYPERLINK\l"_Toc383587001"3.1柱子模板5HYPERLINK\l"_Toc383587002"柱模板設(shè)計計算（驗算）5HYPERLINK\l"_Toc383587003"第1段6HYPERLINK\l"_Toc383587004"柱第二段17HYPERLINK\l"_Toc383587005"3.1.4柱模板荷載標準值計算18HYPERLINK\l"_Toc383587006"3.1.5柱模板面板的計算18HYPERLINK\l"_Toc383587007"豎楞方木的計算20HYPERLINK\l"_Toc383587008"3.1.7B方向柱箍的計算22HYPERLINK\l"_Toc383587009"3.1.8B方向?qū)菟ǖ挠嬎?4HYPERLINK\l"_Toc383587010"3.1.9H方向柱箍的計算24HYPERLINK\l"_Toc383587011"3.1.10H方向?qū)菟ǖ挠嬎?6HYPERLINK\l"_Toc383587012"3.2柱模板安裝要求26HYPERLINK\l"_Toc383587013"3.2.1墻模板27HYPERLINK\l"_Toc383587014"3.2.2第1段27HYPERLINK\l"_Toc383587015"第2段35HYPERLINK\l"_Toc383587016"3.3墻模板安裝要求43HYPERLINK\l"_Toc383587017"3.3.1梁板模板驗算44HYPERLINK\l"_Toc383587018"梁板模板設(shè)計計算（驗算）44HYPERLINK\l"_Toc383587019"梁模板（扣件鋼管架）設(shè)計計算（驗算）44HYPERLINK\l"_Toc383587020"3.4梁模板（木支撐）設(shè)計計算（驗算）58HYPERLINK\l"_Toc383587021"3.4.1參數(shù)信息58HYPERLINK\l"_Toc383587022"3.4.2梁側(cè)模板荷載計算60HYPERLINK\l"_Toc383587023"梁側(cè)模板面板的計算：60HYPERLINK\l"_Toc383587024"3.4.4梁側(cè)模板支撐的計算：62HYPERLINK\l"_Toc383587025"3.4.5穿梁螺栓的計算65HYPERLINK\l"_Toc383587026"3.4.6梁底模板計算：65HYPERLINK\l"_Toc383587027"3.4.7帽木驗算：67HYPERLINK\l"_Toc383587028"3.4.8作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。69HYPERLINK\l"_Toc383587029"3.4.9梁底斜撐穩(wěn)定性驗算:70HYPERLINK\l"_Toc383587030"3.5板模板（扣件鋼管架）設(shè)計計算（驗算）71HYPERLINK\l"_Toc383587031"3.5.1參數(shù)信息:71HYPERLINK\l"_Toc383587032"3.5.2模板面板計算:72HYPERLINK\l"_Toc383587033"縱向支撐鋼管的計算:73HYPERLINK\l"_Toc383587034"3.5.4板底支撐鋼管計算:74HYPERLINK\l"_Toc383587035"3.5.5扣件抗滑移的計算:75HYPERLINK\l"_Toc383587036"3.5.6模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力):76HYPERLINK\l"_Toc383587037"立桿的穩(wěn)定性計算:76HYPERLINK\l"_Toc383587038"3.5.8樓板強度的計算:77HYPERLINK\l"_Toc383587039"3.5.9梁模板工程材料匡算:78HYPERLINK\l"_Toc383587040"3.6板模板（木支撐）設(shè)計計算（驗算）79HYPERLINK\l"_Toc383587041"3.6.1參數(shù)信息79HYPERLINK\l"_Toc383587042"模板面板計算:81HYPERLINK\l"_Toc383587043"3.6.3模板底支撐方木的驗算:82HYPERLINK\l"_Toc383587044"帽木驗算:83HYPERLINK\l"_Toc383587045"3.6.6立柱的穩(wěn)定性驗算:85HYPERLINK\l"_Toc383587046"3.6.7斜撐(軸力)計算:86HYPERLINK\l"_Toc383587047"3.6.8斜撐穩(wěn)定性驗算:86HYPERLINK\l"_Toc383587048"3.6.9樓板強度的驗算:87HYPERLINK\l"_Toc383587049"梁及樓板模板安裝要求88HYPERLINK\l"_Toc383587050"四、模板拆除90HYPERLINK\l"_Toc383587051"五、成品保護91HYPERLINK\l"_Toc383587052"六、質(zhì)量、安全保證體系91HYPERLINK\l"_Toc383587053"七、工程質(zhì)量保證措施93HYPERLINK\l"_Toc383587054"八、工程安全、文明保證措施95一、工程概況2013年XXX廉租房和公租房；工程建設(shè)地點：XXX市XX鎮(zhèn)云月路西側(cè)；屬于框剪結(jié)構(gòu)和框架結(jié)構(gòu)，混凝土工程墻、柱、梁、板截面形狀為規(guī)則的矩形。標準層高3.0M，地下室、車庫、底層及個別樓層的層高2.15m、3.6m、3.8m、4.0m、4.2m、4.3m、5.0m、5.3m等。支撐高度4.0m以下梁板采用木支撐系統(tǒng);支撐高度4.0m及以上梁板采用鋼管支撐系統(tǒng)。墻柱按設(shè)計計算（驗算）方案的要求制安。二、模板的選材及加工制作模板制作的安裝質(zhì)量，直接關(guān)系到混凝土觀感質(zhì)量的好壞。我項目部計劃采用模板長*寬*高=1830×915×20mm的膠合板，方木用40×90mm方檔，模板統(tǒng)一在木工間集中加工，按項目部提供的模板加工料單及時進行制作，每個棟號梁板模板配備數(shù)量3套（按標準結(jié)構(gòu)層梁板所用模板為一套），墻、柱模板配備數(shù)量3套。以滿足施工進度計劃要求，制作完成后統(tǒng)一整齊堆放，隨用隨領(lǐng)。三、模板安裝模板及支撐系統(tǒng)計算驗算編制依據(jù)：1、模板支架支撐計算依據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005-2003）、墻柱模板的計算依據(jù)《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）。2、各類施工規(guī)范標準。3、2012年XXX廉租房和公租房工程設(shè)計文件。3.1柱子模板柱模板設(shè)計計算（驗算）柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H=4.60m；計算簡圖模板在高度方向分2段進行設(shè)計計算。第1段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度為3.00米）:.1參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；.2柱模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取較小值20.036kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值q2=2kN/m2。.3柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=270mm，且豎楞數(shù)為3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×10.871×270×270=7.93×104N.mm；面板最大應力按下式計算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=7.93×104/2.43×104=3.261N/mm2；面板的最大應力計算值σ=3.261N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的兩跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:V=0.625qql其中，V--面面板計算最大大剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2270.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×20.004×0.445×0.990=9.7737kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.00×00.45×00.90=11.134kkN/m；式中，0.90為為按《施工手手冊》取用的的臨時結(jié)構(gòu)折折減系數(shù)。q=q1+q2=9.7737+1..134=110.8711kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.625××10.8771×2700.0=1834..565N；；截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ面板承受的的剪應力(N/mm2)；VV--面板計計算最大剪力力(N)：V=11834.5565N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=4550mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv面板抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；面板截面受剪應力力計算值:τ=3×11834.5565/(22×450××18.0))=0.3440N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪應應力τ=0.334N/mmm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.面板撓度驗算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的兩跨連續(xù)梁梁計算，撓度度計算公式如如下:ν=0.521qll4/(1000EI)其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載(kN/m))：q=20.044×0.455＝9.02kN/m；；νν--面板最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2270.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：E=6000..00N//mm2；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；I=bh3/122II=4500×18.00×18.00×18.00/12==2.199×105mm4；面板最大容許撓度度:[ν]=2270/250==1.088mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.5521×9..02×2770.04/(1000×60000.0×2..19×1005)=0..190mmm；面板的最大撓度計計算值ν=0.199mm小于面面板最大容許許撓度設(shè)計值值[ν]=1.008mm,滿足要求??！.4豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構(gòu)件，按連連續(xù)梁計算。本工程柱高度為33.000mm,柱箍間距為為450mmm，因此按均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采采用木方，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60×880×80//6×1==64cmm3；I=60×880×80××80/122×1=256cmm4；豎楞方木計算簡圖圖1.抗彎強度驗算算支座最大彎矩計算算公式：M=0.1ql22其中，M--豎豎楞計算最大大彎矩(N·mm))；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×20.0036×0..270×00.900==5.8422kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.000××0.2700×0.9000=0.6680kN//m；q=5.8842+0..680=66.523kN/m；；豎楞的最大彎距：：M=0..1×6.5523×4550.0×4450.0==1.322×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ豎楞承受受的應力(N/mm2)；MM--豎豎楞計算最大大彎矩(N·mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.440×1044；ff--豎楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；豎楞的最大應力計計算值:σ=M//W=11.32×1105/6.400×104=2..064N//mm2；豎楞的最大應力計計算值σ=2.0064N/mmm2小于豎楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--豎豎楞計算最大大剪力(N)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×20.0036×0..270×00.900==5.8422kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.000××0.2700×0.9000=0.6680kN//m；q=5.8842+0..680=66.523kN/m；；豎楞的最大剪力：：V=00.6×6..523×4450.0=17661.1822N；截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ豎楞截面最最大受剪應力力(N/mm2)；VV--豎楞楞計算最大剪剪力(N)：V=0.66ql=00.6×6..523×4450=17761.1882N；bb--豎楞楞的截面寬度度(mm)：b=600.0mm；；hhn--豎楞的截截面高度(mm)：hn=80..0mm；ffv--豎楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值:τ=3×11761.1182/(22×60.00×80.00×1)=00.550NN/mm2；豎楞截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值τ=0.555N/mmm2小于豎楞截截面抗剪強度度設(shè)計值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計算，公公式如下:νmax=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在豎楞上的的線荷載(kN/m))：q=220.04××0.27=6.552kN//m；ννmax--豎楞最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2），E=9000..00N//mm2；；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=2.556×1066；豎楞最大容許撓度度:[ν]=4450/2550=11.8mm；；豎楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×6..52×4550.04/(1000×90000.0×2..56×1006)=0..079mmm；豎楞的最大撓度計計算值ν=0.0799mm小于豎豎楞最大容許許撓度[ν]=1.8mmm，滿足要要求！.5B方向柱柱箍的計算本工程中，柱箍采采用木方，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60×880×80//6×1==64cmm3；I=60×880×80××80/122×1=256cmm4；按集中荷載計算（附附計算簡圖）：：B方向柱箍計算簡圖圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P==(1.22×20..04×0..9+11.4×22×0.9))×0.277×0..45=2.94kN；B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=4..380kkN；B方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.1104kNN·m；B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.0041mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式σ=M/W<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=1004370..31N··mm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=640000mmm3；B邊柱箍的最大應力力計算值:σ=1..63N//mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N//mm2；B邊柱箍的最大應力力計算值σ=1.004×1088/6.400×107=1.633N/mm22小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.0441mm；；柱箍最大容許撓度度:[ν]=3300/250==1.2mm；柱箍的最大撓度ν=0.0411mm小于柱柱箍最大容許許撓度[ν]=1.2mmm，滿足要要求!3.柱箍抗剪強度度驗算τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ柱箍承受的的剪應力(N/mm2)；VV--柱箍計計算最大剪力力(N)：V=11761.1182N；bb--柱箍的的截面寬度((mm)：b=600.0mm；；hhn--柱箍的截截面高度(mm)：hn=80..0mm；ffv柱箍抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；柱箍截面最大受剪剪應力計算值值:τ=3×11761.1182/(22×60.00×80.00×1)=00.550NN/mm2；柱箍截面最大受剪剪應力計算值值τ=0.555N/mmm2小于柱箍抗抗剪強度設(shè)計計值[fv]=13NN/mm2，滿足要求求！.6B方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎阌嬎愎饺缦?N<[N]=f××A其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的型號::M12；對拉螺栓的有效直直徑:9.885mm；；對拉螺栓的有效面面積:A==76mmm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=4.38kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.600×10-55=122.92kkN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=4.388kN小于于對拉螺栓最最大容許拉力力值[N]]=12.992kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!.7H方向柱柱箍的計算本工程中，柱箍采采用木方，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60×880×80//6×1==64cmm3；I=60×880×80××80/122×1=256cmm4；按計算（附計算簡簡圖）：H方方向柱箍計算算簡圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P=(1.2××20.044×0.9++1.4×22×0.9))×0.222×0.445=22.39kkN；H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=3..717kkN；H方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.0075kNN·m；H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.0024mmm；1.柱箍抗彎強度度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式::σ=M/W<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=744728.66N·mmm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=640000mmm3；H邊柱箍的最大應力力計算值:σ=1..168NN/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N//mm2；H邊柱箍的最大應力力計算值σ=7.447×1077/6.400×107=1.1668N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.0024mmm；柱箍最大容許撓度度:[ν]=2250/250==1mmm；柱箍的最大撓度ν=0.0224mm小于于柱箍最大容容許撓度[ν]=1mm，滿足足要求!3.柱箍抗剪強度度驗算τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ柱箍承受的的剪應力(N/mm2)；VV--柱箍計計算最大剪力力(N)：V=11761.1182N；bb--柱箍的的截面寬度((mm)：b=600.0mm；；hhn--柱箍的截截面高度(mm)：hn=80..0mm；ffv柱箍抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；柱箍截面最大受剪剪應力計算值值:τ=3×11761.1182/(22×60.00×80.00×1)=00.550NN/mm2；柱箍截面最大受剪剪應力計算值值τ=0.555N/mmm2小于柱箍抗抗剪強度設(shè)計計值[fv]=13NN/mm2，滿足要求求！.8H方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎泸炈愎饺缦?N<[N]=f××A其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑::M12；對拉螺栓有效直徑徑:9.885mm；；對拉螺栓有效面積積:A=76mmm2；對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.600×10-55=122.92kkN；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=3.7177kN。對拉螺栓所受的最最大拉力:N=3..717kNN小于[N]]=12.992kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!柱第二段（柱身高度3.000米位置至柱身身高度4.660米位置；分段段高度為1..60米）:（一）、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:1；柱截面面寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:5；柱截面高度H方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:2；柱截面面高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:4；對拉螺栓直徑(mmm):M114；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管管；直徑(mm):448.00；；壁厚(mm):33.50；柱箍的間距(mmm):6000；柱箍合并并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；；豎楞合并根根數(shù):2；寬度(mm):440.00；；高度(mm):990.00；；4.面板參數(shù)面板類型:鋼面板板；面板厚度度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2):2100000.000；面板抗抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):2055.00；面板抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2):1.550；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪強度設(shè)計計值ft(N/mm2):1.550；鋼楞彈性模量E((N/mm22):2100000.000；鋼楞抗抗彎強度設(shè)計計值fc(NN/mm2):2055.00；柱模板荷載標準值值計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，取11.500hh；T混凝土土的入模溫度度，取26..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計計算高度，取取1.6000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。分別計算得177.281kN/m22、38.4000kN//m2，取較小值值17.2881kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值qq1=17.2281kN//m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值q2=2kkN/m2。柱模板面板的計算算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的面板屬于受受彎構(gòu)件，按按簡支梁或連連續(xù)梁計算。分分別取柱截面面寬度B方向和H方向面板作作為驗算對象象，進行強度度、剛度計算算。強度驗算算考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力和傾倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可可知，柱截面面高度H方向豎楞間間距最大，為為l=1400mm，且且豎楞數(shù)為4，因此柱柱截面高度HH方向面板按按均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁進行行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度度驗算對柱截面寬度H方方向面板按均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁用下式式計算最大跨跨中彎距：M=0.1ql22其中，M--面面板計算最大大彎矩(N·mm))；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1140.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.228×0.660=12..442kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.000×0.600=1.6880kN/mm；q=q1+q2=12..442+11.680==14.1222kN//m；面板的最大彎矩：：M=0..1×14..122×1140×1440=2..77×1004N.mm；面板最大應力按下下式計算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的應力(N/mm2)；MM--面面板計算最大大彎矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:W=bh2/6b:面板板截面寬度，h:面板截面厚度；WW=6000×18.00×18.00/6=3..24×1004mm3；ff--面板板的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=2005.0000N/mm22；面板的最大應力計計算值：σ=M//W=22.77×1104/3..24×1004=0..854N//mm2；面板的最大應力計計算值σ=0.8854N/mmm2小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[σ]=2055N/mm22，滿足要求求！2.面板抗剪驗算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--面面板計算最大大剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1140.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.228×0.660=12..442kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.000×0.600=1.6880kN/mm；q=q1+q2=12..442+11.680==14.1222kN//m；面板的最大剪力：：V=00.6×144.122××140.00=11186.2775N；截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ面板承受的的剪應力(N/mm2)；VV--面板計計算最大剪力力(N)：V=11186.2275N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=6000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv面板抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=2005.0000N/mmm2；面板截面受剪應力力計算值:τ=3×11186.2275/(22×600××18.0))=0.1665N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪應應力τ=0.1165N/mmm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.面板撓度驗算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，撓度度計算公式如如下:ν=0.677qll4/(1000EI)其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載(kN/m))：q=17.288×0.600＝10.377kN/mm；νν--面板最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1140.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：E=2100000.00N/mm22；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；I=bh3/122II=6000×18.00×18.00×18.00/12==2.922×105mm4；面板最大容許撓度度:[ν]=1140/250==0.566mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×100.37×1140.044/(1000×2100000.0××2.92××105)=0..000mmm；面板的最大撓度計計算值ν=0mm小于面面板最大容許許撓度設(shè)計值值[ν]=0.556mm,滿足要求??！豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構(gòu)件，按連連續(xù)梁計算。本工程柱高度為11.600mm,柱箍間距為為600mmm，因此按均均布荷載作用用下的兩跨連連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采采用木方，寬寬度40mmm，高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40×990×90//6×2==108ccm3；I=40×990×90××90/122×2=486cmm4；豎楞方木計算簡圖圖1.抗彎強度驗算算支座最大彎矩計算算公式：M=0.1ql22其中，M--豎豎楞計算最大大彎矩(N·mm))；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=6600.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.2281×0..140=22.903kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.000××0.1400=1.0000kN/mm；q=2.9903+0..392=33.295kN/m；；豎楞的最大彎距：：M=0..1×3.2295×6000.0×6600.0==1.199×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ豎楞承受受的應力(N/mm2)；MM--豎豎楞計算最大大彎矩(N·mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=1.008×1055；ff--豎楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；豎楞的最大應力計計算值:σ=M//W=11.19×1105/1.088×105=1..098N//mm2；豎楞的最大應力計計算值σ=1.0098N/mmm2小于豎楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的兩跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:V=0.625qql其中，V--豎豎楞計算最大大剪力(N)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=6600.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.2281×0..140=22.903kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.000××0.1400=1.0000kN/mm；q=2.9903+0..392=33.295kN/m；；豎楞的最大剪力：：V=00.625××3.2955×600..0=11235.7703N；截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ豎楞截面最最大受剪應力力(N/mm2)；VV--豎楞楞計算最大剪剪力(N)：V=0.6625ql==0.6225×3.2295×6000=12335.7033N；bb--豎楞楞的截面寬度度(mm)：b=400.0mm；；hhn--豎楞的截截面高度(mm)：hn=90..0mm；ffv--豎楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值:τ=3×11235.7703/(22×40.00×90.00×2)=00.257NN/mm2；豎楞截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值τ=0.2257N/mmm2小于豎楞截截面抗剪強度度設(shè)計值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度按兩跨連連續(xù)梁計算，公公式如下:νmax=0.5221ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在豎楞上的的線荷載(kN/m))：q=117.28××0.13=3.330kN//m；ννmax--豎楞最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=6600.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2），E=9500..00N//mm2；；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=4.886×1066；豎楞最大容許撓度度:[ν]=6600/2550=22.4mm；；豎楞的最大撓度計計算值:ν=0.5521×3..30×6000.04/(1000×95000.0×4..86×1006)=0..048mmm；豎楞的最大撓度計計算值ν=0.0488mm小于豎豎楞最大容許許撓度[ν]=2.4mmm，滿足要要求！B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3.55mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0778×2=110.16ccm3；I=12.1187×2==24.377cm4；按集中荷載計算（附附計算簡圖）：：B方向柱箍計算簡圖圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P==(1.22×17..28+1.4××2)×0..14×0.6==1.988kN；B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=6..298kkN；B方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.2215kNN·m；B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.0030mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=2115385..74N··mm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=101156mmm3；B邊柱箍的最大應力力計算值:σ=200.2N//mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205NN/mm2；B邊柱箍的最大應力力計算值σ=2.115×1088/(1.005×1.002×1077)=20..2N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.033mm；柱箍最大容許撓度度:[ν]=3300/250==1.2mm；柱箍的最大撓度ν=0.03mmm小于柱箍箍最大容許撓撓度[ν]=1.2mmm，滿足要要求!B方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎阌嬎愎饺缦?N<[N]=f××A其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的型號::M14；對拉螺栓的有效直直徑:11..55mmm；對拉螺栓的有效面面積:A==105mm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=6.2988kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=6.2998kN小小于對拉螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..85kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3.55mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0778×2=110.16ccm3；I=12.1187×2==24.377cm4；按計算（附計算簡簡圖）：H方方向柱箍計算算簡圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P=(1.2××17.288+1.4××2)×0..153××0.6==2.166kN；H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=2..818kkN；H方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.0059kNN·m；H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.0007mmm；1.柱箍抗彎強度度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式::σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=599214.778N·mmm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=101156mmm3；H邊柱箍的最大應力力計算值:σ=5..553NN/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205NN/mm2；H邊柱箍的最大應力力計算值σ=5.992×1077/(1.005×1.002×1077)=5.5553N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.0007mmm；柱箍最大容許撓度度:[ν]=1166.6667/2250=0.6677mm；柱箍的最大撓度ν=0.0007mm小于于柱箍最大容容許撓度[ν]=0.6667mm，滿滿足要求!3.1.10H方方向?qū)菟ㄋǖ挠嬎泸炈愎饺缦?N<[N]=f××A其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑::M14；對拉螺栓有效直徑徑:11..55mmm；對拉螺栓有效面積積:A=105mmm2；對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=2.8188kN。對拉螺栓所受的最最大拉力:N=2..818kNN小于[N]]=17.885kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!3.2柱模板安裝裝要求柱模板按柱柱截面尺寸用用膠合板制成定定型模板，采采用設(shè)計柱模板方案的的加固系統(tǒng)，柱模安裝時，先彈出柱中心線及框線，通排柱模板安裝時，先將每只柱搭牢大致固定后，再將兩端柱模板找正吊直固定后，拉通線校正中間各柱模板，各柱單獨固定外，還應加設(shè)剪刀撐相互拉牢，與滿堂架連接，以加強整體穩(wěn)定性。為及時能清除柱腳雜物，可在柱腳模板預留清掃口，在清理好后再行封堵。墻模板.1墻模板設(shè)計計計算（驗算算）墻模板的背部支撐撐由兩層龍骨骨（木楞或鋼鋼楞）組成：：直接支撐模模板的為次龍龍骨，即內(nèi)龍龍骨；用以支支撐內(nèi)層龍骨骨的為主龍骨骨，即外龍骨骨。組裝墻體體模板時，通通過穿墻螺栓栓將墻體兩側(cè)側(cè)模板拉結(jié)，每每個穿墻螺栓栓成為主龍骨骨的支點。根據(jù)《建筑施工手手冊》，當采采用溜槽、串串筒或?qū)Ч軙r時，傾倒混凝凝土產(chǎn)生的荷荷載標準值為為2.00kkN/m2；墻模板的總計算高高度(m):H＝6.00；模模板在高度方方向分2段進行設(shè)計計計算。3.2.2第1段段（墻底至墻身高度度2.50米位置；分段段高度為2..50米）:3.2.2.1參參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm)):450；；穿墻螺栓水水平間距(mm):4450；主楞間距(mm)):450；；穿墻螺栓豎豎向間距(mm):4450；對拉螺栓直徑(mmm):M114；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管管；主楞合并并根數(shù):2；直徑(mm):448.00；；壁厚(mm):33.50；3.次楞信息次楞材料:木方；；次楞合并根根數(shù):2；寬度(mm):440.00；；高度(mm):990.00；；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面面板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2):60000.00；；面板抗彎強強度設(shè)計值ffc(N/mm2):13..00；面板抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2):1.550；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):90000.00；；方木抗剪強度設(shè)計計值fv(N/mm2):1.550；鋼楞彈彈性模量E((N/mm22):2066000.000；鋼楞抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):2055.00；墻模板設(shè)計簡圖3.2.2.2墻模板荷載載標準值計算算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，取22.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取26..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計計算高度，取取3.0000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取00.850。分別計算得177.031kN/m22、72.0000kN//m2，取較小值值17.0331kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值FF1=17.0031kN//m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值F2=2kkN/m2。3.2.2.3墻模板面面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。根據(jù)據(jù)《建筑施工工手冊》，強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。計算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在次次楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算算彎矩計算公式如下下:M=0.1q1ll2+0.1117q2l2其中，M--面面板計算最大大彎矩(N·mm))；ll--計算跨跨度(次楞間距)::l=4450.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.003×0.445=9.1197kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.000×0.455=1.2660kN/mm；面板的最大彎矩：：M=0..1×9.1197×4550.02+0.1117×1.2260×4550.02=2.116×1055N·mm；按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的應力(N/mm2)；MM--面面板計算最大大彎矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:WW=bhh2/6=450×118.0×118.0/66=2.433×104mm3；ff--面板板截面的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大應應力計算值：：σ=M//W=22.16×1105/2..43×1004=8..9N/mmm2；面板截面的最大應應力計算值σ=8.99N/mm22小于面板截截面的抗彎強強度設(shè)計值[f]=113N/mmm2，滿足要求求！2.抗剪強度驗算算計算公式如下:V=0.6q1ll+0.6117q2l其中，V--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(次楞間距)::l=4450.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.0031×0..450=99.197kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.000×0.455=1.2660kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.6×9..197×4450.0+0.6617×1..260×4450.0=28333.0N；；截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/(2bbhn)≤fv其中，τ--面面板截面的最最大受剪應力力(N/mm2)；VV--面板計計算最大剪力力(N)：V=22833.00N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=4550mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv--面板抗剪剪強度設(shè)計值值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；面板截面的最大受受剪應力計算算值:τ=3×22833.00/(2×4450×188.0)=00.525NN/mm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪應力計算算值τ=0.5225N/mmm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[τ]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗算根據(jù)《建筑施工手手冊》，剛度度驗算采用標標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。撓度計算公式如下下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=17..03×0..45=7.6644N/mm；；l計算跨度(次楞間距)::l=450mmm；E面板的彈性性模量:EE=60000N/mmm2；I面板的截面面慣性矩:I=445×1.88×1.8××1.8/112=21..87cm44；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=1..8mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×7..66×45504/(1000×60000×2.199×105)=1..621mmm；面板的最大撓度計計算值:ν=1.6211mm小于等等于面板的最最大允許撓度度值[ν]=1.8mmm，滿足要要求！3.2.2.4墻模板主次次楞的計算(一).次楞直接承受受模板傳遞的的荷載，按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。本工程中，次楞采采用木方，寬寬度40mmm，高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×9××9/6×22=1088cm3；I=4×9××9×9/112×2=486cmm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強強度驗算次楞最大彎矩按下下式計算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，M--次次楞計算最大大彎矩(N·mm))；ll--計算跨跨度(主楞間距)::l=4450.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.0031×0..450=99.197kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.000×0.455=1.2660kN/mm。次楞的最大彎矩：：M=0..1×9.1197×4550.02+0.1117×1.2260×4550.02=2.116×1055N·mm；次楞的抗彎強度應應滿足下式：：σ=M/W<f其中，σ次楞承受受的應力(N/mm2)；MM--次次楞計算最大大彎矩(N·mm))；WW--次次楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=1.008×1055；ff--次楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；次楞的最大應力計計算值：σ=2..16×1005/1.088×105=2N/mm22；次楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；次楞的最大應力計計算值σ=2N/mm22小于次楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.次楞的抗剪強強度驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:V=0.6q1ll+0.6117q2l其中，V－次楞楞承受的最大大剪力；ll--計算跨跨度(主楞間距)::l=4450.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.003×0.445/2=44.598kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.000×0.455/2=0..630kNN/m。次楞的最大剪力：：V=00.6×4..598×4450.0++0.6117×0.6630×4550.0==14166.5N；截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(2bhh0)其中，τ--次次楞的截面的的最大受剪應應力(N/mm2)；VV--次楞計計算最大剪力力(N)：V=11416.55N；bb--次楞的的截面寬度((mm)：b=400.0mm；；hhn--次楞的截截面高度(mm)：h0=90..0mm；ffv--次楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；次楞截面的受剪應應力計算值::τ=3×14166.5/(22×40.00×90.00)=0.5590N/mmm2；次楞截面的受剪應應力計算值τ=0.559N/mmm2小于次楞截截面的抗剪強強度設(shè)計值fv=1.5NN/mm2，滿足要求求！3.次楞的撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標準值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，ν--次次楞的最大撓撓度(mm)；qq--作用在在次楞上的線線荷載(kN/m))：q=17.033×0.455=7.666kN/mm；ll--計算跨跨度(主楞間距)::l=4450.0mmm；EE--次楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9000..00N//mm2；II--次楞截截面慣性矩((mm4)，I=2.443×106mm4；次楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×155.33/22×45044/(1000×90000×2.433×106)=0..097mmm；次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=1..8mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.0977mm小于次次楞的最大容容許撓度值[ν]=1.8mmm，滿足要要求！(二).主楞承受次楞楞傳遞的荷載載，按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚4mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0788×2=110.16ccm3；I=12.1887×2=24.377cm4；E=2060000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖((kN)主楞計算彎矩圖((kN·m))主楞計算變形圖((mm)4.主楞的抗彎強度驗驗算作用在主楞的荷載載:P＝1.2×17.003×0.445×0.445＋1.4×22×0.455×0.455＝4.7066kN；主楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=4450mm；；強度驗算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大大應力計算值值(N/mm2)M--主楞楞的最大彎矩矩(N·mm))；M=11.67×1105N·mmmW--主楞楞的凈截面抵抵抗矩(mm3)；W=1.02××104mm3；f--主楞的的強度設(shè)計值值(N/mm2)，f=2005.0000N/mm22；主楞的最大應力計計算值:σ=1..67×1005/1.022×104=166.4N//mm2；主楞的最大應力計計算值σ=16..4N/mmm2小于主楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值f==205N//mm2,滿足要求??！5.主楞的抗剪強度驗驗算主楞截面抗剪強度度必須滿足::τ=2V/A≤fvv其中，τ--主主楞的截面的的最大受剪應應力(N/mm2)；VV--主楞計計算最大剪力力(N)：V=13376.1//2=6688.0NN；AA--鋼管管的截面面積積(mm2)：A=4889.3033mm2；ffv--主楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1220N/mmm2；主楞截面的受剪應應力計算值::τ=2×688..0/4899.303==2.8122N/mm22；主楞截面的受剪應應力計算值τ=2.8812N/mmm2小于主楞截截面的抗剪強強度設(shè)計值fv=120NN/mm2，滿足要求求！6.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計計算值:ν=0.0991mm；主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=1..8mm；主楞的最大撓度計計算值ν=0.0911mm小于主主楞的最大容容許撓度值[ν]=1.8mmm，滿足要要求！3.2.2.5穿墻螺栓的的計算計算公式如下:N<[N]=f××A其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A穿墻螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿墻螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號::M14；穿墻螺栓有效直徑徑:11.555mm；；穿墻螺栓有效面積積:A==105mm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；主楞計算的支座反反力為穿墻螺螺栓所受的拉拉力，則穿墻墻螺栓所受的的最大拉力為為:N==2.433kN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=2.4335kN小小于穿墻螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..85kN，滿滿足要求！3.2.3第2段段（墻身高度2.550米位置至墻身身高度4.550米位置；分段段高度為2.00米）:3.2.3.1參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm)):450；；穿墻螺栓水水平間距(mm):4450；主楞間距(mm)):450；；穿墻螺栓豎豎向間距(mm):4450；對拉螺栓直徑(mmm):M114；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管管；主楞合并并根數(shù):2；直徑(mm):448.00；；壁厚(mm):33.50；3.次楞信息次楞材料:木方；；次楞合并根根數(shù):2；寬度(mm):440.00；；高度(mm):990.00；；4.面板參數(shù)面板類型:鋼面板板；面板厚度度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2):2100000.000；面板抗抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):2055.00；面板抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2):1.550；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/m