設(shè)計(jì)一榀框架計(jì)算書(shū)后

2工程設(shè)計(jì)基本資料及計(jì)算參 工程設(shè)計(jì)資 工程概況及地質(zhì)報(bào) 構(gòu)造做 基本(材料)參數(shù)取用及設(shè)置依 結(jié)構(gòu)平面布 框架梁柱截面尺寸確 樓板荷載（參數(shù) 樓板恒荷載與活荷載計(jì)算確 荷載(作用)計(jì)算及計(jì)算簡(jiǎn) 豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖(恒荷載、活荷載、重力代表值 水平荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖(風(fēng)荷載、水平作用 橫向框架在水平荷載作用下的位移計(jì) 橫向框架在風(fēng)荷載作用下的位移計(jì) 橫向框架在水平作用下的位移計(jì) 內(nèi)力計(jì)算與內(nèi)力組 橫向框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì) 恒荷載內(nèi)力計(jì) 活荷載內(nèi)力計(jì) 重力荷載代表值內(nèi)力計(jì) 橫向框架在水平荷載作用下的內(nèi)力計(jì) 風(fēng)荷載荷載內(nèi)力計(jì) 水平作用內(nèi)力計(jì) ⑨軸橫向框架內(nèi)力組 一般規(guī) 框架梁的內(nèi)力組 框架柱的內(nèi)力組 結(jié)構(gòu)截面配筋設(shè) 框架梁截面設(shè) 框架梁非抗震截面設(shè) 框架梁抗震截面設(shè) 框架柱截面設(shè) 框架柱非抗震截面設(shè) 框架柱抗震截面設(shè) 樓板配筋計(jì) 樓梯配筋計(jì) 樁基配筋計(jì) 手算與PKPM電算結(jié)果對(duì) 恒荷載與恒荷載作用下內(nèi)力對(duì) 活荷載與活荷載作用下內(nèi)力對(duì) 施工方案設(shè) 參考文 工程設(shè)計(jì)基本資料及計(jì)算參工程設(shè)計(jì)資六層，1-6層得建筑層高分別為3.9m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m。建筑面積約為0.45m2。綜合樓各層建筑平面圖，剖面圖，門(mén)窗表等詳見(jiàn)建筑施工圖。1.1圖1.1地質(zhì)報(bào)告：根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告，勘察期間，測(cè)得場(chǎng)地孔隙潛水初見(jiàn)水位高程為2.70～2.80m2.60～2.70m1.50m3.80m水位本工程擬采用樁基礎(chǔ)（構(gòu)筑物基（樁基直接與水接觸常年而言≥30%規(guī)范（1-2001）12.2.1～表12.2.4及表12.2.5-1～12.2.52判定水對(duì)混凝土2mm200.5%-130。屋面做法：現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板，水泥石灰焦砂漿2%，最薄處40mm，20301:25%±0.000240×15×532401500240M5基本參數(shù)及設(shè)置依結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）第3.2.3條:對(duì)于安全等級(jí)為二級(jí)或使用年限為50年得r01.01.0?？拐鹪O(shè)防烈度為七度，設(shè)計(jì)基本加速度為0.15g，設(shè)計(jì)分組為一組?；撅L(fēng)壓：查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄D.4可知，揚(yáng)州地區(qū)50年0.45kN/m2C類(lèi)0.3N/m230m（GB50011—2001）6.3.6可知，抗震等級(jí)0.85。根《混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002表4.1.3，表4.2.3-1采用規(guī)范中表 設(shè)計(jì)均采用混凝土強(qiáng)度C30：fck=20.1(Nmm2)，ftk=2.01(N普通鋼筋強(qiáng)度采用HRB400：fy=360(Nmm2)；fy′=360(N結(jié)構(gòu)平面布1.3.1A-B跨：l0=6.7m取取B-C跨：l0=3.0m取取根據(jù)構(gòu)造要求框架梁寬度不宜小于200因此取Al0=7.8m取取Bl0=7.8m取取取h=700mm取h=700mml0=6.7m取取l0=7.8m取取l0=3.9m取 l0=3.0m，h=（1/10~1/14）l0=300~214mm 取框架柱的受荷面積如圖1.5，框架柱選用C30混凝土，fc=14.3N/mm2級(jí)為三級(jí)，軸壓比μN(yùn)=0.9，由軸壓比初步估算

Abh

fcfNGSn12

cNNGSn12Abh 41711000343130(mm2 c

N

0.85因?yàn)閎chc=600×600=360000（mm2）故取中柱截面尺寸600mm×600mmNGSn12Abh 31691000260708(mm2 c

N

0.85NGSn12Abh 33541000275919(mm2 c

N

0.855)框架柱截面高度和寬度一般可去層高的1/10~1/15，即h≥（1/10~1/15樓板荷載（參數(shù) 板厚100mm上人屋面恒荷載面荷載面荷載子找平層：20保溫層：30抹灰層：106.43取表 板厚100mm標(biāo)準(zhǔn)層樓面恒荷面荷載面荷載3.77取4040找平層：20抹灰層：104.86取面荷載找平層：20面荷載找平層：20抹灰層：105.52取表 建筑面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值及其組合值、頻遇值和準(zhǔn)永久值系序號(hào)值數(shù)數(shù)數(shù)123載4雨篷活荷載（屋面活荷載考慮056荷載（作用）計(jì)算及計(jì)算簡(jiǎn)1.6所示，當(dāng)抗側(cè)力結(jié)構(gòu)與主軸斜交時(shí)，在簡(jiǎn)化（a）平面結(jié)構(gòu)；（b）y方向抗側(cè)力結(jié)構(gòu)；（c）x豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖(恒荷載、活荷載、重力代表值A(chǔ)B6700mm，BC3000mm，CD6700mm。三角形荷載（圖1.10）q58

；梯形荷載（圖1.11）q5p/q(12q5p/ qFDq qFDqq qFDq qFDqqqAB計(jì)(1223)p12(1.95)2(1.95)34.01.956.67 因?yàn)樽笥覂蛇叞錏傳遞荷載，故板E傳遞荷載為：6.67×2=13.3(kN/m)抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.65-0.1)墻體荷載，墻體選用240mm水泥爐渣空心砌塊，容重γ=8kN/m3填充墻外荷載計(jì)算見(jiàn)表1.6，填充墻內(nèi)荷載計(jì)算見(jiàn)表表 填充墻外墻荷面荷載102.95取表 填充墻內(nèi)墻荷面荷載面荷載2.64取qAB荷載小計(jì)qABqBC計(jì)qBC部分只有梁自重及抹灰，即qBC=25×0.2×(0.3-0.1)+0.01×(0.3-0.1)×2×17=1.07(③FB計(jì)由圖1.8可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.14所PP

q1和q2計(jì)算q1包括KL-1(b)自重和抹灰，板D抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.7-0.1)板D傳來(lái)的荷載，由表1.2可知板D面荷載為4.0kN/m2，傳遞給KL-1(b)M-3：1.0m×2.4m(門(mén)荷載為0.15kN/m2)，右跨內(nèi)的墻長(zhǎng)7.8m，有一個(gè)門(mén)M-5：1.5m×2.4m(門(mén)荷載為0.45kN/m2)，有一扇窗C-8：2.4m×1.95m(窗荷載為0.45kN/m2)，簡(jiǎn)化為7.8(3.60.7)21.02.42.721.02.40.157.8(3.60.7)1.52.42.41.952.7(1.52.42.41.95)因此q1

q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E傳來(lái)的荷載為三角q2=5/8×4.0×1.95=4.88(kN/m)小計(jì)q1q2FL-1計(jì)FL-1為L(zhǎng)-1傳遞的集中荷載，L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.15所q1為梁自重、抹灰與一邊墻荷載(L-1(b)上此層無(wú)墻抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.6-0.1)墻荷載：2.7×(3.6-q1q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為4.0kN/m2，傳給L-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均q2=13.3(kN/m)(計(jì)算qAB時(shí)已求得)FL-1(a)=(q1+q2)×6.7÷2=(11.4+13.3)×6.7÷2=82.75(kN)FL-1(b)=(q1+q2)×6.7÷2=(3.3+13.3)×6.7÷2=55.61(kN)FB計(jì)由圖1.14可知FBq1q2)×7.8+FL-1(a)/2+FL-qCF計(jì)qCF部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳來(lái)的荷載和梁上的墻體荷抹灰層：0.01×(0.65-0.08)梁上墻體荷載：2.7×(3.6-qCF=3.56+0.194+7.97+6.67=18.35(kN/m)qFD計(jì)qFD部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳遞面荷載、板C傳遞面荷載和梁上的墻體荷載抹灰層：0.01×(0.65-0.08)梁上墻體荷載：2.7×(3.6-板C的面荷載為5.6kN/m2由表1.4可查知，由圖1.9可知，傳遞給FD

1.95)2

1.95)35.61.957.83

小計(jì)qFDqDE計(jì)qDEKL-2抹灰層：0.01×(0.65-0.08)qDE=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)⑦FC計(jì)由圖1.8可知，F(xiàn)C是由KL-1(c)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(c)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.16所FL1(b)

FL1(a)

FL1(b)q1q

FL1(a)q2q q1包括KL-1(c)自重(梁兩邊板厚不同，一邊100mm，一邊80mm，近似取80mm)和抹KL-1(c)(250mm×700mm)自重：25×0.25×(0.7-0.08)=3.875抹灰層：0.01×(0.7-0.08+0.7-0.1)7.8(3.60.7)21.02,42.71.02.420.156.26(kN/小計(jì)q1q2計(jì)q2包括KL-1(c)自重和抹灰，板D、板EKL-1(c)(250mm×700mm)自重及抹灰：25×0.25×(0.7-0.1)+0.01×(0.7-0.1)7.8(3.60.7)21.02,42.71.02.420.156.26(kN/板E傳遞的線(xiàn)荷載為：4.88(kN/m)(FB中已求的q2=3.954+6.26+6.0+4.88=21.09(kN/m)FL-1(b)B為L(zhǎng)-1(b)B傳遞的集中荷載，L-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.17所q1包括L-1(b)L-1(b)(250mm×600mm)自重：25×0.25×(0.6-0.08)=3.25抹灰層：0.01×(0.6-0.08) FFL1(b)LFL1(b)梁上墻體荷載：2.7×(3.6-q1q2包括L-1(b)梁上墻體荷載，墻長(zhǎng)4.6m，無(wú)洞口：2.7×(3.6-q2q3為板C傳來(lái)的梯形荷載(由表1.4可知，板C的面荷載為5.6kN/m2)等效轉(zhuǎn)化均布荷載q3=7.83(kN/m)(求qFD時(shí)已得FLL-2為L(zhǎng)L-2傳來(lái)的集中力。LL-2的計(jì)算簡(jiǎn)體如圖1.18所q1包括LL-2自重、抹灰和梁上墻體荷載及板H傳遞荷載LL-2(200mm×300mm)自重：25×0.2×(0.3-0.08)=1.1(kN/m)抹灰層：0.01×(0.3-0.08)×2×17=0.075(kN/m)板H傳遞來(lái)的荷載，由表1.4可知板H面荷載為5.6kN/m2，傳遞給LL-2的線(xiàn)荷載為：7.8(3.60.3)20.82.12.720.82.10.157.8(kN/q1q2為板C傳遞給LL-2q2=5.6×1.95×5/8=FLL-2=(q1+q2)×3.9=(14.9+6.83)則FL-1(b)B=11.53×2.1×5.65÷6.7+84.7×4.6÷6.7+(11.53+7.83)×4.6×2.3÷6.7=109.1(kN)FL-1(b)C=11.53×2.1×1.05÷6.7+84.7×2.1÷6.7+(11.53+7.83)×4.6×4.4÷6.7=88.9(kN)FL-1(a)計(jì)FL-1(a)是L-1(a)傳遞的集中荷載，L-1(a)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.19FL1(a)Fq2FL1(a)Fq1包括L-1(a)抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.6-0.1)墻荷載：2.7×(3.6-q1q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為4.0kN/m2，傳給L-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均q2=13.3(kN/m)(計(jì)算qAB時(shí)已求得)FL-1(a)B=FL-1(a)C=(q1+q2)×6.7÷2=(11.4+13.3)FC計(jì)FC=q1×3.9+FL-1(a)B/2+q2⑧FF計(jì)FF是由LL-2傳遞的集中荷載，LL-2的計(jì)算已在FC中求得為：FLL-FFFLL-⑨FD計(jì)qq2qF qFDq1包括KL-1(d)自重，抹灰和板FKL-1(d)(250mm×700mm)自重：25×0.25×(0.7-0.08)=3.875抹灰層：0.01×(0.7-0.08)FF5.6kN/m24.0分別由表1.4與表1.2衛(wèi)生間一邊板F傳遞給KL-1(d)的線(xiàn)荷載為：5.6×1.1÷2=3.08房間一邊板F傳遞給KL-1(d)的線(xiàn)荷載為：4.0×1.1÷2=2.2q1=3.88+0.2108+3.08=7.17(kN/m)q3q2為板C傳遞給KL-1(d)的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為q2=5.6×1.95×5/8=6.83q4為板E傳遞給KL-1(d)q4=4.0×1.95×5/8=4.88FL-1(b)C與FL-1(a)C在(7)中已求得：FL-1(b)C=88.9kN；FL-FD計(jì)FD=(q1+q2+q3+q4)×3.9+FL-1(b)C/2+FL-=(7.17+6.29+6.83+4.88)⑩FE計(jì)FE是由LL-1(a)與LL-1(b)傳遞來(lái)的集中荷載，LL-1(a)與LL-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖FLFL1(b)Fq1是LL-1(a)抹灰層：0.01×(0.65-0.08)LL-1(a)上墻體：墻長(zhǎng)7.8m，有兩扇窗C-12：1.5m×1.95m窗的面荷載為0.45kN/m2)簡(jiǎn)7.8(3.60.65)21.51.953.021.51.950.456.94(kN/小計(jì)q1q4是LL-1(b)LL-1(b)(250mm×650mm)自重：25×0.25×(0.65-抹灰層：0.01×(0.65-0.1)LL-1(b)上墻體：墻長(zhǎng)7.8m，有兩扇窗C-11：2.5m×1.95m窗的面荷載為0.45kN/m2)簡(jiǎn)7.8(3.60.65)22.51.953.022.51.950.455.66(kN/q4q2是板F傳遞給LL-1(a)的荷載為q2=5.6×1.1÷2=3.08q3是板F傳遞給LL-1(b)q3=4.0×1.1÷2=2.2荷載為：FL-1(b)D=(3.43+8.1)×1.1/2=6.34kN；FL-1(a)D=(3.3+8.1)×1.1/2=6.27kNFE計(jì)FE=(q1+q2+q3+q4)×3.9+FL-1(b)D/2+FL-1(a)D/2=104.81FA計(jì)FA是由KL-1(a)傳遞來(lái)的集中荷載，KL-1(a)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.22所

q1包括KL-1(a)抹灰層：(梁外側(cè)為面磚，近似按和梁內(nèi)側(cè)相同的抹灰)：0.01×(0.7-11：2.5m×1.95m(窗的面荷載為0.45kN/m2)簡(jiǎn)化為均布線(xiàn)荷載為：7.8(3.60.7)22.51.953.022.51.950.455.51(kN/小計(jì)q1q2計(jì)q2是由板E傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為：q2=4.88(kN/m)(求FB中已得FA計(jì)FAq1q2)×7.8+FL-1(求FB中已得12根據(jù)前面的計(jì)算結(jié)果，畫(huà)出第一層框架的最終恒荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.23FF FDF

F230.5FC

F qAB

qBC

18.35

1.241.251.26ABCD1.27A、 qFDqq qFDqqAB計(jì)qABqBC計(jì)qBC部分只有梁自重及抹灰，即qBC=25×0.2×(0.3-0.1)+0.01×(0.3-0.1)×2×17=1.07(③FB計(jì)由圖1.24可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.28所

q1和q2計(jì)算q1包括KL-1(b)自重和抹灰，板D抹灰層10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.7-0.1)板D傳來(lái)的荷載，由表1.2可知板D面荷載為4.0kN/m2，傳遞給KL-1(b)3：1.0m×2.4m(門(mén)荷載為0.15kN/m2)，簡(jiǎn)化為均布線(xiàn)荷載為：7.8(3.60.7)21.02.42.721.02.40.156.26kN/q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E傳來(lái)的荷載為三角q2=5/8×4.0×1.95=4.88(kN/m)小計(jì)q1q2FL-1計(jì)FL-1為L(zhǎng)-1傳遞的集中荷載，L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.29所2q1為梁自重、抹灰與一邊墻荷載(L-1(b)上此層無(wú)墻抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.6-0.1)墻荷載：2.7×(3.6-q1q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為4.0kN/m2，傳給L-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均q2=13.3(kN/m)(計(jì)算qAB時(shí)已求得)FL-1=(q1+q2)×6.7÷2=(11.4+13.3)×6.7÷2=82.75FB計(jì)由圖1.28可知FBq1q2)×7.8+FL-qCF計(jì)qCF部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳來(lái)的荷載和梁上的墻體荷載計(jì)算同第一層qCF=3.56+0.194+7.97+6.67=18.35(kN/m)qFD計(jì)qFD部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳遞面荷載、板C傳遞面荷載和梁上的墻體荷載qFD=3.56+0.194+7.97+6.67+7.83=26.22(kN/m)qDE計(jì)qDE部分包括KL-2自重、抹灰和梁上的墻體荷載qDE=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)⑦FC計(jì)由圖1.24可知，F(xiàn)C是由KL-1(c)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(c)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.30所FFL1(b)FL1(a)FL1(b)FL1(a) q1計(jì)算q1包括KL-1(c)自重(梁兩邊板厚不同，一邊100mm，一邊80mm，近似取80mm)和抹q1q2計(jì)q2包括KL-1(c)自重和抹灰，板D、板E傳來(lái)的荷載以及梁上墻體荷載。q2=3.954+6.26+6.0+4.88=21.09(kN/m)FL-1(b)B計(jì)FL-1(b)B=11.53×2.1×5.65÷6.7+84.7×4.6÷6.7+(11.53+7.83)×4.6×2.3÷6.7=109.1kNFL-1(b)C=11.53×2.1×1.05÷6.7+84.7×2.1÷6.7+(11.53+7.83)×4.6×4.4÷6.7=88.9kNFL-1(a)計(jì)FL-1(a)為L(zhǎng)-1(a)計(jì)算同第一層：FL-1(a)B=FL-1(a)Cq1q2×6.7÷2=(11.4+13.3)FC計(jì)FC=q1×3.9+FL-1(a)B/2+q2⑧FF計(jì)FF是由LL-2傳遞的集中荷載，LL-2的計(jì)算已在FC中求得為：FLL-FFFLL-FDFD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.31所

q2q

q q1q包括KL-1(d)自重，抹灰和板F傳遞的荷載(此處F板面荷載為5.61q1q3計(jì)q3包括KL-1(d)自重，抹灰和板F傳遞的荷載(此處F板面荷載為4.0計(jì)算同第一層q3q2q4為板C傳遞給KL-1(d)q2=5.6×1.95×5/8=6.83(kN/m)；q4=4.0×1.95×5/8=4.88FL-1(b)C與FL-1(a)C在(7)中已求得：FL-1(b)C=88.9kN；FL-FD計(jì)FD=(q1+q2+q3+q4)×3.9+FL-1(b)C/2+FL-=(7.17+6.29+6.83+4.88)⑩FE計(jì)FE是由LL-1(a)與LL-1(b)傳遞來(lái)的集中荷載計(jì)算同第一層：FEq1q2q3q4)×3.9+FL-1(b)D/2+FL-1(a)D/2=104.81FA計(jì)FA是由KL-1(a)傳遞來(lái)的集中荷載，KL-1(a)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.32所

q1包括KL-1(a)抹灰層：(梁外側(cè)為面磚，近似按和梁內(nèi)側(cè)相同的抹灰)：0.01×(0.7-11：2.5m×1.95m(窗的面荷載為0.45kN/m2)簡(jiǎn)化為均布線(xiàn)荷載為：7.8(3.60.7)22.51.953.022.51.950.455.51(kN/小計(jì)q1q2計(jì)q2是由板E傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為：q2=4.88(kN/m)(求FB中已得FA計(jì)FAq1q2)×7.8+FL-1(求FB中已得12根據(jù)前面的計(jì)算結(jié)果，畫(huà)出第二層框架的最終恒荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.33F

FD

FB247.3FC

FE

18

qDEFA

FB

FC274.64

FD190.3FEqAB

18

qFDqDE 1.24與圖1.25所示，分析圖1.24和圖1.25的荷載傳遞，⑨軸線(xiàn)第五層

架簡(jiǎn)圖如圖 FD qqqq FD qqqqqFDqqAB計(jì)qAB②qBCqBC部分只有梁自重及抹灰，即qBC=25×0.2×(0.3-0.1)+0.01×(0.3-0.1)×2×17=1.07(③FB計(jì)由圖1.24可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.37所

q1和q2計(jì)算q1包括KL-1(b)自重和抹灰，板D抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.7-0.1)板D傳來(lái)的荷載，由表1.2可知板D面荷載為4.0kN/m2，傳遞給KL-1(b)3：1.0m×2.4m(門(mén)荷載為0.15kN/m2)，右跨墻長(zhǎng)為7.8m，由兩個(gè)門(mén)，一個(gè)M-3：1.0m×m，另一個(gè)M-5：1.5m×2.4m(門(mén)荷載為0.15kN/m2)7.8(3.60.7)21.02.42.731.02.40.157.8(3.60.7)1.52.42.412.712.4q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E傳來(lái)的荷載為三角q2=5/8×4.0×1.95=4.88(kN/m)小計(jì)q1q2FL-1計(jì)FL-1為L(zhǎng)-1傳遞的集中荷載計(jì)算同第二層：FL-111.4+13.3)×6.7÷2=82.75FB計(jì)由圖1.28可知FBq1q2)×7.8+FL-qCF計(jì)qCF部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳來(lái)的荷載和梁上的墻體荷載計(jì)算同第一層qCF=3.56+0.194+7.97+6.67=18.35(kN/m)qFD計(jì)qFD部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳遞面荷載、板C傳遞面荷載和梁上的墻體荷載qFD=3.56+0.194+7.97+6.67+7.83=26.22(kN/m)qDE計(jì)qDE部分包括KL-2自重、抹灰和梁上的墻體荷載qDE=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)⑦FC計(jì)由圖1.24可知，F(xiàn)C是由KL-1(c)傳遞來(lái)的集中力，計(jì)算同第一層FC=q1×3.9+FL-1(a)B/2+q2⑧FF計(jì)FF是由LL-2傳遞的集中荷載，LL-2的計(jì)算已在FC中求得為：FLL-FFFLL-⑨FD計(jì)FD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載計(jì)算同第一層：FD(7.17+6.29+6.83+4.88)⑩FE計(jì)FE是由LL-1(a)與LL-1(b)傳遞來(lái)的集中荷載計(jì)算同第一層：FEq1q2q3q4)×3.9+FL-1(b)D/2+FL-1(a)D/2=104.81FA計(jì)FA是由KL-1(a)傳遞來(lái)的集中荷載計(jì)算同第二層：FAq1q2)×7.8+FL-1(求FB中已得12第五層框架最終計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.FA194.7qAB

FB246.3FC

FD190.3FEqBC

qFD

qDEqqFA

FD

qBqBC

FDqAB計(jì)qAB包括KL-2自重，抹灰和板E(1223)p

1.95)2

1.95)36.51.9510.84

因?yàn)樽笥覂蛇叞錏傳遞荷載，故板E傳遞荷載為：10.84×2=21.68抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.65-0.1)qAB荷載小計(jì)qAB②qBCqBC部分只有梁自重及抹灰，即qBC=25×0.2×(0.3-0.1)+0.01×(0.3-0.1)×2×17=1.07(③FB計(jì)由圖1.39可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.43所

q1和q2計(jì)算q1包括KL-1(b)自重、抹灰和板D抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.7-0.1)板D傳來(lái)的荷載，由表1.1可知板D面荷載為6.5kN/m2，傳遞給KL-1(b)q1q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為6.5(kN/m)(由表1.1可知)，板Eq2小計(jì)q1q2FL-1計(jì)FL-1為L(zhǎng)-1傳遞的集中荷載，L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.44所 q1抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.6-0.1)q12q為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為6.5kN/m2，傳給L-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均q2=21.68(kN/m2FL-1=(q1+q2)×6.7÷2=(3.3+21.68)×6.7÷2=83.7FB計(jì)FB=(q1+q2)×7.8+FL-④qCD計(jì)算同qABqCD=3.62+21.68=25.3(kN/m)qDE計(jì)qDE部分包括KL-2抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.65-0.1)qDE⑥FC計(jì)⑦FD計(jì)FD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.46所

1q包括KL-1(d)自重，抹灰和板F傳遞的荷載（F板面荷載為6.5kN/m2)KL-1(d)(250mm×700mm)自重：25×0.25×(0.7-0.1)=3.75(kN/m)1抹灰層：0.01×(0.7-0.1)板F傳遞的荷載：6.5×1.1÷2=3.58q2計(jì)q2為板E傳遞的荷載（板E面荷載為6.5q2FL-1為L(zhǎng)-1傳遞的集中荷載FL-1q1q2)×6.7÷2=(3.3+21.68)×6.7÷2=83.7( FD計(jì)FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=(7.53+7.92)⑧FE計(jì)FE是由LL-1傳遞來(lái)的集中荷載，LL-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.47所1q包括LL-1自重，抹灰和板F傳遞的荷載（F板面荷載為6.51q1=25×0.25×(0.65-0.1)+0.01×(0.65-0.1)q2計(jì)q2為板F傳遞的荷載（板F面荷載為6.5kN/m2)q2=6.5×1.1÷2=3.58FE計(jì)FE=(q1+q2)×7.8=(3.627+3.58)⑨FA計(jì)FA是由KL-1(a)傳遞來(lái)的集中荷載，KL-1(a)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.48所

q1包括KL-1(a)q1=25×0.25×(0.7-0.1)+0.01×(0.7-0.1)q2計(jì)q2是由板E傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為：q2=7.92(kN/m)(求FB中已得FA計(jì)FAq1q2)×7.8+FL-1(求FB中已得F176.3

FB

FC

qBC

匯總前面各層的計(jì)算簡(jiǎn)圖，畫(huà)出恒荷載作用下的橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.50FDFA

qAB

FB

FC

qCD

FE

F

qDEFDF

FB246.3FC

FE

qBC

18

F

FDFA

FB247.3FC

FEqBC

18

F

FDF

FB247.3FC

FE

qBC

18

F

FDFA

FB247.3FC

FEqBC

18

F

FDFA

FqBC

qDE1.51

FDFE

qq

FD①qAB計(jì) 為板E傳遞的荷載，板E得面荷載為2.0kN/m2(由表1.2查知)，由圖1.8可知，傳遞

1.95)2

1.95)32.01.953.34

因?yàn)樽笥覂蛇叞錏傳遞荷載，故板E傳遞荷載為：3.34×2=6.67②qCFqCF為板E傳來(lái)的荷載為梯形荷載等效轉(zhuǎn)化為均布荷載③qFD計(jì)板C的面荷載為2.0kN/m2由表1.2可查知，板C傳遞給FD化為均布荷載為(1223p

1.95)2

1.95)32.01.952.8因此qFD④FB計(jì)

1

由圖1.8可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.52所1q為板D傳來(lái)的活荷載，由表1.2可知板D面荷載為2.5kN/m2，傳遞給KL-1(b)的線(xiàn)荷載1q1q2計(jì)q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為2.0(kN/m)(由表1.5可知)，板E傳來(lái)的荷載為三角q2=5/8×2.0×1.95=2.44(kN/m)FL-1計(jì)FL-1為L(zhǎng)-1傳遞的集中荷載，L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.53所q為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為2.0kN/m2，傳給L-11q1=6.67(kN/m)(計(jì)算qAB時(shí)已求得1因此FL-FB計(jì)FB由圖1.52可知，F(xiàn)Bq1q2)×7.8+FL-1=(3.75+2.44)⑤FC計(jì)由圖1.8可知，F(xiàn)C是由KL-1(c)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(c)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.54所FL1(FL1(b)FL1(a)FL1(b)FL1(a)q1=3.0+3.75=6.75q2計(jì)q2為板D、板E傳遞的活荷載，板Dq2=3.954+6.26+6.0+4.88=21.09(kN/m)FL-1(b)B計(jì)FL-1(b)B為L(zhǎng)-1(b)B傳遞的集中荷載，L-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.55所FL1(b)

FL1(b)

qq為板C傳來(lái)的梯形荷載(由表1.5可知，板C的面荷載為2.0kN/m2)等效轉(zhuǎn)化均布荷載q=2.8(kN/m)(求 時(shí)已得FLL-2為L(zhǎng)L-2傳來(lái)的集中力。LL-2的計(jì)算簡(jiǎn)體如圖1.56所q2為板C傳遞給LL-2q2=2.0×1.95×5/8=2.44(kN/m)FLL-2q1q2)×3.9=(3+2.44)×3.9=21.2(kN)則FL-1(b)B=21.2×4.6÷6.7+2.8×4.6×2.3÷6.7=18.98(kN)FL-1(b)C=21.2×2.1÷6.7+2.8×4.6×4.4÷6.7=15.1(kN)FL-1(a)計(jì)FL-1(a)是L-1(a)傳遞的集中荷載，L-1(a)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.57qFLqFL1(aFL1(aFL1(aFL1(aq為板E傳來(lái)的活荷載，q=6.7(kN/m)(求q FL-1(a)=q×6.7÷2=6.7×6.7÷2=22.4(kN)FC計(jì)FC=q1×3.9+FL-1(a)/2+q2×3.9+FL-⑥FF計(jì)FF是由LL-2傳遞的集中荷載，LL-2的計(jì)算已在FC中求得為：FLL-FFFLL-⑦FD計(jì)FD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.58所

q為板F傳遞的荷載(由表1.5可知F的活荷載為2.0kN/m2)q=2×1.1÷2=1.1 q2計(jì)q2為板C傳遞給KL-1(d)的活荷載q2=2.44(kN/m)(求FB中已求得)FD=(q1+q2)×7.8+22.45=(1.1+2.44)⑧FE計(jì)FE是由LL-1傳遞來(lái)的集中荷載，LL-1的計(jì)算簡(jiǎn)體如圖q是板F傳遞給LL-1的荷載為：q =2.0×1.1÷2=1.1(kN/m)FE=q×7.8=8.58(kN/m)⑨FA計(jì)FA是由KL-1(a)傳遞來(lái)的集中荷載，KL-1(a)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.60所qqq是由板Eq=2.44(kN/m)(求FB中已得FA計(jì)FA=q×7.8+FL-1(求FB中已得根據(jù)前面的計(jì)算結(jié)果，畫(huà)出第一層框架的最終活荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.61FA

FB70.7FC71.2FF

FDqAB

3.34qFD

FE第六層框架梁布置如圖1.39所示，第六層面板布置如圖1.40所示，分析圖1.39FDFEFDFEFDqAB計(jì)qAB為板EqAB=3.34×2=6.67qCDqCD也為板E傳遞的荷載，因③FB計(jì)

qCD=3.34×2=6.67FB是由KL-1(b)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖同第一層此處不再贅1q為板D傳來(lái)的活荷載，由表1.5可知板D面荷載為2.0kN/m2，傳遞給KL-1(b)的線(xiàn)荷載1q1q2計(jì)q2為板E傳來(lái)的荷載，板E的面荷載為2.0(kN/m)(由表1.5可知)，板E傳來(lái)的荷載為三角q2=5/8×2.0×1.95=2.44(kN/m)FL-1計(jì)FL-1為L(zhǎng)-1傳遞的集中荷載，計(jì)算同第一層：FL-FB計(jì)④FC計(jì)FC是由KL-1(c)傳遞來(lái)的集中力，F(xiàn)C與FB對(duì)稱(chēng)，受力大小相同，因此⑤FD計(jì)FD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計(jì)算簡(jiǎn)圖與第一層相同此處不再贅q為板F傳遞的荷載(由表1.5可知F的活荷載為2.0kN/m2)q=2×1.1÷2=1.1 q2計(jì)q2為板C傳遞給KL-1(d)的活荷載q2=2.44(kN/m)(求FB中已求得)⑥FE計(jì)FE是由LL-1傳遞來(lái)的集中荷載，計(jì)算同第一層：FE=1.1⑦FA計(jì)FA是由KL-1(a)傳遞來(lái)的集中荷載，計(jì)算同第一層：FA=

×7.8+FL-1根據(jù)前面的計(jì)算結(jié)果，畫(huà)出第六層框架的最終活荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.63qABqqABqCD

FB64.9FC

FA

FB64.9FC

qAB FA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDFA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDFA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDFA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDFA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDqABqBCqCFqFDqDE

FA=181.1+41.5×0.5=201.85(FB=230.5+70.7×0.5=265.85(FC=274.64+71.2×0.5=310.24(FF=42.4+10.6×0.5=47.7(FD=190.3+50.1×0.5=215.35(FE=104.8+8.58×0.5=109.9(第一層框架最終計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.65

FFFA

F265.85FC

qAB28.25qAB28.25 qBC qABqBCqCFqFDqDE

FA=194.7+41.5×0.5=215.45(FB=247.5+70.7×0.5=282.85(FC=274.64+71.2×0.5=310.24(FF=42.4+10.6×0.5=47.7(FD=190.3+50.1×0.5=215.35(第二層框架最終計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.66F

F

FDABqABAB

qFD

FE

1.07

第六層樓面的活荷載取基本雪壓為0.3kN/m2計(jì)算⑨軸線(xiàn)第六層的框架在雪荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.67

FDFE

FDqAB計(jì)qAB為板E(1223)p

1.95)2

1.95)30.31.950.504(kN/

因?yàn)樽笥覂蛇叞錏傳遞荷載，故板E傳遞荷載為：0.504×2=1.01②qCDqCD也為板E傳遞的梯形荷載，因此qCDqAB③FB計(jì)FB是由KL-1(b)傳遞來(lái)的集中力，KL-1(b)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.68所

q1為板D傳遞的雪荷載，傳給KL-1q1q2為板Eq2FL-1為梁L-1傳遞的集中荷載：FL-FB=(q1+q2)×7.8+FL-④FC計(jì)算；FC與FB對(duì)稱(chēng)，受力相同，因此FCFDFD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.69所q1為板F傳遞的雪荷載，傳給KL-1(d)q1q2為板Eq2FL-1為梁L-1傳遞的集中荷載：FL-FB=(q1+q2)×7.8+FL-⑥FE計(jì)FE是由LL-1傳遞來(lái)的集中荷載，LL-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖qqFE=q⑦FA計(jì)FA是由KL-1(a)傳遞來(lái)的集中荷載，KL-1(a)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.71所

q為板E傳遞的雪荷載qFL-1為梁L-1傳遞的集中荷載：FL-FB=q×7.8+FL-⑧第六層框架在雪荷載作用下的最終計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.72AFAqAB

qq

依據(jù)圖1.50與圖1.72qABqBCqCDqDE

FA=176.3+6.23×0.5=179.42(FB=252.2+9.74×0.5=257.1(FC=252.2+9.74×0.5=257.1(FD=204.2+7.52×0.5=207.96(FE=56.2+1.29×0.5=56.85(根據(jù)前面的計(jì)算結(jié)果，畫(huà)出第六層框架的最終計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖1.73FA

F257.1

FD qDE

FE FA

FB257.1

FDFEqAB

qBC

qCD

qDEF

F

310.24FF

FD 28.25

29.27FEqBC

20.02

F

F

310.24FF

FD 28.25

29.27FEqBC

20.02

F

F

310.24FF

FD

28.25

29.27FEqBC

20.02

FA

282.85

q

FD29.27FE

qBC

20.02

FA

FB

FF

FDqFEqqAB

20.02qFD

水平荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖(風(fēng)荷載、水平作用)該綜合樓為六層鋼筋混凝土框架體系，室內(nèi)外高差0.45mkzss為風(fēng)荷載體形系數(shù)，本設(shè)計(jì)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)得，迎風(fēng)面取0.8，背風(fēng)面取0.5，合計(jì)s=1.3z為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本設(shè)計(jì)的地面粗糙度類(lèi)別為C類(lèi)，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)表7.2.1中C類(lèi)選取風(fēng)壓高度變化系數(shù)zz(GB5000-2001第7.4.1周期不大于0.25s的工程結(jié)構(gòu)，如房屋，屋蓋，及各種高聳結(jié)構(gòu)，以及高度大于30m且高寬比大于1.5的高柔房屋，均應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響，對(duì)于框架結(jié)構(gòu)可取T1=(0.08~0.1)n，n為結(jié)構(gòu)層數(shù)，本設(shè)計(jì)T1=0.08×6=0.48s﹥0.25s，故應(yīng)考風(fēng)振系數(shù)z，按下式計(jì)算

1z z—脈動(dòng)增大系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)表7.4.3—脈動(dòng)影響系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)表7.4.4-3z—結(jié)構(gòu)振型系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄F確9②算風(fēng)振系數(shù)由

0.450.62

0.64，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)7.4.3得z=1.194；由H/B=22.9/17.5=1.31<1.5，H<30m，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)表7.4.4-3得=0.436，風(fēng)振系數(shù)z計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)表1.8表 風(fēng)振系數(shù)z計(jì)算過(guò)離地面高度度z 1Z Z12345611各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算列與表表 各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)高度zhhFi=zszB(h下+h上12345617.87[zszB(3.6/2+1.0)根據(jù)表1.10畫(huà)出9軸線(xiàn)橫向框架在風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.76橫向框架在水平作用的計(jì)算簡(jiǎn)G女兒墻=3.0×[(16.5+46.8)×2+1.1×4-G柱=28×25×0.62×(1.8-0.1)G墻=3×[(7.8-0.6)(3.6-0.7)8+(6.7-0.6)×(3.6-0.65)×4+(23.4+0.12+0.3)×(3.6-1.1×4×(3.6-0.65)+(7.8+0.24)×(3.6-0.65)-1.5×1.95×3-2.5×1.95×16-2.4×1.95-1.8+2.9×4.8)×[(6.7-0.6)×(3.6-0.65)×7+(6.7+0.12)×(3.6-0.6)×4+7.44×(3.6-0.6)×2+(7.44-×(3.6-0.6)+(7.44-0.36)×(3.6-0.6)+(3.9-.24)×(3.6-0.3)×3+2.4×(3.6-0.3)+(7.8-×(3.6-0.7)×11-0.8×2.1×4-2.4×1.0×19-1.5×2.4×2-4×1.95-2.4×1.95]×4+1.0×2.4×19)÷2+0.45(1.5×2.4×2+1.95×2.4+4×1.95)÷2=1081.98(kN)G6G女兒墻G屋面板+G梁G柱+G墻Q雪G61.2(G女兒墻G屋面板+G梁G柱+G墻+1.4Q雪G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G柱=28×25×0.62×(3.6-G墻=1081.98-0.45×(1.5×2.4+4×1.95)÷2+0.5×0.5×2.4+0.5×0.45×2.4×1.95-3.6-0.7)×11.7-1.5×2.4×2-4×1.95]+0.5×2.7[(3.6-0.7)×11.7-1.5×2.4-2.4×1.95-0.5×2.7×(3.6-0.65)×(6.7-0.6)+0.5×2.7×(3.6-0.6)×(6.7×0.12) G5=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱+ G5=1.2(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱)+1.4G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G墻=(2219.58-1081.98)×2=2275.2(kN)G4=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱+ G4=1.2(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱)+1.4×Q4=1.2×（2275.2 G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G墻=(2219.58-1081.98)×2=2275.2(kN)6.7)]=G3=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱+ G3=1.2(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱)+1.4×Q3=1.2×（2275.2 G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G柱=28×25×0.62×(3.6- .98-0.5×2.7[(3.6-0.7)×15.6-1.5×2.4×2-4×1.95-1.0×2.4]-1.5×2.4×2+4×1.95)-0.5×0.15×1.0×2.4+0.5×2.7×[(3.6-0.7)×15.6-1.5×2.4×2-6.7)]=G2=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱+ G4=1.2(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱)+1.4× G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG雨篷=5×(9.8×2.8+7.8×1.5+3.9×1.5)+25×0.25×(7.8-0.25)×(0.65-0.1)G梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G柱=28×25×0.62×(2.45+1.8-0.1)+1.5×25×0.62×0.02+2×25×0.6×0.37×(2.45+1.8-+2×25×3.14×0.32×(2.45-G墻=0.5×3×[(6.7-0.6)2×(3.9-0.65)+(6.7-0.28)×(3.9-0.65)+6.9×(3.9-0.65)0.65)+(7.8-0.6)×(3.9-0.7)×12+(1.1-0.3)×(3.9-0.65)-1.5×2.2×3-2.5×2.2×15-+(3-0.6)×(3.9-0.65)-2.4×2.2-4.8×3.15-2.1×3.15×3-1.76×3]×3+2.5×2.2×16+2.4×2.2+4.8×3.15+2.1×3.15×3+1.76×3)+0.5×2.7[(6.7-0.6)0.65)×5+(6.7+0.3)×(3.9-0.65)×3+(6.7+1.14)×(3.9-0.6)×2+(6.7+0.12)×(3.9-×5+(7.8-0.6)×(3.9-0.6)×8+(3.9-0.3)×(3.9-0.7)×2+(3.9-0.24)×(3.9-Q1=0.5×(Q辦+Q走+Q樓梯+Q衛(wèi)+Q雨篷G1=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G雨篷+G梁+G柱+Q1=2212.58 G1=1.2×(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G雨篷+G梁+G柱)+ 表 框架梁線(xiàn)剛度計(jì)置級(jí)矩Ib=1.5I0(m4)(邊跨Ib=2.0I0(m4)(中跨表 框架柱線(xiàn)剛度計(jì) DKKbiKKbiK/(2K(0.5K2K二255252151255252151 ∑Gi(kN)/654321T11.7T考慮填充墻對(duì)框架的影響，取周期折減系數(shù)T0.7

1.70.7

nG2i ngGiuinnnG2i ngGiuinn ii

ii表 能量法計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周654321將計(jì)算結(jié)果代入得③用經(jīng) 計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周31T0.250.5310331橫向水平作用計(jì)本設(shè)計(jì)的質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，高度不超過(guò)40m(房屋高寬比小于4)故采用底部剪力法計(jì)算橫向水平作①影響系本工程所在場(chǎng)地為7度設(shè)防，設(shè)計(jì)分組為第一組，抗震三級(jí)，場(chǎng)地土3類(lèi)，結(jié)構(gòu)(GB50011-2010)表5.1.4-1得max0.12，查表《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2010)表(Tg)T5.1.5，則影響系數(shù)為： 2T1γ—衰減指數(shù)，在TgT1=0.679<5Tg的區(qū)間取η—阻尼調(diào)整系數(shù)，取1∴(Tg)1

(0.35)090.12T2T1

②各層水平作用標(biāo)準(zhǔn)橫向水平作用標(biāo)準(zhǔn)值： T1=0.679>1.4Tg=0.49(s)所以考慮頂部附加水平作用

F6

n0.08T10.070.080.679

F5

F4

F3FGiHi

(1

計(jì)算各層水 作用標(biāo)準(zhǔn)值詳

F2n nGjHjj1

.0用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1.77表 各層水平作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)654321橫向框架在水平荷載作用下的位移計(jì)9表 框架梁剛度計(jì)跨度表 框架柱線(xiàn)剛度計(jì)高度柱 DKKbiKKbiK/(2K(0.5K2K二11111111風(fēng)荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算，即ujVj式中Vj—第jDij—第j層所有柱的抗側(cè)剛度之uj—第j層層間位 側(cè)移之和，即：第j層側(cè)移ujuj；頂層側(cè)移uuj j⑨軸線(xiàn)框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)表表 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間側(cè)移與層高之比計(jì)654321nnuuj0.00332j間的限值為1/550。本設(shè)計(jì)的層間最大位移與層高之比在底層，其值為橫向框架在水平作用下的位移計(jì)水平作用樓層位移計(jì)表 各層水平作用樓層位移計(jì)△ui=Vi654321樓層最大位移與樓層層高之比：△uj/h=0.11607/4.9=1/807<1/550《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)表 各層剛重比與剪重比計(jì)DinGjj1(代表值nGjj1(設(shè)計(jì)值DinGj(剛j比VEkinGj(j重比654321由表1.21可知各層的剛重比均大于1.0，滿(mǎn)足穩(wěn)定的要求。樓層最小剪力系由表1.21可知各層的剪重比均大于0.016內(nèi)力計(jì)算與內(nèi)力組橫向框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)根據(jù)“圖1.50⑨軸

6.7m3.0m考慮現(xiàn)澆樓板對(duì)梁剛度的加強(qiáng)作用，故對(duì)⑨軸線(xiàn)框架梁(中框架梁)2.0，框架梁柱線(xiàn)剛度及相對(duì)線(xiàn)剛度計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)表表 梁柱線(xiàn)剛度及相對(duì)線(xiàn)剛度計(jì)6.7m 0.57 i2.0 2.0 E1.710E 0.671043.0m 0.05 i2.0 2.0 E0.310E 0.3104i2,3=i9,10=i16,17=i23,24=i3,4=i10,11=i17,18=i24,25=i4,5=i11,12=i18,19=i25,26=i5,6=i12,13=i19,20=i26,27=i6,7=i13,14=i20,21= = 1.08 E310 0.36i1,2=i8,9=i22,23=EI E2.210 0.49彎矩配系數(shù)計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)圖①均布荷載作用下的固端彎矩，查表得到，均布荷載作用下的固端彎矩可按圖2.2②局部分布荷載荷載作用下的固端彎矩，查表得到，局部分布荷載荷載作用下的③集中荷載作用下的固端彎矩，查表得到，集中荷載作用下的固端彎矩可按圖2.4中計(jì)④M

M

ql

M

(12ab23bc2c

MAB

l2

MBA

l2M

12l

固端彎矩的計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)表表 恒荷載作用下固端彎矩計(jì)算過(guò)各部分產(chǎn)生固端彎矩25.36.72-25.36.721.073.02-1.073.0225.36.72-25.36.7224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.32122.34.624.626.7)42.42.1-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.1224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.32122.34.624.626.7)42.42.1-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.1224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.32122.34.624.626.7)42.42.1-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.1224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.3242.42.12.34.624.626.7)-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.1224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.3242.42.12.34.624.626.7)-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.12彎矩二次分配過(guò)采用彎矩二次分配法計(jì)算框架在恒荷載作用下的彎矩，分配過(guò)程如圖2.5所注：箭頭按1/2傳遞，圖2.5已表明梁的傳遞方式，柱傳遞方式詳見(jiàn)圖2.6所注：箭頭傳遞的系數(shù)也為1/2，底層 M

qMB 1ql2

M

/第二層： 24.96.72/8(88.7188.8)/253.21(kN第三層： 24.96.72/8(88.2388.38)/253.66(kN中第四層 24.96.72/8(88.2388.38)/253.66(kN中第五層 24.96.72/8(90.990.07)/251.16(kN第六層 25.36.72/8(77.578.7)/264.04(kN

q②BC跨，跨中彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.8所 MB MCM1ql2

M

/中 1.0732/8(3.741.3)/21.32(kNm) 1.0732/8(0.641.94)/20.55(kNm)第三層：M 1.0732/8(1.042.09)/20.435(kNm) 1.0732/8(1.042.09)/20.445(kNm) 1.0732/8(1.972.0)/20.52(kN中第六層：M中61.073/8(1.833.19)/20.51(kN MM③CD跨，跨中彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.9所MM MV×3.35-qFD×1.25×0.625-FF×1.25-qCF×2.1×2.3-第一層：M中199.533.3526.221.250.6251.25-18.352.12.3-10368.7(kN-18.352.12.3-111.4264.2(kN-18.352.12.3-110.8564.4(kN-18.352.12.3-110.8564.4(kN第五層M中5100.483.3526.221.250.62542.4-18.352.12.3-111.7462.8(kN第六層M中625.36.72869.2793.24260.7(kN彎矩圖繪根據(jù)彎矩二次分配法的計(jì)算結(jié)果，畫(huà)出恒荷載作用下的框架梁柱彎矩圖，如圖所示

qM M第一層：VA[24.9×6.7×3.35-(83.31-82.88)]/6.7=83.35(kN)VB=(24.9×6.7×3.35+83.31-82.88)/6.7=83.48(kN)第二層：VA[24.9×6.7×3.35-(88.8-VB=(24.9×6.7×3.35+88.8-第三層：VA[24.9×6.7×3.35-(88.38-88.23)]/6.7=83.39(kN)VB=(24.9×6.7×3.35+88.38-88.23)/6.7=83.44(kN)第四層：VA=[24.9×6.7×3.35-(88.38-88.23)]/6.7=83.39VB=(24.9×6.7×3.35+88.38-88.23)/6.7=83.44第五層：VA[24.9×6.7×3.35-(90.07-90.9)]/6.7=83.54kN)VB=(24.9×6.7×3.35+90.07-90.9)/6.7=83.29(kN)第六層：VA=[25.3×6.7×3.35-(78.7-77.15)]/6.7=84.52VB=(25.3×6.7×3.35+78.7-77.15)/6.7=84.99

qVC=(qBC×3×1.5+MC-MB)/3VB=[qBC×3×1.5-(MC-第一層：VC(1.07×3×1.5+3.19-1.83)/3=2.06VB=[1.07×3×1.5+(3.19-1.83)]/3=1.15第二層：VC(1.07×3×1.5+2-1.97)/3=1.62kN)VB=[1.07×3×1.5-(2-1.97)]/3=1.6(kN)第三層：VC(1.07×3×1.5+2.09-1.04)/3=1.96VB=[1.07×3×1.5+(2.09-1.04)]/3=1.26第四層：VC=(1.07×3×1.5+2.09-1.04)/3=1.96kN)VB[1.07×3×1.5+(2.09-1.04)]/3=1.26(kN)第五層：VC(1.07×3×1.5+1.94-0.64)/3=2.04VB=[1.07×3×1.5+(1.94-0.64)]/3 第六層：VC=(1.07×3×1.5+1.3-3.74)/3=0.79(kN)VB[1.03×3×1.5+(1.3-3.74)]/3=2.42

MB

MC MC MDVD=(qCF×2.1×1.05+qFD×4.6×4.4+FF×2.1+MD- VC=[qCF×2.1×5.65+qFD×4.6×2.3+FF×4.6-(MD-第一層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.15-VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.15-103)]/6.7=第二層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.15-=100.74VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.15-111.42)]/6.7=第三層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.2-=100.83VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.2-110.85)]/6.7=100.72第四層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.2-=100.83VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.2-110.85)]/6.7=100.72第五層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.3-=100.71VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.3-第六層(計(jì)算方法同AB跨六層)：VD(25.3×6.7×3.35+105.58-69.27)/6.7=90.17(kN)VC=[25.3×6.7×3.35-(105.58-69.27)]/6.7=79.34(kN)

M

第六層根據(jù)力矩平衡法的計(jì)算結(jié)果，畫(huà)出恒荷載作用下的框架梁柱剪力圖，如圖2.15橫向框架在恒荷載作用下的軸力圖如圖2.16根據(jù)“圖1.64⑨軸框架梁柱的線(xiàn)剛度，相對(duì)線(xiàn)剛度和彎矩分配系數(shù)與圖2.1固端彎矩的計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)表表 活荷載作用下固端彎矩計(jì)算過(guò)各部分產(chǎn)生固端彎矩6.76.72-6.76.726.76.72-6.76.726.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.126.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.126.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.126.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.126.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.12彎矩二次分配過(guò)采用彎矩二次分配法計(jì)算框架在活荷載作用下的彎矩，分配過(guò)程如圖2.17所注：箭頭按1/2傳遞，圖2.17已表明梁的傳遞方式，柱傳遞方式詳見(jiàn)圖2.18所①AB跨，跨中彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.19所示M