檢測中心綜合樓幕墻計算書

1檢測試驗綜合樓幕墻工程設計計算書 2(一)規(guī)范、標準及幕墻承受荷載計算 3 (二)全隱框玻璃幕墻設計計算書 1 (三)全隱框玻璃采光頂設計計算書 49 (四)幕墻后切式螺栓拉拔試驗計算 693(一)規(guī)范、標準及幕墻承受荷載計算及資料《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》《建筑玻璃應用技術規(guī)程》《建筑幕墻》《鋼結構設計規(guī)范》《高層民用建筑設計防火規(guī)范》《公共建筑節(jié)能設計標準》《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》修訂版《建筑鋼結構焊接技術規(guī)程修訂版《建筑工程抗震設防分類標準》《建筑結構荷載規(guī)范》修訂版《修訂版《建筑抗震設計規(guī)范》《建筑設計防火規(guī)范》修訂版《建筑修訂版《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》《鋁合金建筑型材第《鋁合金建筑型材第《鋁合金建筑型材第《鋁合金建筑型材第》部分陽極氧化、著色型材》部分電泳涂漆型材》部分粉末噴涂型材》4《鋁合金建筑型材第部分氟碳漆噴涂型材》《鋁合金建筑型材第部分隔熱型材》《鋁合金建筑型材》《鋁及鋁合金彩色噴涂層》《鋁及鋁合金彩色涂層板、帶材》《有色電泳涂漆鋁合金建筑型材》《鍍膜玻璃第二部分低輻射鍍膜玻璃》《鍍膜玻璃第一部分陽光控制鍍膜玻璃》《熱反射玻璃》《浮法玻璃》《鋼化玻璃》《夾層玻璃》《中空玻璃》《不銹鋼棒》《不銹鋼和耐熱鋼冷扎帶鋼》《不銹鋼冷加工鋼棒》《不銹鋼冷扎鋼板》《不銹鋼熱扎鋼板》《不銹鋼熱扎鋼帶》《不銹鋼絲》《不銹鋼絲繩》《低合金鋼焊條》《低合金高強度結構鋼》《鋼絲繩鋁合金壓制接頭》《結構用無縫鋼管》《金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求》5《碳鋼焊條》《碳素結構鋼》《優(yōu)質碳素結構鋼》《丙烯酸酯建筑密封膏》《玻璃幕墻接縫用密封膠》《丁基橡膠防水密封膠粘帶》《工業(yè)用橡膠板》《硅酮建筑密封膏》《硅酮建筑密封膠》《混凝土接縫用密封膠》《建筑窗用彈性密封劑》《建筑用硅酮結構密封膠》《建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品》《建筑裝飾用天然石材防護劑》《聚氨酯建筑密封膠》《聚硫建筑密封膠》《絕熱用巖棉、礦棉及其制品》《硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定》《幕墻玻璃接縫用密封膠》《中空玻璃用彈性密封膠》《中空玻璃用丁基熱熔密封膠》土建圖紙1(二)全隱框玻璃幕墻設計計算書幕墻屬于外圍護構件，按《建筑結構荷載規(guī)范》類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；筑群的城市市區(qū)；類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標準，本工程按類地形考慮。特殊設防類：指使用上有特殊設施，涉及國家公共安全的重大建筑工程和地震時可能簡稱甲類；重點設防類：指地震時使用功能不能中斷或需盡快恢復的生命線相關建筑，以及地震稱乙類；適度設防類：指使用上人員稀少且震損不致產(chǎn)生次生災害，允許在一定條件下適度降在維護結構抗震設計計算中：應按批準的地震安全性評價的結果且高于本地區(qū)抗震設防烈度的要求確定其地震作用；重點設防類，應按高于本地區(qū)抗震設防烈度一度的要求加強其抗震措施，同時，應按本地區(qū)抗震設防烈度確定其地震作用；標準設防類，應按本地區(qū)抗震設防烈度確定其抗震措施和地震作用；2適度設防類，應按本地區(qū)抗震設防烈度確定其抗震措施和地震作用；根據(jù)國家規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》版，綿陽地區(qū)地震基本烈度為：度，地震動峰值加速度為，由于本工程是標準設防類，因此實際抗震計算中的水2幕墻承受荷載計算幕墻屬于外圍護構件，按建筑結構荷載規(guī)范年版計算：βμμ??年版：作用在幕墻上的風荷載標準值；β：瞬時風壓的陣風系數(shù)；根據(jù)不同場地類型按以下公式計算高度不足按計算：βμ3μ其中：μ3β33μ：風壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型按以下公式計算：當時，取，當時，??；當時，取，當時，??；3當時，取，當μz=0.3183(Z/10)0.60時，取，當μ3：局部風壓體型系數(shù)；按《建筑結構荷載規(guī)范》年版第條：驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)μ：區(qū)取取對封閉式建筑物，按表面風壓的正負情況取或。按第條文說明：風荷載在建筑物表面分布是不均勻的，在檐口附近、邊角部位較大。根據(jù)風洞試驗結果和國外的有關資料，在上述區(qū)域風吸力系數(shù)可取，其余墻面可考慮，由于維護結構有開啟的可能，所以還應考慮室內壓。對無物內實際存在的個別洞口和縫隙，以及機械通風等因素，室內可能存在正負不同的氣壓，參另注：上述的局部體型系數(shù)μ是適用于圍護構件的從屬面積小于或等于的情況，當圍護構件的從屬面積大于或等于數(shù)，當構件的從屬面積小于而大于時，局部風壓體型系數(shù)μ時，局部風壓體型系數(shù)μ可乘以折減系可按面積的對數(shù)線性插值，即：μμμ在上式中：當≥μ；當≤：基本風壓值，根據(jù)現(xiàn)行建筑結構荷載規(guī)范附表全國基4本風壓分布圖中數(shù)值采用，但不小于，按重現(xiàn)期年，綿陽地區(qū)??；屬面積：3μμμμμβμμ因為所以按，取屬面積：3μμμμμβμμ因為所以按，取βα??：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值；β：動力放大系數(shù)?。沪粒核降卣鹩绊懴禂?shù)最大值，取；：幕墻構件的重力荷載標準值；5：幕墻構件的面積；應按下式進行組合：γψγψγ??產(chǎn)生的效應標準值；ψ、ψ：分別為風荷載，地震作用效應的組合系數(shù)。進行幕墻構件強度、連接件和預埋件承載力計算時：上式中，風荷載的組合系數(shù)ψ為；地震作用的組合系數(shù)ψ為；立柱計算6：板塊配置：中空玻璃；本處幕墻立柱按單跨簡支梁力學模型進行設計計算，受力模型如下：風荷載作用的線荷載集度按矩形分布：：風荷載線分布最大荷載集度標準值；：風荷載標準值；：幕墻立柱計算間距；3：風荷載線分布最大荷載集度設計值3水平地震作用線荷載集度按矩形分布：：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值；β：動力放大系數(shù)，??；7α：水平地震影響系數(shù)最大值，?。耗粔嫾拿娣e；βα??33；含面板和框架；：水平地震作用線荷載集度標準值；：幕墻立柱計算間距；3：水平地震作用線荷載集度設計值3用于強度計算時，采用設計值組合：??3用于撓度計算時，采用標準值：??柱在組合荷載作用下的彎矩設計值：：彎矩組合設計值2；：風荷載作用下立柱產(chǎn)生的彎矩設計值2；：地震作用下立柱產(chǎn)生的彎矩設計值2；柱跨度；832：立柱凈截面抵抗矩預選值；：彎矩組合設計值2；對于鋼材龍骨，按或規(guī)范??；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規(guī)范》，??；：型材抗彎強度設計值，對??；γ：風荷載線荷載集度標準值；：型材的彈性模量，對?。唬翰牧闲铦M足的繞軸最小慣性矩；算跨度；：按規(guī)范要求，立柱的撓度限值；按《建筑幕墻》的規(guī)定，對于構件式玻璃幕墻或單元幕墻(其它形式幕墻或外維護結構無絕對撓度限制)：時，絕對撓度不應該大于時，絕對撓度不應該大于933型材截面垂直于軸腹板的截面總寬度：：立柱軸向拉力標準值；：幕墻單位面積的自重標準值；：立柱單元的面積；：幕墻立柱計算間距；柱跨度；33：立柱軸向拉力設計值；3按單跨簡支梁受拉立柱抗彎強度公式，應滿足：γ≤??：立柱軸力設計值；：立柱彎矩設計值2；：立柱凈截面面積；：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩；對于鋼材龍骨，按或規(guī)范??；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規(guī)范》，?。唬盒筒牡目箯潖姸仍O計值，??；≤立柱抗彎強度滿足要求。因為慣性矩預選是根據(jù)撓度限值計算的，所以只要選擇的立柱慣性矩大于預選值，撓度33而所以，立柱撓度滿足規(guī)范要求。幕墻橫梁計算：板塊配置：中空玻璃；因為≤，所以本處幕墻橫梁按三角形荷載簡支梁力學模型進行設計計算，受力模型如橫梁在風荷載作用下的線荷載集度按三角形分布：：風荷載線分布最大荷載集度標準值；：風荷載標準值；梁跨度；3：風荷載線分布最大荷載集度設計值；3垂直于幕墻平面的分布水平地震作用的線荷載集度按三角形分布：：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用；β：動力放大系數(shù)，??；α：水平地震影響系數(shù)最大值，??；：幕墻平面面積；βα??33：橫梁受水平地震作用線荷載集度標準值；梁跨度；3：橫梁受水平地震作用線荷載集度設計值；3用于強度計算時，采用設計值組合：??3用于撓度計算時，采用標準值：??橫梁在風荷載及地震組合作用下的彎矩值按三角形分布：：橫梁受風荷載及地震作用彎矩組合設計值2；：風荷載作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩2；：地震作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩2；梁跨度；采用32橫梁在自重荷載作用下的彎矩值按矩形分布：：橫梁自重荷載作用高度，對掛式結構取橫梁下分格高，對非掛式結構取橫梁上33：橫梁自重線荷載設計值；3：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值2；梁跨度；3：繞軸橫梁凈截面抵抗矩預選值；：繞軸橫梁凈截面抵抗矩預選值；：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值2；：風荷載及地震作用彎矩組合設計值2；對于鋼材龍骨，按或規(guī)范均取；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規(guī)范》，均??；：型材抗彎強度設計值，對取；γγ：按規(guī)范要求，橫梁在水平力標準值作用下的撓度限值：按規(guī)范要求，橫梁在自重力標準值作用下的撓度限值按相關規(guī)范，鋼材橫梁的相對撓度不應大于，鋁材橫梁的相對撓度不應大于；按，對于構件式玻璃幕墻或單元幕墻(其它形式幕墻或外維護結構無絕對撓度限制)：時，絕對撓度不應該大于時，絕對撓度不應該大于按，，自重標準值作用下?lián)隙炔粦^其跨度的，并且不應大于；：風荷載作用線荷載集度標準值；：型材的彈性模量，對取：繞軸最小慣性矩；梁跨度；??受風荷載與地震作用的撓度計算3：繞軸最小慣性矩；：橫梁自重線荷載標準值；??自重作用下產(chǎn)生的撓度計算33橫梁與立柱連接時角片與橫梁連接處橫梁壁厚：橫梁截面垂直于軸腹板的截面總寬度：橫梁截面垂直于軸腹板的截面總寬度：型材受力面對中性軸的面積矩繞軸：型材受力面對中性軸的面積矩繞軸：抗彎強度計算公式，應滿足：γγ≤??：橫梁繞軸方向垂直于幕墻平面方向的彎矩設計值2；：橫梁繞軸方向垂直于幕墻平面方向的凈截面抵抗矩；對于鋼材龍骨，按或規(guī)范??；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規(guī)范》，?。唬盒筒牡目箯潖姸仍O計值，取。采用組合，則：≤橫梁抗彎強度滿足要求。因為慣性矩預選是根據(jù)撓度限值計算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預選值，撓度333所以，橫梁撓度滿足規(guī)范要求。5玻璃板塊的選用與校核：玻璃板尺寸：寬3高33；：玻璃配置：中空玻璃，外片鋼化玻璃內片鋼化玻璃；：外片玻璃厚度；：內片玻璃厚度；：作用在板塊上的風荷載標準值；：外片玻璃單位面積自重標準值僅指玻璃：外片玻璃地震作用標準值；γ：外片玻璃的體積密度；：分配到外片上的風荷載作用標準值：分配到外片玻璃上的荷載組合標準值：分配到外片玻璃上的荷載組合設計值γ3；βα333333333：外片玻璃厚度；：內片玻璃厚度；：作用在板塊上的風荷載標準值；：內片玻璃單位面積自重標準值僅指玻璃：內片玻璃地震作用標準值γ：內片玻璃的體積密度；：分配到內片上的風荷載作用標準值：分配到內片玻璃上的荷載組合標準值：分配到內片玻璃上的荷載組合設計值γ3；βα33333333用于強度計算時，采用設計值組合：??3333用于撓度計算時，采用標準值：??：作用在外片玻璃上的荷載組合標準值；：分格短邊長度；：玻璃的彈性模量；：外片玻璃厚度；θ??3按系數(shù)θ，查表，η；σ：外片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值：作用在板塊外片玻璃上的荷載組合設計值；：玻璃短邊邊長；：玻璃長邊邊長；：外片玻璃厚度；ση??3333得≤鋼化玻璃外片玻璃的強度滿足要求：作用在內片玻璃上的荷載組合標準值；：分格短邊長度；：玻璃的彈性模量；：內片玻璃厚度；θ??3按系數(shù)θ，查表，ησ：內片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值：作用在板塊內片玻璃上的荷載組合設計值；：玻璃短邊邊長；：玻璃長邊邊長；：內片玻璃厚度；ση??3333得≤鋼化玻璃內片玻璃的強度滿足要求ημ≤??度計算值μ：玻璃撓度系數(shù)，按邊長比：玻璃板塊短邊尺寸；：玻璃的彎曲剛度2；短邊長的υ??；量υ：玻璃材料泊松比，為；3??3υ33329??3，ηημ333玻璃撓度能滿足要求計算：橫梁計算分格尺寸：寬3高33；因為≤，所以本處幕墻橫梁按三角形荷載模型進行設計計算：風荷載作用下橫梁剪力設計值按三角形分布：因為≤，所以本處幕墻橫梁按三角形荷載模型進行設計計算：33地震作用下橫梁剪力標準值按三角形分布：βα33333連接部位總剪力：3：螺栓受剪承載能力設計值；：剪切面數(shù)：取；：螺栓連接的抗剪強度設計值，對普通碳鋼(級)??；π333個實際取個位橫梁型材壁抗承壓能力計算：：連接部位幕墻橫梁型材壁抗承壓能力設計值；：型材抗壓強度設計值，對?。?33強度可以滿足：自重荷載標準值：梁寬度；：橫梁受自重荷載分格高；3333：33連接處組合荷載：用：螺栓受剪承載能力設計值；：剪切面數(shù)：取；：螺栓連接的抗剪強度設計值，對普通碳鋼(級)取；333個實際取個位立柱型材壁抗承壓能力計算：：連接部位幕墻立柱型材壁抗承壓能力設計值；：型材的承壓強度設計值，對?。?33強度可以滿足承壓能力計算：：連接部位鋁角碼壁抗承壓能力設計值；：型材的承壓強度設計值，對??；333強度可以滿足：連接處風荷載標準值：：立柱計算間距；柱跨度；33：連接處風荷載設計值：3：連接處地震作用標準值：：立柱計算間距；柱跨度；βα33333：連接處地震作用設計值：3：連接處水平總力：3：連接處自重總值標準值：：立柱計算間距；柱跨度；333：連接處自重總值設計值：3：連接處總剪力：：螺栓受剪承載能力設計值；：剪切面數(shù)：取；：螺栓連接的抗剪強度設計值，對奧氏體不銹鋼()??；π333個實際取個：立柱型材壁抗承壓能力：：型材的承壓強度設計值，對??；33333強度可以滿足要求：鋼角碼型材壁抗承壓能力：：連接螺栓公稱直徑；：鋼角碼的抗壓強度設計值，對取；33333強度可以滿足要求7幕墻埋件計算(后錨固結構)：選用錨栓：慧魚后切底柱錐式錨栓幕墻平面的分布水平地震作用：βα33采用組合：??3333333；：剪力作用點到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離；33332按規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下下圖所示，進行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規(guī)定計算：：當Σ≥時：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2?????Σ3按的中第七條規(guī)定，這里的再乘以就是現(xiàn)場實際拉拔應該達到的按規(guī)定，當邊距≥時，所有錨栓均勻分攤剪切荷載；所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設計值為：γ分項系數(shù)；3γ≥表γ3γ3≥錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設計要求！因錨固點位于結構受拉面，而該結構為普通混凝土結構，故錨固區(qū)基材應判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時的受拉承載力設計值應按下列公式計算：γ33ψψψψ；；：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表選取；γ：混凝土錐體破壞時的受拉承載力分項系數(shù)，按表采用，取；：開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值；33333333化學錨栓：混凝土立方體抗壓強度標準值，當其在33條文說明間時，應乘以降低系數(shù)：混凝土錐體破壞情況下，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準3積，按?。?33：混凝土錐體破壞時的臨界邊矩，取≤≤≤≤33333333333ψ：邊矩對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按采用：ψ3≤膨脹及擴孔型錨栓ψ化學錨栓條文說明：對于膨脹型錨栓雙錐體對于膨脹型錨栓對于擴孔型錨栓ψ3≤3ψψ：表層混凝土因為密集配筋的玻璃作用對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按采用，當錨固區(qū)鋼筋間距≥或鋼筋直徑≤且≥；≤。ψ：荷載偏心ψψ錨栓?。何戳鸦炷翆κ芾休d力的提高系數(shù)，按規(guī)范對于非化學錨栓?。籒33333γ3≥所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設計要求！γψψ≤ψ：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表??；取；γ：混凝土劈裂破壞受拉承載力分項系數(shù)，按表：構件厚度對劈裂承載力的影響系數(shù)；N≤≤≤≤333333ψ：邊矩對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按采用：ψ3≤膨脹及擴孔型錨栓：對于膨脹型錨栓雙錐體對于膨脹型錨栓對于擴孔型錨栓ψ33≤ψψ：未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)，按規(guī)范對于非化學錨栓取錨栓取N33333ψ≥ψ3γ3≥所以，混凝土劈裂破壞承載力滿足設計要求！γ；；γ：鋼材破壞時的受剪承載力分項系數(shù)，按表γ表γ表3實際選取γ；33γ3≥所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足設計要求！γ33ψψψψψ破壞時的受剪承載力設計值；破壞時的受剪承載力標準值；：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表選取；用，?。簶嫾吘壔炷疗茐臅r的受剪承載力分項系數(shù)，按表采；：混凝土理想楔形體破壞時的受剪承載力標準值，按采用；：單錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時在側向的投影面積，按：群錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時在側向的投影面積，按：邊距比對受剪承載力的影響系數(shù)，按采用；：邊厚比對受剪承載力的影響系數(shù)，按采用；：剪切角度對受剪承載力的影響系數(shù)，按采用；：偏心荷載對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)，按采用；：未裂混凝土級錨區(qū)配筋對受剪承載力的提高影響系數(shù)，按各參數(shù)計算：ψ33≤ψ3栓外徑；：剪切荷載下錨栓有效長度，取≤，且≤，本處取；333ψψψψ3333≥3≤3按規(guī)范要求，根據(jù)錨固區(qū)混凝土和配筋情況，ψ把上面各結果代入，得到群錨砼楔形體破壞時的受剪承載能力標準值為：33ψψψψψ333333γ3≥所以，群錨砼楔形體破壞時的受剪承載能力滿足計算要求！γ值；；γ：混凝土剪撬破壞時的受剪承載力分項系數(shù)，按表取；：錨固深度對的影響系數(shù)，當時取，否則取。3γ3≥所以，混凝土剪撬破壞承載能力滿足計算要求！≤≤分別代入上面計算得到的參數(shù)計算如下：≤所以，該處計算滿足設計要求！≤所以，該處計算滿足設計要求！8幕墻焊縫計算，有：：彎矩22：焊縫有效厚度；角高度；3：焊縫總面積；3：截面慣性矩；：焊縫有效厚度；：豎向焊縫長度；：橫向焊縫長度；：截面抵抗距；：三角焊縫中性軸位置水平焊縫到中性軸距離；3τ≤σ：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應力；β：正面角焊縫的強度設計值增大系數(shù)，取；τ：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力；：角焊縫的強度設計值；σβτ≤9全隱框玻璃幕墻膠類及伸縮縫計算：玻璃分格尺寸：寬3高33；：幕墻類型：全隱框玻璃幕墻：：風荷載和地震作用下結構膠粘結寬度最小值；：風荷載標準值；：地震作用標準值，對于不等片合片的中空玻璃，取外片重量，其它情況，取組成板塊的玻璃總重量，按公式計算；：矩形分格短邊長度；：結構膠的短期強度允許值，取；3333??3333自重效應永久荷載作用下膠縫寬度的計算玻璃與鋁框間：：結構膠承擔的玻璃單位面積重力荷載設計值，分項系數(shù)?。悍指穸踢呴L；：分格長邊長；：結構膠的長期強度允許值，取；??33自重效應永久荷載作用下膠縫寬度的計算玻璃與玻璃間：：結構膠承擔的玻璃單位面積重力荷載設計值，分項系數(shù)?。悍指穸踢呴L；：分格長邊長；：結構膠的長期強度允許值，?。??33實際玻璃與鋁框間膠縫寬度取玻璃與玻璃間膠縫寬度取玻璃與鋁框間溫度作用下結構膠粘結厚度：：在年溫差作用下玻璃與玻璃附框型材相對位移量；：玻璃板塊最大邊；：鋁型材線膨脹系數(shù)，3；：玻璃線膨脹系數(shù)，3；Δ333：溫度作用下結構膠粘結厚度計算值；密封膠的變位承受能力：δδ3：在風荷載作用下玻璃與玻璃附框型材相對位移量θ：風荷載標準值作用下主體結構層間位移角限值；：幕墻玻璃面板高度；θ??3：風荷載作用下結構膠粘結厚度計算值；作用下結構硅酮密封膠的變位承受能力：δδ??3實際玻璃與鋁框間膠縫厚度取玻璃與玻璃間膠縫厚度取按規(guī)定，硅酮結構膠還需要滿足下面要求：：粘接寬度≥；：粘接寬度大于厚度，但不宜大于厚度的倍，但是在實際情況下，不大于厚度的綜合上面計算結果，本工程設計中玻璃與鋁框間結構膠滿足規(guī)范要求。玻璃與玻璃間結構膠滿足規(guī)范要求。為了適應幕墻溫度變形以及施工調整的需要，立柱上下段通過插芯套裝，留有一段空隙≥αΔt：伸縮縫計算值；α：立柱材料的線膨脹系數(shù)，取△t：溫度變化取℃；柱跨度；：施工誤差，??；：考慮其它作用的預留量，取αΔt333；；實際伸縮空隙取，滿足要求。：膠縫寬度計算值；α：板塊材料的線膨脹系數(shù)，為3；△t：溫度變化取℃；：板塊的長邊長度；：施工偏差，??；：考慮其它作用的預留量，取；α△tδ33實際膠縫取，滿足要求。：板塊分格尺寸：3；：壓板單側所受的彎矩設計值2；：板塊所受的水平荷載設計值；：壓板單側所受的水平集中力；板間距；：壓板橫截面寬度；33333333332σ：壓板所受的最大彎曲應力；板長度；γ：塑性發(fā)展系數(shù)，取σγσγ3選用壓板材質為，抗彎強度設計值為；所以壓板的抗彎強度滿足要求。τ：壓板所受的最大剪應力；τ3選用壓板的抗剪強度設計值為；所以壓板的抗剪強度滿足要求。：螺栓連接的抗拉強度設計值，對普通碳鋼(級)取；：螺栓抗拉承載能力設計值；π33≤許用抗拉承載力所以螺栓的抗拉強度滿足要求。(三)全隱框玻璃采光頂設計計算書按《建筑結構荷載規(guī)范》類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；筑群的城市市區(qū)；類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標準，本工程按類地形考慮。頂荷載計算玻璃采光頂承受的荷載包括：自重、風荷載、雪荷載以及活荷載。自重：包括玻璃、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照以下值估算：當由于玻璃較厚或龍骨較重，按上面估算不適合的時候，由人工計算給定；對于采光頂結構，荷載作用復雜，并且可能有時風壓是正，而有時候是負，一定范圍內的負壓對結構是有利的！因此實際計算的時候要分別考慮并采用其參與組合后的最大值！活荷載：是指采光頂水平投影面上的活荷載，按采用；在實際工程中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，且雪荷載與活荷載不同時考慮。按建筑結構荷載規(guī)范計算：βpp??年版：作用在采光頂上的風荷載標準值；β：瞬時風壓的陣風系數(shù)；根據(jù)不同場地類型按以下公式計算高度不足按計算：βp3p33p3p3pβ33p：風壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型按以下公式計算：當當3時，??；當pz=0.6163(Z/10)0.44時，取，當pz=0.3183(Z/10)0.60時，取，當p3p：局部風壓體型系數(shù)，根據(jù)計算點體型位置選取，并依據(jù)實際結構分別考慮其最大和最小兩種情況，對本例，分別取、；按《建筑結構荷載規(guī)范》年版第條：驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)p：正壓區(qū)按表采用；對封閉式建筑物，按表面風壓的正負情況取或。對于采光頂屋面等復雜結構由表年版查出，有條件的需要另注：上述的局部體型系數(shù)p是適用于圍護構件的從屬面積小于或等于的情況，當圍護構件的從屬面積大于或等于數(shù)，當構件的從屬面積小于而大于時，局部風壓體型系數(shù)p時，局部風壓體型系數(shù)p可乘以折減系可按面積的對pppp考慮到采光頂?shù)奶厥庑再|：該處的建筑結構比較復雜，作為屋面結構又與人們的生命安全密切相關，很難每個工程都做風洞實驗，而常規(guī)采光結構的風載本身就不大，所以在計算中沒有按從屬面積進行插值折減，而采用了p值。：基本風壓值，根據(jù)現(xiàn)行建筑結構荷載規(guī)范本風壓分布圖中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期年，綿陽地區(qū)取：比較大的風荷載體型系數(shù)情況下的風荷載標準值；：比較小的風荷載體型系數(shù)情況下的風荷載標準值；附表全國基βpp333βpp333：比較大的風荷載體型系數(shù)情況下的風荷載設計值；：比較小的風荷載體型系數(shù)情況下的風荷載設計值；：比較大的風荷載體型系數(shù)情況下的風荷載標準值；：比較小的風荷載體型系數(shù)情況下的風荷載標準值；3333：作用在采光頂上的雪荷載標準值：基本雪壓，根據(jù)現(xiàn)行建筑結構荷載規(guī)范取值，綿陽地區(qū)年一μ：屋面積雪分布系數(shù)，按表根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范。：μ33：雪荷載設計值；33：采光頂構件自重荷載設計值：采光頂結構平均自重取33；333選取計算荷載組合雪荷載與活荷載不同時考慮，根據(jù)計算點體型位置，風載可能為正、負或。因為負風壓在某些情況下對結構反而是有利的所以如果絕對值最大的情況是負數(shù)狀態(tài)下產(chǎn)生的，還要計算風載為正或零時的情況，需要分別計算兩種狀態(tài)，并以其最危險狀態(tài)來設計結構及在這種取自重、活荷載和風荷載組合：第一可變荷載為：活荷載第二可變荷載為：風荷載：該情況下作用在采光頂表面的荷載設計值組合：該情況下作用在采光頂表面的荷載設計值組合33°在這種取自重、活荷載和風荷載組合：第一可變荷載為：活荷載第二可變荷載為：風荷載：該種情況下作用在采光頂表面的荷載設計值組合：該種情況下作用在采光頂表面的荷載設計值組合333°對比和，可以看到情況下是結構的最不利情況，結構計算應該以此進行。4單坡采光頂立柱計算材料名稱：33系列，；單坡采光頂?shù)牧⒅O計計算，受力單元的立柱用斜梁計算簡圖分析內力，并按壓彎構件取自重、活荷載和風荷載設計值組合。：作用在采光頂表面的荷載標準值組合；：作用在采光頂表面的線荷載標準值組合；格寬度；33°33取自重、活荷載和風荷載設計值組合。：作用在采光頂表面的荷載設計值組合；：作用在采光頂表面的線荷載設計值組合；33°33σγ≤：：選擇的龍骨材料的強度設計值；梁長度；α：采光頂與水平面的夾角度；：跨中截面的軸力；：跨中截面的彎矩2；α33α323：材料的截面面積；彎矩對于鋼材龍骨，參照或規(guī)范??；對于鋁合金龍骨，參照最新《鋁合金結構設計規(guī)范》，??；σγ≤所以，材料的強度滿足設計要求！≤：斜梁的撓度計算值；：作用在采光頂表面的線荷載標準值組合梁長度；：材料的彈性模量；：材料的慣性矩；：材料的撓度限值，對鋼材取跨度的；33≤撓度滿足要求！5單坡采光頂橫梁計算橫梁在平行于玻璃平面的組合荷載作用下的彎矩取自重和活荷載組合：：平行于玻璃平面的線組合荷載標準值；：橫梁上分格高；33α333α：平行于玻璃平面的線組合荷載設計值；：橫梁上分格高；33α333α：橫梁在平行于玻璃平面的組合荷載作用下的彎矩2；梁跨度；32橫梁在垂直于玻璃平面的組合荷載作用下的彎矩取風、自重和活荷載組合：由于≤，因此在此方向上橫框受力是三角形荷載：：作用在采光頂表面的荷載標準值組合；：作用在采光頂表面的線荷載標準值組合；梁跨度；：橫梁計算間距；3：作用在采光頂表面的荷載設計值組合；：作用在采光頂表面的線荷載設計值組合；3：橫梁在垂直于玻璃平面的組合荷載作用下的彎矩2；梁跨度；32抗彎強度計算公式，應滿足：γγ≤??：橫梁繞軸方向的彎矩設計值2；：橫梁繞軸方向的彎矩設計值2；：橫梁繞軸方向的凈截面抵抗矩；對于鋼材龍骨，按或規(guī)范??；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規(guī)范》，??；：型材的抗彎強度設計值，取。γ橫梁抗彎強度滿足要求。橫梁在平行于采光頂表面方向的撓度計算：：橫梁在平行于采光頂表面方向的撓度計算值：型材的彈性模量，取；：繞軸慣性矩；33橫梁在垂直于采光頂表面方向的撓度計算：：橫梁在垂直于采光頂表面方向的撓度計算值：型材的彈性模量，對取；：繞軸慣性矩；3：按規(guī)范要求，橫梁的撓度限值；按相關規(guī)范，鋼材橫梁的相對撓度不應大于；，鋁材橫梁的相對撓度不應大于橫梁在平行于采光頂表面方向的撓度滿足規(guī)范要求；橫梁在垂直于采光頂表面方向的撓度滿足規(guī)范要求；采光頂玻璃的計算：板面尺寸：寬3高33；：外片玻璃自重標準值僅指玻璃；：外片玻璃厚度；γ